JPWO2016017263A1 - 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコアとその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
sol.Al+C+5B+5Se≦0.005mass%
を満たして含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、板厚中心層における{001}<250>、{111}<112>および{001}<100>のX線強度比をそれぞれS、MおよびCとしたとき、S/2Mが1.0以上、S/5Cが1.0以上であることを特徴とする無方向性電磁鋼板である。
<実験1>
基本成分としてSi:3.35mass%、Mn:0.25mass%を含有し、さらに、C,P,sol.Al,BおよびSeをそれぞれC:0.0005〜0.0100mass%、P:0.01〜0.2mass%、sol.Al:0.001〜0.005mass%、B:0.00001〜0.00020mass%およびSe:0.00001〜0.00020mass%の範囲で含有する鋼を真空溶解炉で溶製し、鋳造して鋼塊とした。この際、すべての鋼塊におけるNおよびSの含有量は、0.002〜0.003mass%の範囲に制御した。
次いで、上記鋼塊を、1100℃×30分の加熱後、熱間圧延して板厚1.9mmの熱延板とした後、1000℃×30秒の均熱処理後、冷却速度30℃/secで室温まで冷却する連続焼鈍を模擬した熱延板焼鈍を施した。その後、酸洗してスケールを除去した後、冷間圧延して最終板厚0.20mmの冷延板とした。
ここで、上記冷間圧延では、素材鋼板(熱延板)を、圧延機出側の板温が150〜200℃となるよう事前に加熱しておいてから0.50mmまで圧延する1回目の冷間圧延を行った後、100℃以下の温度で2回目の冷間圧延(最終冷間圧延)を行い、最終板厚0.20mmの冷延板に仕上げた。
図1は、上記の測定結果を、横軸に(sol.Al+C+5B+5Se)を、縦軸に磁束密度B50をとって、Pの含有量別に示したものである。
この図から、Pを0.03mass%以上含有している鋼板では、(sol.Al+C+5B+5Se)を0.005mass%以下に低減することで、磁束密度を高めることができることが明らかとなった。
また、(sol.Al+C+5B+5Se)が0.00255〜0.00275mass%の鋼について、仕上焼鈍後の鋼板の板厚中心部の集合組織をX線で調査した結果を表1に示したが、高い磁束密度を示した鋼板では、{001}<250>が高く、{111}<112>や{001}<100>が低い、すなわち、Sが高く、MおよびCが低い、特徴的な集合組織が得られていることがわかった。
基本成分としてSi:3.1mass%、Mn:0.25mass%、sol.Al:0.25mass%を含有し、さらに、C,P,BおよびSeをそれぞれC:0.0005〜0.0100mass%、P:0.01〜0.2mass%、B:0.00001〜0.00020mass%、Se:0.00001〜0.00020mass%の範囲で含有する各種成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製し、鋳造して鋼塊とした。この際、すべての鋼塊におけるNおよびSの含有量は、0.002〜0.003mass%の範囲に制御した。
次いで、上記鋼塊を、1100℃×30分の加熱後、熱間圧延して板厚1.9mmの熱延板とした後、1000℃×30秒の均熱処理後、冷却速度30℃/secで室温まで冷却する連続焼鈍を模擬した熱延板焼鈍を施した。その後、酸洗してスケールを除去した後、冷間圧延して最終板厚0.20mmの冷延板とした。ここで、上記冷間圧延では、素材鋼板(熱延板)を事前に加熱し、圧延機出側の板温が150〜200℃となるようにして0.50mmまで圧延する1回目の冷間圧延を行った後、100℃以下の温度で2回目の冷間圧延(最終冷間圧延)を行い、最終板厚0.20mmの冷延板に仕上げた。
C:0.0013mass%、Si:3.4mass%、Mn:0.08mass%、sol.Al:0.0008mass%、P:0.08mass%、S:0.0018mass%、N:0.0022mass%、B:0.00001mass%、Se:0.00001mass%およびSn:0.03mass%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成の鋼A、および、C:0.0011mass%、Si:3.4mass%、Mn:0.09mass%、sol.Al:0.0010mass%、P:0.01mass%、S:0.0019mass%、N:0.0020mass%、B:0.00002mass%、Se:0.00001mass%およびSn:0.03mass%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成の鋼Bを、それぞれ真空溶解炉で溶製し、鋳造して鋼塊とした。
次いで、上記鋼塊を1120℃×30分の加熱後、熱間圧延して板厚1.6mmの熱延板とした後、1050℃×30秒の均熱処理後、30℃/secで室温まで冷却する熱延板焼鈍を施した。その後、酸洗してスケールを除去した後、冷間圧延して最終板厚0.05〜0.50mmの冷延板とした。ここで、上記冷間圧延では、素材鋼板(熱延板)を事前に加熱し、圧延機出側の板温が150〜200℃となるようにして0.50mmまで圧延する1回目の冷間圧延を行った後、100℃以下の温度で2回目の冷間圧延(最終冷間圧延)を行い、最終板厚の冷延板に仕上げた。
また、{001}<250>、{111}<112>および{001}<100>のX線強度比を、それぞれS,M,CとしたときのS/2MおよびS/5Cの値を表2に併せて示したが、鋼Aから得た鋼板では、S/2MおよびS/5Cの値が、最終板厚が薄くなるほど高くなっているのに対して、鋼Bから得た鋼板では、そのような傾向は認められない。この結果から、Pの粒界偏析による集合組織の先鋭化は、特に最終板厚が薄いときに顕著となることがわかる。
本発明は、上記の新規な知見に基いて開発したものである。
C:0.005mass%以下
Cは、0.005mass%を超えて含有すると、熱延板焼鈍におけるP偏析が抑制され、Pによる磁束密度を向上する効果が失われる。また、磁気時効によって鉄損が劣化する。よって、C含有量の上限は0.005mass%とする。好ましくは0.002mass%以下である。
Siは、鋼の比抵抗を増加させ、鉄損を低減する効果があるので、1.0mass%以上添加する。しかし、5.0mass%を超えて添加すると、鋼が脆くなり、冷間圧延で破断を起こすようになる。したがって、Si含有量は1.0〜5.0mass%の範囲とする。好ましくは2.5〜4.0mass%の範囲である。
Mnは、鋼の熱間脆性を防止する効果を有するとともに、MnS等の析出物を粗大化させて粒成長性を改善し、さらに、比抵抗を増加させて鉄損を低減する効果があるので、0.04mass%以上添加する。しかし、3.0mass%超え添加しても、上記の効果が飽和し、コストアップとなるので、Mn含有量は0.04〜3.0mass%の範囲とする。好ましくは0.1〜1.0mass%の範囲である。
Alは、含有量がsol.Alで0.005mass%を超えると、熱延板焼鈍におけるP偏析が抑制され、Pの磁束密度改善効果が失われる。また、微細なAlNが増加し、粒成長性が低下する。よって、Alの含有量は、sol.Alで0.005mass%以下に制限する。好ましくは0.002mass%以下である。
Pは、本発明においては最も重要な元素の一つであり、熱延板焼鈍の際に粒界偏析し、仕上焼鈍板の集合組織を改善する効果を有するため0.03mass%以上の添加を必須とする。しかし、0.2mass%を超えて添加すると、上記効果が飽和し、また、鋼が脆化して冷間圧延で破断を起こし易くなる。よって、P含有量は0.03〜0.2mass%の範囲とする。好ましくは0.05〜0.1mass%の範囲である。
Sは、含有量が0.005mass%を超えると、MnS等の析出物が増加し、粒成長性を阻害する。したがって、S含有量の上限は0.005mass%とする。好ましくは0.003mass%以下である。
Nは、含有量が0.005mass%を超えると、AlN等の析出物が増加し、粒成長性を阻害する。したがって、N含有量の上限は0.005mass%とする。好ましくは0.003mass%以下である。
Bは、含有量が微量でも、P偏析に影響を与えるため、厳しい規制が必要である。特に、Bの含有量が0.001mass%を超えると、熱延板焼鈍におけるP偏析が抑制され、Pの磁束密度改善効果が失われる。したがって、B含有量の上限は0.001mass%とする。好ましくは0.0003mass%以下である。
Seは、Bと同様、微量でも集合組織に影響を与えるため、厳しい規制が必要である。特に、Seの含有量が0.001mass%を超えると、熱延板焼鈍におけるP偏析が抑制され、Pの磁束密度改善効果が失われる。したがって、Se含有量の上限は0.001mass%とする。好ましくは0.0003mass%以下である。
sol.Al+C+5B+5Se≦0.005mass%
上記式の左辺の値が0.005mass%を超えた場合には、熱延板焼鈍におけるPの粒界偏析が抑制され、磁束密度向上効果が得られなくなる。好ましくは0.003mass%以下である。なお、上記左辺を0.001mass%未満に低減するのは、製鋼コストが顕著に増加するため、下限は0.001mass%程度とするのが好ましい。
Sn,Sb:それぞれ0.01〜0.2mass%
SnおよびSbは、再結晶集合組織の{111}結晶粒を低減して磁束密度を高める効果があるので、それぞれ0.01mass%以上添加することができる。しかし、0.2mass%を超えて添加しても、上記効果が飽和する。よって、SnおよびSbの含有量は、それぞれ0.01〜0.2mass%の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、それぞれ0.02〜0.1mass%の範囲である。
REM,MgおよびCaは、硫化物を粗大化し、粒成長性を改善する効果があるので、それぞれ0.0005mass%以上添加することができる。しかし、0.005mass%を超えて添加すると、却って粒成長性が悪化するため、REM,Mg,Caは、それぞれ0.0005〜0.005mass%の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、それぞれ0.001〜0.003mass%の範囲である。
本発明の無方向性電磁鋼板の製造方法は、上記した成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を施し、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延により最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍を施す一連の工程からなる。
また、上記製品板の圧延方向断面の平均結晶粒径を切断法で測定するとともに、板厚中心層における集合組織(S/2M、S/5C)をX線で測定した。
また、JIS5号引張試験片および疲労試験片(平行部の幅10mm、長さ200mm、平行部を800番のエメリー紙で研磨)を作製し、室温で引張試験を行い、0.2%耐力を測定するとともに、疲労試験を実施し、疲労限度を測定した。ここで、上記疲労限度の測定は、応力比0.1(引張−引張)、周波数20Hz、最大繰り返し数107回の条件とした。
さらに、上記製品板に、N2雰囲気下で780℃×2hrの歪取焼鈍を施し、上記と同様にして、磁気特性、平均結晶粒径および集合組織(S/2M、S/5C)を測定した。
Claims (10)
- C:0.005mass%以下、Si:1.0〜5.0mass%、Mn:0.04〜3.0mass%、sol.Al:0.005mass%以下、P:0.03〜0.2mass%、S:0.005mass%以下、N:0.005mass%以下、B:0.001mass%以下、Se:0.001mass%以下を含有し、かつ、上記sol.Al,C,BおよびSeが、下記式を満たして含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、板厚中心層における{001}<250>、{111}<112>および{001}<100>のX線強度比をそれぞれS、MおよびCとしたとき、S/2Mが1.0以上、S/5Cが1.0以上であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。
記
sol.Al+C+5B+5Se≦0.005mass% - 上記成分組成に加えてさらに、Sn:0.01〜0.2mass%およびSb:0.01〜0.2mass%のうちから選ばれる1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、REM:0.0005〜0.005mass%、Mg:0.0005〜0.005mass%およびCa:0.0005〜0.005mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板。
- 板厚が0.05〜0.30mmであることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板。
- 平均結晶粒径が40μm未満であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延した後、均熱温度が800〜1200℃、均熱時間が5min以下の熱延板焼鈍を施し、1回または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延により最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍を施す一連の工程からなる無方向性電磁鋼板の製造方法において、
最終冷間圧延における少なくとも1パスの圧延機出側の板温を100〜300℃の範囲とすることを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 最終冷間圧延の圧下率を80%以上とすることを特徴とする請求項6に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
- 上記仕上焼鈍における均熱温度を600℃以上900℃未満とすることを特徴とする請求項6または7に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板を積層したステータコアとロータコアからなるモータコアであって、ロータコアの平均結晶粒径が40μm未満、ステータコアの平均結晶粒径が40μm以上であることを特徴とするモータコア。
- 請求項5に記載の無方向性電磁鋼板を積層したステータコアとロータコアからなるモータコアの製造方法であって、ステータコアに歪取焼鈍を施して平均結晶粒径を40μm以上とすることを特徴とするモータコアの製造方法。
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