JPS64603B2 - - Google Patents
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- JPS64603B2 JPS64603B2 JP58000079A JP7983A JPS64603B2 JP S64603 B2 JPS64603 B2 JP S64603B2 JP 58000079 A JP58000079 A JP 58000079A JP 7983 A JP7983 A JP 7983A JP S64603 B2 JPS64603 B2 JP S64603B2
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Classifications
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- F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Description
本発明は、酸素或いは酸素富化ガスを酸化体と
して使用しそして低燃焼速度及び高燃焼速度燃焼
サイクルを繰り返し使用して運転する炉における
改善された燃焼方法に関係する。 炉燃焼（燃料焚き）技術についての斯界での最
近の著しい進歩の一つは、炉燃焼操業において酸
化体ガスとして酸素或いは酸素富化空気を使用す
ることを可能ならしめ、同時に高火炎温度に由る
バーナ及び炉損傷のようなこれまで不可避の問題
や使用される酸化体及び燃料ガスの容積の小さい
ことに起因する炉（内）ガス混合の乏しさを実質
上回避する炉操業方法や装置の開発であつた。上
記装置及び方法は、1980年４月10日付米国特許出
願番号第138759号に開示されている。 この装置及び方法の多くの利点のうちでも特に
銘記すべきものは、重大な大気汚染物であると考
えられる窒素酸化物（NOX）のかなりの低減で
ある。 炉燃焼においてしばしば使用される方法は、高
燃焼速度と低燃焼速度とを交互して使用するもの
である。燃焼速度とは、バーナ或いは炉に燃料及
び酸化体が供給される速度を意味し、単位時間当
りの熱量の単位で表わされる。交互しての高及び
低燃焼期間は炉温を或る所定の範囲に維持する為
の便宜な手段として使用されている。 一般に、炉は、ある特定の用途に対して、操業
を意図する目標温度を持つている。この目標温度
を維持する一つの方法は、上記高及び低燃焼速度
サイクルを使用することである。実際上、炉は目
標とする温度を達成するまで燃焼される。その
後、炉温が所定の最小値に降下するまで低燃焼速
度で燃焼される。次いで炉温が目標温度より高い
所定の最大温度に達するまで高燃焼速度で燃焼さ
れる。その後、炉は所定の最小温度に達するまで
低燃焼速度で燃焼される。このサイクルが用途に
より必要とされる期間継続される。 炉が、上記米国出願に記載される方法を使用す
る等して、酸化体として酸素乃至酸素富化空気を
使用して燃焼に先立つて酸化体中に周囲炉内ガス
の吸引をもたらすような態様で燃焼される時、炉
が実質上一定の燃焼速度で燃焼される時に見られ
るNOX排気物の水準に較べて、高−低燃焼速度
サイクルが目標温度を維持するのに使用される場
合にはNOX排気物の水準に著しい増加が観測さ
れうる。 従つて、本発明の目的は、発生するNOXの水
準を許容水準にまで減少しつつ、酸化体として酸
素乃至酸素富化ガスの使用を可能ならしめそして
交互しての高及び低燃焼速度サイクルの使用を可
能とする炉燃焼の為の改善方法を提供することで
ある。 要約すると、本発明は、燃料と酸化体ガスを燃
焼せしめて炉内ガスを発生することにより炉を撚
焼する方法であつて、酸素富化空気及び酸素から
選択される酸化体ガスの少くとも一つのジエツト
と少なくとも一つの燃料ジエツトが炉内に噴入さ
れて炉ガスを酸化体中に燃焼直前に吸引し、そし
て炉が指定された温度を含む所定の温度範囲を維
持する為に交互しての高燃焼速度期間及び低燃焼
速度期間を使用して燃焼され、その場合低燃焼速
度期間が炉内への空気の実質上の漏入を生起せし
めるような流量において燃料及び酸化体の炉内へ
の噴入により特徴づけられそして続いての高燃焼
速度期間が燃料及び酸化体を炉内への空気漏入が
ほとんど乃至全然起らないよう低燃焼速度期間中
のそれぞれの流量より大きな流量において炉内に
噴入することにより特徴づけられる炉燃焼方法に
おいて、高燃焼速度期間の開始において高燃焼速
度での酸化体の噴入を以下に定義する式により表
わされるＳ、即ち Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FT ここでＳ＝時間遅れ（秒） Ｖ＝炉容積（m3） Ｆ＝高燃焼速度期間中の燃焼速度 （kcal／秒） Ｔ＝指定温度（〓） を越えない時間遅らせることによりNOX排気物
を許容水準に低減することを特徴とする炉燃焼方
法を提供する。 ここで「酸素富化空気」とは自然に存在する酸
素含有量を越える酸素含有量を有する空気を意味
する。また、「炉」とは、燃料と酸化体を燃やし
て炉ガスを発生することにより熱を意図的に産出
する包囲スペース乃至ゾーンを意味する。 本発明は、酸化体として酸素或いは酸素富化空
気を使用する炉が炉ガスが酸化体中に燃焼に先立
つて吸引されるような態様でそして交互しての高
及び低燃焼速度期間を使用して操業される時、高
燃焼速度期間の開始後ある期間酸化体流量の増加
が遅らせられるなら、全く予想外にも、NOX排
気物における有意義な程に大巾な減少が得られる
との発見に基づいている。この遅延期間は期間Ｓ
を越えないものとされる。 期間Ｓは次の式により与えられる： Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FT ここでＶ＝炉の容積、M3 Ｆ＝高燃焼速度、kcal／秒 Ｔ＝炉操業温度、〓 上述したように、Ｓは、高燃焼速度酸化体流量
のスタートに対する最大遅延時間である、遅延時
間は有限である、即ち零を越える。しかし、絶対
的な下限は存在せず、例えば１秒のような僅かの
時間遅延が使用される場合でさえもNOX形成に
おける幾らかの低減が観測される。好ましくは、
時間遅延は0.1S〜0.9S、もつとも好ましくは0.3S
〜0.7Sとされよう。実操業において好ましい遅延
時間は約５〜10秒であることが見出された。 遅延時間中の酸化体流量は高燃焼速度期間流量
より小さくされるけれども、零にする必要はない
しまた低燃焼期間流量に等しくされる必要はな
い。実際問題として、遅延時間中の酸化体流量は
低燃焼速度期間中使用されたのとほぼ同じとされ
よう。 理論に縛られるわけではないが、本発明により
実現される望ましい結果は次の通り説明できるも
のと考えられる。炉において、炉ガスは例えば煙
突や炉扉周辺を通して炉から追出される。炉が高
燃焼速度で操業されている期間中、高燃焼速度を
実現する為炉内への燃料及び酸化体の高流量での
噴入は炉から出た炉ガスと置換わるに充分量のも
のである。炉内への空気漏入はほとんど乃至全然
起らない。しかし、炉が低燃焼速度で操業される
期間中、炉内への燃料及び酸化体の流量低いので
炉から出た炉ガスと置換わるに充分量でない。こ
れは炉内に負圧を生じ従つて空気が多数の開口を
通して炉に漏入する。 NOX形成は高温になる程著しく増大すること
が知られている。一般に二酸化炭素と水蒸気であ
る炉ガスが酸化体ジエツト中にその燃焼に先立つ
て吸引される過程においては、火炎温度は炉ガス
による酸化体の希釈に由り生ずる酸素濃度の低下
のため通常状態より低い。この通常より低い火炎
温度はNOXの形成の減少をもたらす。しかし、
炉燃焼過程が低及び高燃焼速度期間を交互に使用
して実施される時、低燃焼速度期間の終りにおけ
る炉雰囲気は前述した炉内への空気漏入が進行し
た後であるから大部分空気である。従つて、この
状態で高燃焼速度期間が始まると、空気が炉ガス
の代りに酸化体ジエツト中に吸引されることにな
る。これは、一層高い酸素濃度をもたらし、その
結果火炎温度を高くし従つてNOX形成率を増大
する。炉内での空気が炉ガスにより置換えられる
につれNOX形成率は減少する。前述したように、
空気は高燃焼速度期間中炉内に漏入しない。 高燃焼速度期間のスタート時において、高燃焼
速度流量での酸化体の噴入が短時間遅らせられる
と、燃料は主に炉内部に存在する空気中の酸素で
燃やされる。高流量の燃料が存在するから、この
空気中酸素は速やかに使いつくされそして酸化体
が高燃焼速度流量で炉内に噴入される時点では、
酸化体ジエツト内に吸引される炉内酸素はほとん
ど乃至全然残つていない。従つて、酸化体は酸素
含有空気と混じることなく希釈され、こうして高
い酸素濃度が回避される。これは、低火炎温度従
つてNOX形成の低減をもたらす。 本発明は、このような時間遅れがNOX形成減
少に有益であることを単に発見しただけでなく、
任意の適当な炉及び操業条件に対してこの時間遅
延の定量化を確立化したものである。更に時間遅
延は、任意の炉及び操業条件に対して最大限界値
を持ち、これを越えると酸化体の不足により引起
される不完全燃焼がもたらされる。周知の通り、
このような不完全燃焼は非効率的であり、かなり
の汚染物を発生しそして危険でもある。 前記式Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FTは上記考察に
基いて誘導された。漏入空気量は炉容積Ｖに正比
例し、燃焼速度に反比例しそして指定温度Ｔに反
比例する。即ち、Ｓ＝Ｋ Ｖ／FTである。定数
Ｋは漏入空気からの余剰酸素と燃料との化学量論
からＫ＝4.12×105と決定された。 以下に具体例を述べる。 ここで報告される実施例及び比較例は、第１Ａ
及び１Ｂ図に上面図及び側面図としてそれぞれ示
した型式の試験炉で実施された。使用されたバー
ナは前記出願に開示したのと実質上同じである。 全般手段は次の通りとした： 約3.6M3の容積を持つ試験炉が高設定点温度に
達するまで高燃焼速度を使用して操業された。そ
の後、交互しての低及び高燃焼速度期間が使用さ
れた。約9000kcal／M3（1000BTU／ft3）の総熱
量値を有する天然ガスである燃料が低燃焼流量に
おいてバーナ２を通して炉１に導入された。少量
の酸化体もまたバーナを通して導入された。空気
が工業炉における低燃焼期間中の炉内への空気漏
入を模擬する為に口３を通して炉内に導入され
た。排ガスは煙道４を通して放出され、ここで
NOX含量を分析された。 温度が低設定点に達する時、炉は高設定点温度
に達するまで高燃焼速度で操業された。高燃焼速
度期間中、空気は炉内に導入されなかつた。 各例は２つの態様で実施された。態様１におい
ては、酸化体は高燃焼速度期間の開始時に即座に
導入された。即ち時間遅延はなかつた。従つて、
各例の態様１は本発明方法を利用しない炉操業例
を示す。態様２において、酸化体は或る時間遅れ
の後に導入された。例１においては遅延時間は７
秒そして例２においては遅延時間は9.8秒であつ
た。従つて各例の態様２は本発明方法を使用して
の炉操業を例示する。各例において、使用された
酸化体は工業用純酸素であつた。 煙道ガス中での瞬時的NOX読み（ppm単位）
が第２及び３図にグラフで示されている。第２図
は例１に対する時間の関数としての煙道ガス瞬時
NOX濃度を表す。実線は態様１中のNOX濃度を
表しそして点線は態様２中のNOX濃度を表す。
同じく、第３図は例２に対する同様のグラフであ
る（実線：態様１，点線：態様２）。例１及び２
を表にまとめて示す。
して使用しそして低燃焼速度及び高燃焼速度燃焼
サイクルを繰り返し使用して運転する炉における
改善された燃焼方法に関係する。 炉燃焼（燃料焚き）技術についての斯界での最
近の著しい進歩の一つは、炉燃焼操業において酸
化体ガスとして酸素或いは酸素富化空気を使用す
ることを可能ならしめ、同時に高火炎温度に由る
バーナ及び炉損傷のようなこれまで不可避の問題
や使用される酸化体及び燃料ガスの容積の小さい
ことに起因する炉（内）ガス混合の乏しさを実質
上回避する炉操業方法や装置の開発であつた。上
記装置及び方法は、1980年４月10日付米国特許出
願番号第138759号に開示されている。 この装置及び方法の多くの利点のうちでも特に
銘記すべきものは、重大な大気汚染物であると考
えられる窒素酸化物（NOX）のかなりの低減で
ある。 炉燃焼においてしばしば使用される方法は、高
燃焼速度と低燃焼速度とを交互して使用するもの
である。燃焼速度とは、バーナ或いは炉に燃料及
び酸化体が供給される速度を意味し、単位時間当
りの熱量の単位で表わされる。交互しての高及び
低燃焼期間は炉温を或る所定の範囲に維持する為
の便宜な手段として使用されている。 一般に、炉は、ある特定の用途に対して、操業
を意図する目標温度を持つている。この目標温度
を維持する一つの方法は、上記高及び低燃焼速度
サイクルを使用することである。実際上、炉は目
標とする温度を達成するまで燃焼される。その
後、炉温が所定の最小値に降下するまで低燃焼速
度で燃焼される。次いで炉温が目標温度より高い
所定の最大温度に達するまで高燃焼速度で燃焼さ
れる。その後、炉は所定の最小温度に達するまで
低燃焼速度で燃焼される。このサイクルが用途に
より必要とされる期間継続される。 炉が、上記米国出願に記載される方法を使用す
る等して、酸化体として酸素乃至酸素富化空気を
使用して燃焼に先立つて酸化体中に周囲炉内ガス
の吸引をもたらすような態様で燃焼される時、炉
が実質上一定の燃焼速度で燃焼される時に見られ
るNOX排気物の水準に較べて、高−低燃焼速度
サイクルが目標温度を維持するのに使用される場
合にはNOX排気物の水準に著しい増加が観測さ
れうる。 従つて、本発明の目的は、発生するNOXの水
準を許容水準にまで減少しつつ、酸化体として酸
素乃至酸素富化ガスの使用を可能ならしめそして
交互しての高及び低燃焼速度サイクルの使用を可
能とする炉燃焼の為の改善方法を提供することで
ある。 要約すると、本発明は、燃料と酸化体ガスを燃
焼せしめて炉内ガスを発生することにより炉を撚
焼する方法であつて、酸素富化空気及び酸素から
選択される酸化体ガスの少くとも一つのジエツト
と少なくとも一つの燃料ジエツトが炉内に噴入さ
れて炉ガスを酸化体中に燃焼直前に吸引し、そし
て炉が指定された温度を含む所定の温度範囲を維
持する為に交互しての高燃焼速度期間及び低燃焼
速度期間を使用して燃焼され、その場合低燃焼速
度期間が炉内への空気の実質上の漏入を生起せし
めるような流量において燃料及び酸化体の炉内へ
の噴入により特徴づけられそして続いての高燃焼
速度期間が燃料及び酸化体を炉内への空気漏入が
ほとんど乃至全然起らないよう低燃焼速度期間中
のそれぞれの流量より大きな流量において炉内に
噴入することにより特徴づけられる炉燃焼方法に
おいて、高燃焼速度期間の開始において高燃焼速
度での酸化体の噴入を以下に定義する式により表
わされるＳ、即ち Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FT ここでＳ＝時間遅れ（秒） Ｖ＝炉容積（m3） Ｆ＝高燃焼速度期間中の燃焼速度 （kcal／秒） Ｔ＝指定温度（〓） を越えない時間遅らせることによりNOX排気物
を許容水準に低減することを特徴とする炉燃焼方
法を提供する。 ここで「酸素富化空気」とは自然に存在する酸
素含有量を越える酸素含有量を有する空気を意味
する。また、「炉」とは、燃料と酸化体を燃やし
て炉ガスを発生することにより熱を意図的に産出
する包囲スペース乃至ゾーンを意味する。 本発明は、酸化体として酸素或いは酸素富化空
気を使用する炉が炉ガスが酸化体中に燃焼に先立
つて吸引されるような態様でそして交互しての高
及び低燃焼速度期間を使用して操業される時、高
燃焼速度期間の開始後ある期間酸化体流量の増加
が遅らせられるなら、全く予想外にも、NOX排
気物における有意義な程に大巾な減少が得られる
との発見に基づいている。この遅延期間は期間Ｓ
を越えないものとされる。 期間Ｓは次の式により与えられる： Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FT ここでＶ＝炉の容積、M3 Ｆ＝高燃焼速度、kcal／秒 Ｔ＝炉操業温度、〓 上述したように、Ｓは、高燃焼速度酸化体流量
のスタートに対する最大遅延時間である、遅延時
間は有限である、即ち零を越える。しかし、絶対
的な下限は存在せず、例えば１秒のような僅かの
時間遅延が使用される場合でさえもNOX形成に
おける幾らかの低減が観測される。好ましくは、
時間遅延は0.1S〜0.9S、もつとも好ましくは0.3S
〜0.7Sとされよう。実操業において好ましい遅延
時間は約５〜10秒であることが見出された。 遅延時間中の酸化体流量は高燃焼速度期間流量
より小さくされるけれども、零にする必要はない
しまた低燃焼期間流量に等しくされる必要はな
い。実際問題として、遅延時間中の酸化体流量は
低燃焼速度期間中使用されたのとほぼ同じとされ
よう。 理論に縛られるわけではないが、本発明により
実現される望ましい結果は次の通り説明できるも
のと考えられる。炉において、炉ガスは例えば煙
突や炉扉周辺を通して炉から追出される。炉が高
燃焼速度で操業されている期間中、高燃焼速度を
実現する為炉内への燃料及び酸化体の高流量での
噴入は炉から出た炉ガスと置換わるに充分量のも
のである。炉内への空気漏入はほとんど乃至全然
起らない。しかし、炉が低燃焼速度で操業される
期間中、炉内への燃料及び酸化体の流量低いので
炉から出た炉ガスと置換わるに充分量でない。こ
れは炉内に負圧を生じ従つて空気が多数の開口を
通して炉に漏入する。 NOX形成は高温になる程著しく増大すること
が知られている。一般に二酸化炭素と水蒸気であ
る炉ガスが酸化体ジエツト中にその燃焼に先立つ
て吸引される過程においては、火炎温度は炉ガス
による酸化体の希釈に由り生ずる酸素濃度の低下
のため通常状態より低い。この通常より低い火炎
温度はNOXの形成の減少をもたらす。しかし、
炉燃焼過程が低及び高燃焼速度期間を交互に使用
して実施される時、低燃焼速度期間の終りにおけ
る炉雰囲気は前述した炉内への空気漏入が進行し
た後であるから大部分空気である。従つて、この
状態で高燃焼速度期間が始まると、空気が炉ガス
の代りに酸化体ジエツト中に吸引されることにな
る。これは、一層高い酸素濃度をもたらし、その
結果火炎温度を高くし従つてNOX形成率を増大
する。炉内での空気が炉ガスにより置換えられる
につれNOX形成率は減少する。前述したように、
空気は高燃焼速度期間中炉内に漏入しない。 高燃焼速度期間のスタート時において、高燃焼
速度流量での酸化体の噴入が短時間遅らせられる
と、燃料は主に炉内部に存在する空気中の酸素で
燃やされる。高流量の燃料が存在するから、この
空気中酸素は速やかに使いつくされそして酸化体
が高燃焼速度流量で炉内に噴入される時点では、
酸化体ジエツト内に吸引される炉内酸素はほとん
ど乃至全然残つていない。従つて、酸化体は酸素
含有空気と混じることなく希釈され、こうして高
い酸素濃度が回避される。これは、低火炎温度従
つてNOX形成の低減をもたらす。 本発明は、このような時間遅れがNOX形成減
少に有益であることを単に発見しただけでなく、
任意の適当な炉及び操業条件に対してこの時間遅
延の定量化を確立化したものである。更に時間遅
延は、任意の炉及び操業条件に対して最大限界値
を持ち、これを越えると酸化体の不足により引起
される不完全燃焼がもたらされる。周知の通り、
このような不完全燃焼は非効率的であり、かなり
の汚染物を発生しそして危険でもある。 前記式Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FTは上記考察に
基いて誘導された。漏入空気量は炉容積Ｖに正比
例し、燃焼速度に反比例しそして指定温度Ｔに反
比例する。即ち、Ｓ＝Ｋ Ｖ／FTである。定数
Ｋは漏入空気からの余剰酸素と燃料との化学量論
からＫ＝4.12×105と決定された。 以下に具体例を述べる。 ここで報告される実施例及び比較例は、第１Ａ
及び１Ｂ図に上面図及び側面図としてそれぞれ示
した型式の試験炉で実施された。使用されたバー
ナは前記出願に開示したのと実質上同じである。 全般手段は次の通りとした： 約3.6M3の容積を持つ試験炉が高設定点温度に
達するまで高燃焼速度を使用して操業された。そ
の後、交互しての低及び高燃焼速度期間が使用さ
れた。約9000kcal／M3（1000BTU／ft3）の総熱
量値を有する天然ガスである燃料が低燃焼流量に
おいてバーナ２を通して炉１に導入された。少量
の酸化体もまたバーナを通して導入された。空気
が工業炉における低燃焼期間中の炉内への空気漏
入を模擬する為に口３を通して炉内に導入され
た。排ガスは煙道４を通して放出され、ここで
NOX含量を分析された。 温度が低設定点に達する時、炉は高設定点温度
に達するまで高燃焼速度で操業された。高燃焼速
度期間中、空気は炉内に導入されなかつた。 各例は２つの態様で実施された。態様１におい
ては、酸化体は高燃焼速度期間の開始時に即座に
導入された。即ち時間遅延はなかつた。従つて、
各例の態様１は本発明方法を利用しない炉操業例
を示す。態様２において、酸化体は或る時間遅れ
の後に導入された。例１においては遅延時間は７
秒そして例２においては遅延時間は9.8秒であつ
た。従つて各例の態様２は本発明方法を使用して
の炉操業を例示する。各例において、使用された
酸化体は工業用純酸素であつた。 煙道ガス中での瞬時的NOX読み（ppm単位）
が第２及び３図にグラフで示されている。第２図
は例１に対する時間の関数としての煙道ガス瞬時
NOX濃度を表す。実線は態様１中のNOX濃度を
表しそして点線は態様２中のNOX濃度を表す。
同じく、第３図は例２に対する同様のグラフであ
る（実線：態様１，点線：態様２）。例１及び２
を表にまとめて示す。
【表】
表並びに第１及び２図からわかるように、本
発明を実施しなかつた場合（態様１）に較べて本
改善方法により著しいNOX形成の減少が実現さ
れた。例１においてNOX減少率は53％であり、
他方例２においてNOX減少率は40％であつた。
発明を実施しなかつた場合（態様１）に較べて本
改善方法により著しいNOX形成の減少が実現さ
れた。例１においてNOX減少率は53％であり、
他方例２においてNOX減少率は40％であつた。
第１Ａ及び１Ｂ図は例１及び２を実施するのに
使用された炉の概略上面図及び側面図をそれぞれ
示し、第２図は例１において得られたNOX排出
量−時間の関係を示すグラフであり、そして第３
図は例２に対する同様のグラフである。 １：炉、２：バーナ、３：空気取込口、４：煙
道。
使用された炉の概略上面図及び側面図をそれぞれ
示し、第２図は例１において得られたNOX排出
量−時間の関係を示すグラフであり、そして第３
図は例２に対する同様のグラフである。 １：炉、２：バーナ、３：空気取込口、４：煙
道。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 燃料と酸化体ガスを燃焼せしめて炉内ガスを
発生することにより炉を燃焼する方法であつて、
酸素富化空気及び酸素から選択される酸化体ガス
の少くとも一つのジエツトと少くとも一つの燃料
ジエツトが炉内が噴入されて炉ガスを酸化体中に
燃焼直前に吸引し、そして炉が指定された温度を
含む所定の温度範囲を維持する為に交互しての高
燃焼速度期間及び低燃焼速度期間を使用して燃焼
され、その場合低燃焼速度期間が炉内への空気の
実質上の漏入を生起せしめるような流量において
燃料及び酸化体の炉内への噴入により特徴づけら
れそして続いての高燃焼速度期間が燃料及び酸化
体を炉内への空気漏入がほとんど乃至全然起らな
いよう低燃焼速度期間中のそれぞれの流量より大
きな流量において炉内に噴入することにより特徴
づけられる炉燃焼方法において、高燃焼速度期間
の開始において高燃焼速度での酸化体の噴入を以
下に定義する式により表わされるＳ、即ち Ｓ＝（4.12×105）Ｖ／FT ここでＳ＝時間遅れ（秒） Ｖ＝炉容積（m3） Ｆ＝高燃焼速度期間中の燃焼速度 （kcal／秒） Ｔ＝指定温度（〓） を越えない時間遅らせることによりNOX排気物
を許容水準に低減することを特徴とする炉燃焼方
法。 ２ 遅延時間が0.1S〜0.9Sの範囲にある特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ３ 遅延時間が0.3S〜0.7Sの範囲にある特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ４ 酸化体ガスが工業用純酸素である特許請求の
範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
| US337115 | 1982-01-05 | ||
| US06/337,115 US4408982A (en) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | Process for firing a furnace |
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|---|---|
| JPS58120003A JPS58120003A (ja) | 1983-07-16 |
| JPS64603B2 true JPS64603B2 (ja) | 1989-01-09 |
Family
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| BR (1) | BR8207511A (ja) |
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1982
- 1982-01-05 US US06/337,115 patent/US4408982A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1982-12-23 KR KR8205779A patent/KR880002466B1/ko active
- 1982-12-28 BR BR8207511A patent/BR8207511A/pt not_active IP Right Cessation
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- 1983-01-05 ZA ZA8357A patent/ZA8357B/xx unknown
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