JPS641667B2 - - Google Patents

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JPS641667B2
JPS641667B2 JP53035910A JP3591078A JPS641667B2 JP S641667 B2 JPS641667 B2 JP S641667B2 JP 53035910 A JP53035910 A JP 53035910A JP 3591078 A JP3591078 A JP 3591078A JP S641667 B2 JPS641667 B2 JP S641667B2
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Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、加圧流体からエネルギーを回収する
方法及び装置であつて、特に逆浸透・限外濾過式
流体分離方法及び装置による水の脱塩精製に応用
できるものに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The present invention relates to a method and apparatus for recovering energy from a pressurized fluid, and in particular for the desalination and purification of water by means of a reverse osmosis/ultrafiltration fluid separation method and apparatus. Concerning things that can be applied to.

従来の技術 逆浸透による脱塩は、列になつた半透膜を入れ
た耐圧容器内に高作動圧の塩水を圧送することに
よつて行う。作動圧が供給水の浸透圧以上であれ
ば、半透膜を通つて低圧側収集チヤンネルにかな
り塩分の減つた精製水が浸透してくる。適度な表
面積の半透膜を通して充分な精製水量を得るに
は、そして半透膜を通しての、少量ではあるが、
塩分拡散（膜を横切つて濃度勾配がある場合には
常に存在する）を確実に希釈するには、供給水浸
透圧以上のかなり高い作動圧を必要とする。浸透
圧が約25Kg／cm2の海水の場合、単段逆浸透での代
表的な作動圧は70Kg／cm2のオーダーである。BACKGROUND OF THE INVENTION Desalination by reverse osmosis is carried out by pumping brine at high operating pressure into a pressure vessel containing an array of semipermeable membranes. If the operating pressure is greater than or equal to the osmotic pressure of the feed water, purified water with significantly reduced salt content will permeate through the semi-permeable membrane into the low pressure collection channel. To obtain a sufficient amount of purified water through a semipermeable membrane with a moderate surface area, and a small amount through a semipermeable membrane,
Ensuring dilution of salt diffusion (which is always present when there is a concentration gradient across the membrane) requires a fairly high operating pressure above the feedwater osmotic pressure. For seawater with an osmotic pressure of approximately 25 Kg/cm 2 , typical operating pressures in single-stage reverse osmosis are on the order of 70 Kg/cm 2 .

供給流の一部が膜を通つて浸透して行く間、膜
でさえぎられた塩の濃度が増大して行く。連続逆
浸透方法では、容器から濃縮流を排出して過剰な
塩の蓄積を防がねばならない。海水脱塩では、た
とえば、この濃縮流は供給流の70％となり、時に
はその90％ほどにもなる。濃縮流はほとんど作動
圧で容器を去るが、装置から排出される前に減圧
しなければならない。普通の逆浸透装置では、濃
縮流は、その全圧力エネルギを消散させながら作
動圧を調節する適当な背圧弁、たとえば絞り弁を
絞り込むことによつて減圧する。回収タービン装
置を用いて濃縮流の圧力エネルギの一部を回収す
ることが知られている。しかしながら、通常、こ
のようなエネルギ回収装置は、規模の上で効率で
も経済性でもみあつた大きな固定プラントの場合
にのみ実用となると考えられていた。 While a portion of the feed stream percolates through the membrane, the concentration of salt intercepted by the membrane increases. In continuous reverse osmosis processes, the concentrate stream must be drained from the vessel to prevent excessive salt build-up. In seawater desalination, for example, this concentrated stream can be 70% of the feed stream, and sometimes as much as 90%. The concentrate stream leaves the vessel at nearly operating pressure, but must be depressurized before being discharged from the device. In a typical reverse osmosis device, the concentrate stream is reduced in pressure by throttling a suitable backpressure valve, such as a throttle valve, which regulates the operating pressure while dissipating all of its pressure energy. It is known to recover a portion of the pressure energy of a concentrate stream using recovery turbine devices. However, such energy recovery devices have generally been considered practical only for large fixed plants where efficiency and economy can be achieved.

発明が解決しようとする課題 エネルギ回収装置がないと、家庭、ライフボー
ト等で用いるための小規模手動式逆浸透脱塩器は
ほとんど実用にならない。同様に、脱塩のために
風力を用いようとしてもエネルギ消費が大きくて
実現できない。Problems to be Solved by the Invention Without an energy recovery device, small-scale manual reverse osmosis demineralizers for use in homes, lifeboats, etc. will hardly be of practical use. Similarly, attempts to use wind power for desalination would be impractical due to high energy consumption.

さらに、回収率を高めるためには、濃度分極を
制御しなければならない。供給水における濃度分
極は、供給水に濃度勾配を生じさせ、逆浸透時に
膜面における塩濃度を高くする傾向がある。この
傾向は、膜面に向つて塩水を大量移送したとき
に、その一部が膜を通つて行くにつれて境界層に
塩分が蓄積し、この境界層からの塩分の拡散によ
つて平衡状態が生じることによる。濃度分極は、
浸透圧の高い溶液（たとえば、海水）では特に有
害である。膜のところの濃度が高くなつて有効浸
透圧を高めるからである。濃度分極が生じたとき
には、所与の精製量を得るための作動圧を高めね
ばならず、製品の塩分も多くなり、膜の寿命も低
下する可能性もある。 Furthermore, concentration polarization must be controlled to increase recovery. Concentration polarization in the feed water creates a concentration gradient in the feed water and tends to increase the salt concentration at the membrane surface during reverse osmosis. This tendency is explained by the fact that when a large amount of salt water is transported toward the membrane surface, salt accumulates in the boundary layer as a part of it passes through the membrane, and an equilibrium state is created by the diffusion of salt from this boundary layer. It depends. The concentration polarization is
It is especially harmful in solutions with high osmotic pressure (eg, seawater). This is because the concentration at the membrane increases, increasing the effective osmotic pressure. When concentration polarization occurs, the operating pressure must be increased to obtain a given amount of purification, the product may be saltier, and the lifetime of the membrane may be reduced.

逆浸透システムの代表的な設計では、膜群を通
して強制的に対流を生じさせることによつて濃度
分極の影響を減じている。この強制対流は、膜面
間に設けた適当な形状の供給チヤンネルを通して
精製水対濃縮水の流量比を低くしてこれらの混合
水を循環させるか、あるいは補助再循還装置もし
くは機械的撹拌装置を用いるかして行ないうる。
膜の列を通して循環を連続的に行うことが絶対必
要である。瞬時といえども流れの停滞があると、
激しい濃度分極の生じる可能性があるからであ
る。 Typical designs of reverse osmosis systems reduce the effects of concentration polarization by forcing convection through membranes. This forced convection can be achieved by circulating a mixture of purified water and concentrated water at a low flow rate through a suitably shaped feed channel between the membrane surfaces, or by auxiliary recirculation or mechanical agitation. This can be done by using
Continuous circulation through the membrane row is essential. If the flow stagnates, even momentarily,
This is because severe concentration polarization may occur.

精製水対濃縮水の流量比を低くして操作するの
も、濃度分極作用を減ずるのにほぼ好適である
が、もちろん、所定の精製水量当りの圧送エネル
ギ消費量は増大する。 Operating at a low flow rate ratio of purified water to concentrated water is also generally preferred to reduce concentration polarization effects, but of course increases pumping energy consumption for a given amount of purified water.

課題を解決するための手段 本発明は、特に手動式あるいは風力式の脱塩装
置に適つた、エネルギ消費量の低い逆浸透を可能
とする。濃度分極は、膜のそばを通つて循環する
供給流の連続性を維持する装置を設け、大量の供
給では普通である過大なエネルギ消費を行うこと
なく精製水対濃縮水の低い流量比で操作すること
を可能とすることによつて減じられる。この装置
は方向弁タイミングを制御する簡単で有効な装置
を有し、濃縮流からの流体圧力エネルギの回収を
可能とする。これから述べるすべての実施例は弁
動作に対する公差を高め、したがつて製作、修理
を簡単にする一時停止装置を有する。Means for Solving the Problems The present invention enables reverse osmosis with low energy consumption, particularly suitable for manual or wind-powered desalination installations. Concentration polarization involves providing equipment to maintain continuity of the feed stream circulating past the membrane and operating at low flow ratios of purified water to concentrated water without the excessive energy consumption that is common in large volume feeds. reduced by making it possible to This device has a simple and effective device for controlling directional valve timing and allows recovery of fluid pressure energy from the concentrate stream. All the embodiments to be described have a stop device which increases the tolerance to valve operation and therefore simplifies manufacture and repair.

本発明の装置は、シリンダをポンプ作用室と膨
張室とに分離する可動ピストン装置を備えた往復
動式ポンプ装置と、ポンプ作用室に連通する入口
導管装置と出口導管装置と、膨張室に対する流れ
を制御する方向制御弁装置と、時期を得た弁動作
を行なわせる一時停止装置とを有することを特徴
とし、この装置は、例えば、膜分離装置に適用す
ることができる。往復動式ポンプ装置は、シリン
ダと可動ピストン装置とを有し、ピストン装置
は、シリンダを、加圧流体を加圧するポンプ作用
室と濃縮流体を減圧する膨張室とに分割してい
る。ピストン装置は、供給流体と濃縮流体の混合
を防ぐようにもポンプ作用、膨張両室を分離して
おり、膨張室を貫通し、シール手段を備えたピス
トンロツド装置と協働してシリンダからの流体の
漏洩を防ぐ。ポンプ装置は、これに機械的に連結
してあつてポンプ装置に往復動作を与える駆動装
置を有する。入口導管装置はポンプ作用室を供給
流体源と連通させており、膜分離装置に適用した
場合、出口導管装置はポンプ作用室を膜装置と連
通させてポンプ作用室からの加圧供給流体を膜装
置に導びく。戻し導管を設けて膜装置を膨張室と
連通させて膜装置からの濃縮流体分を膨張室に導
びく。第１弁装置は膨張室と連通し、ポンプ装置
と機械的に協働してポンプ装置に与えられた往復
動作の逆転毎に第１と第２の位置に変位させられ
る。第１と第２の位置の間には第１弁装置が閉じ
る中間位置がある。第２弁装置はポンプ作用室と
連通する逆止弁装置である。第１、第２の弁装置
は導管装置と協働して流体源から流体を受けて膜
装置に与えたりそこから受けたりする。一時停止
装置はポンプ装置と組合つていてポンプ装置の膨
張室への流体移送がゼロの間に第１弁装置が変位
するようにする。このようにして、第１弁装置が
第１位置にあるとき、ポンプ作用室からの加圧供
給流体が第２弁装置を通つて膜に向つて送られ、
濃縮流体は第１弁装置を通して膨張室に排出され
て膜装置からもどつてきた濃縮流体の減圧が供給
流体を加圧するのに助けとなる。第１弁装置の第
２位置において、減圧された濃縮流体が膨張室か
ら第１弁装置を通つて放出される一方、供給流体
が第２弁装置を通つてポンプ作用室内に導びき入
れられる。 The device of the invention comprises a reciprocating pump device with a movable piston device that separates the cylinder into a pumping chamber and an expansion chamber, an inlet conduit device and an outlet conduit device communicating with the pumping chamber, and a flow rate to the expansion chamber. The present invention is characterized by having a directional control valve device for controlling the flow rate, and a temporary stop device for performing timely valve operation, and this device can be applied to, for example, a membrane separation device. The reciprocating pump device has a cylinder and a movable piston device, and the piston device divides the cylinder into a pumping chamber that pressurizes a pressurized fluid and an expansion chamber that decompresses a concentrated fluid. The piston device also separates the pumping and expansion chambers to prevent mixing of the feed fluid and concentrated fluid, and extends through the expansion chamber and cooperates with a piston rod device provided with sealing means to remove fluid from the cylinder. prevent leakage. The pump device has a drive device mechanically coupled thereto to provide reciprocating motion to the pump device. The inlet conduit device communicates the pumping chamber with a source of feed fluid, and when applied to a membrane separation device, the outlet conduit device communicates the pumping chamber with the membrane device to transfer pressurized feed fluid from the pumping chamber to the membrane. Lead to the device. A return conduit is provided to communicate the membrane device with the expansion chamber to direct a concentrated fluid portion from the membrane device to the expansion chamber. A first valve arrangement communicates with the expansion chamber and mechanically cooperates with the pumping arrangement to be displaced to first and second positions upon each reversal of reciprocating motion imparted to the pumping arrangement. Between the first and second positions there is an intermediate position in which the first valve arrangement is closed. The second valve device is a check valve device communicating with the pump action chamber. The first and second valve devices cooperate with the conduit device to receive fluid from the fluid source to and from the membrane device. A pause device is associated with the pump device to allow displacement of the first valve device while fluid transfer to the expansion chamber of the pump device is zero. In this way, when the first valve arrangement is in the first position, pressurized supply fluid from the pumping chamber is directed through the second valve arrangement towards the membrane;
The concentrated fluid is discharged through the first valve device into the expansion chamber and the reduced pressure of the concentrated fluid returned from the membrane device helps to pressurize the feed fluid. In the second position of the first valve arrangement, concentrated fluid under reduced pressure is discharged from the expansion chamber through the first valve arrangement, while feed fluid is introduced into the pumping chamber through the second valve arrangement.

本発明によるエネルギーを回収する方法はほぼ
上述したような装置を用い、次のような特徴を有
する。供給流体はピストンロツド装置の導入行程
によつてポンプ作用室内に導入され、同時に濃縮
流体が膨張室から排出される。ポンプ装置に加わ
る力の方向を逆転させて第１弁装置を機械的に変
位させ、ポンプ装置と膜装置の間に流体の流れを
向け、一時停止装置が膨張室での流体移送がゼロ
の間に第１弁装置を閉鎖中間位置を横切つて変位
させ、時機を得た弁変位を生じさせる。次に、ピ
ストン装置の圧縮行程で供給流体をポンプ作用室
内で加圧し、それを、例えば、膜装置に圧送す
る。膜装置からの濃縮流体分は膨張室に入つてそ
の圧力によつて圧縮行程にあるピストンにエネル
ギを追加する。供給流体は、膜装置を通る浸透流
体分と、膜から膨張室に戻して供給流体を加圧す
るための一部流体圧力を回収する濃縮流体分とに
分離される。 The method for recovering energy according to the present invention uses a device substantially as described above, and has the following features. Feed fluid is introduced into the pumping chamber by the introduction stroke of the piston rod arrangement, and at the same time concentrated fluid is discharged from the expansion chamber. Mechanically displacing the first valve device by reversing the direction of the force applied to the pump device to direct fluid flow between the pump device and the membrane device, and the pause device causing zero fluid transfer in the expansion chamber. displacing the first valve arrangement across the intermediate closed position to effect a timely valve displacement. The compression stroke of the piston device then pressurizes the feed fluid in the pumping chamber and pumps it, for example, to a membrane device. The concentrated fluid portion from the membrane device enters the expansion chamber and, by virtue of its pressure, adds energy to the piston during its compression stroke. The feed fluid is separated into a permeate fluid portion that passes through the membrane device and a concentrate fluid portion that recovers some fluid pressure from the membrane back to the expansion chamber to pressurize the feed fluid.

実施例 以下、添付図面を参照しながら本発明による好
ましい方法および装置について説明するが、この
特に述べたもの以外の方法、装置も可能である。
なお、図面で「上方」や「下方」という方向につ
いて言及するが、他の方向でもかまわないことは
明らかであろう。EXAMPLES Preferred methods and apparatus according to the invention will now be described with reference to the accompanying drawings, although methods and apparatus other than those specifically described are possible.
Although the drawings refer to directions such as "upward" and "downward," it is clear that other directions may be used.

第１図 本発明を適用したレバー作動式膜分離装置の第
１実施例10は、往復動式ポンプ装置１２と、方向
制御弁装置たる三方向弁組立体１３と、ポンプ装
置および弁組立体に機械的に連結された駆動装置
１４と、差動サージ・アブソーバ１５とを包含す
る。さらに、半透膜装置１７を収容した膜容器１
６と、選択式の低、高圧フイルタ１８，１９とを
包含する。供給流体２１は、浸透流体分２２と濃
縮流体分２３とに分離されるが、それぞれ、膜装
置を通つたものとそれに拒絶されたものとであ
る。FIG. 1 A first embodiment 10 of a lever-operated membrane separator to which the present invention is applied includes a reciprocating pump device 12, a three-way valve assembly 13 as a directional control valve device, and a pump device and a valve assembly. It includes a mechanically coupled drive unit 14 and a differential surge absorber 15. Furthermore, the membrane container 1 containing the semipermeable membrane device 17
6 and selective low and high pressure filters 18 and 19. Feed fluid 21 is separated into a permeate fluid fraction 22 and a retentate fluid fraction 23, which have passed through the membrane device and have been rejected by it, respectively.

往復動式ポンプ装置１２は、シリンダ２４と可
動ピストン装置２５とを有する。ピストン装置
は、シリンダを、供給流体を加圧するポンプ作用
室２７と、濃縮流体を減圧する膨張室２８とに分
割している。ピストン装置は、膨張室を貫通して
いるピストンロツド装置３２および流体の混合、
漏洩を防ぐシール装置３０，３３と協働する。シ
リンダ２４、ピストン装置２５およびピストンロ
ツド装置３２は、ピストンロツド装置の押退け量
対ピストン装置の押退け量の比が浸透流体分対全
流体の回収比を決定するようなピストンロツド／
シリンダ割合を定める相対寸法を有する。あるい
は回収比はピストンロツド対ピストンの押退け量
比によつても定めうる。入口導管装置３６はポン
プ作用室２７と連通して供給流体に漬かつた導管
３５から供給流体２１を入れ、逆止弁３７はフイ
ルタ１８および導管部分３５を通して供給流体を
入れながら導管３６へのポンプ作用室からの逆流
を防いでいる。出口導管装置３９はポンプ作用室
を膜装置１７と差動サージ・アブソーバ１５およ
びフイルタ１９を経て連通させていてポンプ作用
室からの加圧供給流体を膜装置に導入する。逆止
弁４０がポンプ作用室への流体の逆流を防ぐ。 The reciprocating pump device 12 has a cylinder 24 and a movable piston device 25. The piston device divides the cylinder into a pumping chamber 27 that pressurizes the feed fluid and an expansion chamber 28 that depressurizes the concentrated fluid. The piston device includes a piston rod device 32 passing through the expansion chamber and a fluid mixing;
It cooperates with sealing devices 30, 33 to prevent leakage. The cylinder 24, piston device 25 and piston rod device 32 are arranged such that the ratio of the displacement of the piston rod device to the displacement of the piston device determines the ratio of permeate fluid to total fluid recovery.
It has relative dimensions that define the cylinder proportions. Alternatively, the recovery ratio can also be determined by the ratio of piston rod to piston displacement. An inlet conduit device 36 communicates with a pumping chamber 27 to admit the supply fluid 21 from a conduit 35 submerged in the supply fluid, and a check valve 37 allows the pump to enter the conduit 36 while admitting the supply fluid through the filter 18 and the conduit section 35. Prevents backflow from the working chamber. An outlet conduit device 39 communicates the pumping chamber with the membrane device 17 via the differential surge absorber 15 and filter 19 and introduces pressurized supply fluid from the pumping chamber into the membrane device. A check valve 40 prevents backflow of fluid into the pumping chamber.

出口導管３９は、差動サージ・アブソーバ１
５、ポンプ作用室間を延びる導管部４１と、差動
サージ・アブソーバ１９間を延びる導管部４２
と、このフイルタ１９から膜容器へ延びる導管部
４３とから成る。戻し導管装置４４は膜装置を膨
張室２８と連通させており、膜装置から膨張室２
８に濃縮流体を導く。上記装置４４は差動サー
ジ・アブソーバ１５と膜容器１６の間を延びる導
管部４５と三方向弁組立体１３、差動サージ・ア
ブソーバ１５間を延びる導管部４６とを有する。
三方向弁組立体１３は濃縮流体分２３を通常廃棄
するための排出導管４７と、膨張室２８と連通す
る連絡導管４８とを有する。 The outlet conduit 39 is connected to the differential surge absorber 1
5. A conduit section 41 extending between the pump action chambers and a conduit section 42 extending between the differential surge absorber 19
and a conduit section 43 extending from this filter 19 to the membrane container. A return conduit device 44 communicates the membrane device with the expansion chamber 28 and connects the membrane device to the expansion chamber 2.
8 to direct the concentrated fluid. The device 44 has a conduit section 45 extending between the differential surge absorber 15 and the membrane vessel 16 and a conduit section 46 extending between the three-way valve assembly 13 and the differential surge absorber 15.
Three-way valve assembly 13 has a discharge conduit 47 for the normal disposal of concentrated fluid fraction 23 and a communication conduit 48 that communicates with expansion chamber 28 .

弁組立体１３は三方向制御弁であつて、可動弁
部材たる摺動弁スプール４９を有する。このスプ
ールは直線移動して、その移動の上限と下限を上
下の止め５０，５１によつて決められる。図で
は、スプールは上限位置に示してあり、この位置
で導管部４６は連絡導管４８と接続して濃縮流体
分を膜から膨張室に導入する。図示してない下限
位置で、連絡導管４８は後述するように排出導管
４７に接続する。水は粘性、潤滑性が低いので、
スプール４９には適当な組成の、たとえばガラス
繊維入りのフルオロカーボン重合化合物で作つた
動的シールリング５２が嵌めてあつて漏洩を最少
限に抑えると共にスプールの動きをなめらかにし
ている。このようにして、弁組立体１３は可動ス
プールを有する二位置中央閉鎖式三方向弁であ
り、スプールが中間の閉鎖位置を通つて２つの位
置間を移動して導管の連絡を変換するようになつ
ている。弁組立体１３は膨張室２８と連通する特
定の導管に流体を向けたりそこから流体を受けた
りし、第１弁装置と呼ぶ。逆止弁３７，４０はポ
ンプ作用室２７と連通する導管内の流れを制御す
るものであり、第２弁装置と呼ぶ。後述するよう
に、第１、第２の弁装置は導管装置と協働して流
体源から流体を受け、そして膜装置に流体を与え
またそこから流体を受けたりするようになつてい
る。図示された第２の弁装置は一例に過ぎない。 Valve assembly 13 is a three-way control valve and has a sliding valve spool 49 that is a movable valve member. This spool moves in a straight line, and the upper and lower limits of its movement are determined by upper and lower stops 50 and 51. In the figure, the spool is shown in its upper position, in which conduit section 46 connects with communication conduit 48 to introduce the concentrated fluid portion from the membrane into the expansion chamber. At a lower limit position (not shown), the communication conduit 48 connects to a discharge conduit 47 as described below. Water has low viscosity and lubricity, so
Spool 49 is fitted with a dynamic seal ring 52 of a suitable composition, for example made of a fluorocarbon polymeric compound with glass fibers, to minimize leakage and smooth spool movement. Valve assembly 13 is thus a two-position, centrally closed, three-way valve with a movable spool that moves between two positions through an intermediate closed position to convert conduit communication. It's summery. Valve assembly 13 directs fluid to and receives fluid from a particular conduit communicating with expansion chamber 28 and is referred to as the first valve assembly. The check valves 37 and 40 control the flow in the conduit communicating with the pumping chamber 27, and are referred to as a second valve device. As described below, the first and second valve devices are adapted to cooperate with the conduit device to receive fluid from a fluid source and to provide fluid to and receive fluid from the membrane device. The illustrated second valve arrangement is only an example.

駆動装置１４は内端をヒンジピン５５に枢着し
た手動レバー５４を包含し、このヒンジピンはピ
ストンロツド３２の内端に支えてある。リンク５
７が一端をピン５８によつてレバー５４に枢着し
てあり、反対端がピン５９によつてスプール４９
の外側に枢着してある。明らかなように、矢印６
１によつて示した円弧に沿つてレバー５４に与え
た往復動作がピストンロツド３２およびスプール
４９の相対する直線運動を生じさせ、スプールお
よびピストンロツドの相対変位量はピストンおよ
びスプールの動きに対するてこ比と抵抗に依存す
る。スプール４９の位置はピストン２５にかかる
液圧バイアス効果を決定するので、スプール４９
はピストンが逆転移動しうる前に変位しなければ
ならない。液圧バイアスはピストンを特定の方向
に比較的容易に移動させる。この方向は次のよう
にスプール４９によつて決定される。導管４６，
４８が連絡したとき、ピストンの上向き運動は室
２８内の濃縮流体による抵抗を受け、その圧力が
ピストンの下降運動を助ける。導管４７，４８が
接続すると、ピストンの下降運動が逆止弁３７，
４０による抵抗を受け、上昇運動は室２８内の圧
力が逃げることにより比較的容易となる。このよ
うにして、スプールが第１図に示す上方位置にあ
るとき、レバー５４の下向きの揺動がピストンが
シリンダ内で動く前にスプールを下方位置に変位
する。レバーが逆方向に揺動すれば、これが逆に
なる。液圧バイアスは一時停止状態を与え、ピス
トンが静止しているときに弁スプールが変位しな
ければならないので本発明の作動条件としては非
常に重要である。これは流体が非圧縮性であるか
らであつて、スプールが接続状態を変える前にピ
ストンが変位すれば損傷を与えることになるのは
ほぼ確かである。 The drive device 14 includes a manual lever 54 which is pivotally connected at its inner end to a hinge pin 55 which rests on the inner end of the piston rod 32. Link 5
7 has one end pivotally connected to the lever 54 by a pin 58, and the opposite end to the spool 49 by a pin 59.
It is pivoted on the outside of the As is clear, arrow 6
The reciprocating motion applied to lever 54 along the arc indicated by 1 causes relative linear motion of piston rod 32 and spool 49, and the relative displacement of the spool and piston rod is determined by the leverage and resistance to movement of the piston and spool. Depends on. Since the position of spool 49 determines the hydraulic bias effect on piston 25, spool 49
must be displaced before the piston can move backwards. Hydraulic bias allows the piston to move in a particular direction with relative ease. This direction is determined by the spool 49 as follows. conduit 46,
When 48 is in communication, the upward movement of the piston is resisted by the concentrated fluid in chamber 28, the pressure of which assists in the downward movement of the piston. When the conduits 47, 48 are connected, the downward movement of the piston causes the check valves 37,
40, the upward movement is relatively easy as the pressure within chamber 28 escapes. Thus, when the spool is in the upper position shown in FIG. 1, downward swinging of the lever 54 displaces the spool to the lower position before the piston moves within the cylinder. If the lever swings in the opposite direction, this will be reversed. Hydraulic bias provides a pause condition and is very important to the operating conditions of the present invention since the valve spool must be displaced while the piston is stationary. This is because the fluid is incompressible, and any displacement of the piston before the spool changes connection will almost certainly cause damage.

差動サージ・アブソーバ１５は、シリンダ６５
とピストン６４とを有し、このピストンはシリン
ダ６５を濃縮サージ・アブソーバ室６６と供給サ
ージ・アブソーバ室６７とに分割する。ピストン
は濃縮サージ・アブソーバ室６６を貫通するピス
トンロツド６９と協働し、流体の混合、漏洩を防
ぐシール装置７０，７１を有する。サージ・アブ
ソーバの動作をなめらかにするためには、シール
は摩擦特性の低いものが選定されている。圧縮コ
イルばね７２がピストンロツドを囲んでおり、ピ
ストン６４と室との間に延びていてピストンをば
ね負荷して複動式のものとする。コイルばねはピ
ストンを供給サージ・アブソーバ室を排出する方
向に押圧している。供給サージ・アブソーバ室６
７は出口導管３９の部分４１内の加圧供給流体を
さらされており、また、導管部４２，４３を通し
て膜容器１６とも連通している。濃縮サージ・ア
ブソーバ室６６は戻し導管４４の導管部４５内の
濃縮流体分にさらされており、部分４６を通して
弁組立体１３とも連通している。 The differential surge absorber 15 is a cylinder 65
and a piston 64 which divides the cylinder 65 into a concentrate surge absorber chamber 66 and a feed surge absorber chamber 67. The piston cooperates with a piston rod 69 passing through the concentrate surge absorber chamber 66 and has sealing devices 70, 71 to prevent fluid mixing and leakage. In order to ensure smooth operation of the surge absorber, seals with low friction properties are selected. A compression coil spring 72 surrounds the piston rod and extends between the piston 64 and the chamber to spring load the piston and make it double acting. A coil spring urges the piston toward exhausting the supply surge absorber chamber. Supply surge absorber chamber 6
7 is exposed to the pressurized supply fluid in section 41 of outlet conduit 39 and also communicates with membrane vessel 16 through conduit sections 42,43. Concentrate surge absorber chamber 66 is exposed to the concentrated fluid portion in conduit section 45 of return conduit 44 and also communicates with valve assembly 13 through section 46 .

サージ・アブソーバ１５のピストンロツド６９
およびシリンダ６５は、ポンプ装置のピストンロ
ツド／シリンダ割合に類似した相対寸法を持つて
いるが、その何倍もの押退け量を有し、浸透流体
分対全流体分の回収比に順応することができる。
差動サージ・アブソーバの主な特徴は、ポンプ装
置１２と同様の比、すなわち同様の押退け量で濃
縮、供給サージ・アブソーバ室６６，６７を精密
に接続してポンプ装置に対する、より平担な負荷
として作用する。ばね７２は比較的小さく、ピス
トンロツド６９はピストン６４と比べて面積が比
較的小さい。差動サージ・アブソーバは後述する
ように始動時に数回のポンプ行程で完全に充填さ
れる。ここで注目すべきは、サージ・アブソーバ
からのピストンロツド６９の突出量がシステムの
作動圧力の視覚表示となることである。ピストン
ロツド／シリンダの面積比、すなわち押退け量は
実用的な回収比では１：10乃至１：２の範囲内に
ありうる。 Surge absorber 15 piston rod 69
and cylinder 65, which has relative dimensions similar to the piston rod/cylinder ratio of the pumping device, but with a displacement many times that amount and can accommodate a permeate to total fluid collection ratio. .
The main feature of the differential surge absorber is that the concentration and feed surge absorber chambers 66, 67 are precisely connected to provide a more flat surface to the pumping device 12 with similar ratios, i.e. similar displacements. Acts as a load. Spring 72 is relatively small and piston rod 69 has a relatively small area compared to piston 64. The differential surge absorber is completely filled in a few pump strokes during start-up, as described below. It should be noted that the amount of piston rod 69 protruding from the surge absorber provides a visual indication of the operating pressure of the system. The piston rod/cylinder area ratio, or displacement, can be in the range of 1:10 to 1:2 for practical recovery ratios.

膜装置１７はこの分野で知られた適当な配列で
膜容器１６内に収容されている。低圧精製水チヤ
ンネル７６が膜から精製水を受け取つて導管７７
を通して排出する。膜容器の膜配列の形状寸法は
供給流体の充分な強制対流を行なわせて過大な濃
度分極作用を防ぐように設計してある。供給流体
の流速が低すぎるほど低下したときには、濃度分
極作用が激しいものとなる可能性がある。 Membrane devices 17 are housed within membrane container 16 in any suitable arrangement known in the art. A low pressure purified water channel 76 receives purified water from the membrane to conduit 77.
discharge through. The geometry of the membrane array of the membrane vessel is designed to provide sufficient forced convection of the feed fluid to prevent excessive concentration polarization effects. When the flow rate of the feed fluid is reduced too low, concentration polarization effects can become severe.

作 動 第１図を参照して、レバー５４がヒンジピン５
５のまわりに手動で上向きに揺動させられると、
弁スプール４９が下方止め５０によつてその最上
方位置に保持され、排出導管４７を閉じ、導管部
分４６を連絡導管４８と連通させて膜容器１６か
ら加圧濃縮流体分を差動サージ・アブソーバの室
６６、弁組立体１３を通して膨張室２８に流入さ
せ、ピストン２５の背面に作用させる。膨張室２
８内の濃縮流体からの力はレバー５４から力を増
大させ、ピストンはシリンダ２４内を矢印７４の
方向に下降してポンプ作用室２７内の供給流体を
加圧する。逆止弁３７は供給流体の圧力で閉じた
ままであり、逆止弁４０は開いてポンプ作用室２
７から加圧供給流体を導管部分４１を通して差動
サージ・アブソーバ１５の供給サージ・アブソー
バ室６７内に伝える。室６７からの加圧供給流体
は、導管部４２、高圧フイルタ１９、導管部４３
を通つて膜容器１６に流入する。膜装置を通過し
た浸透流体分は低圧精製水チヤンネル７６から導
管７７を通つて回収される。膜装置によつて拒絶
された濃縮流体分は導管部４５を通つて濃縮サー
ジ・アブソーバ室６６に流入し、導管部４６およ
び弁組立体１３を通つて膨張室２８に流入する。
この濃縮流体の圧力はピストン２５の背面に作用
し、これにより供給流体のエネルギのかなりの部
分を回収できる。膨張室２８内の濃縮流体の圧力
はポンプ作用室２７内の供給流体の圧力よりもほ
んの少し小さいので、濃縮流体の圧力が作用する
ピストンの背面の面積が小さいことを考慮すれ
ば、操作者はエネルギ回収なしに必要とされる力
のほんの一部を供給すればよい。Operation Referring to FIG.
When manually rocked upwards around 5,
Valve spool 49 is held in its uppermost position by lower stop 50, closing discharge conduit 47 and placing conduit section 46 in communication with communication conduit 48 to divert pressurized concentrated fluid from membrane vessel 16 to the differential surge absorber. through the chamber 66 and the valve assembly 13 into the expansion chamber 28 and acts on the back surface of the piston 25. Expansion chamber 2
The force from the concentrated fluid in 8 increases the force from lever 54 and the piston moves down within cylinder 24 in the direction of arrow 74 to pressurize the supply fluid within pumping chamber 27 . The check valve 37 remains closed due to the pressure of the supply fluid, and the check valve 40 opens and pumps the pumping chamber 2.
7 communicates pressurized supply fluid through conduit section 41 into supply surge absorber chamber 67 of differential surge absorber 15 . The pressurized supply fluid from the chamber 67 passes through the conduit section 42, the high pressure filter 19, and the conduit section 43.
into the membrane vessel 16 through. The permeate that has passed through the membrane device is recovered from the low pressure purified water channel 76 through conduit 77. The concentrated fluid fraction rejected by the membrane device flows through conduit section 45 into concentration surge absorber chamber 66 and through conduit section 46 and valve assembly 13 into expansion chamber 28 .
The pressure of this concentrated fluid acts on the back side of the piston 25, thereby allowing a significant portion of the energy of the feed fluid to be recovered. Since the pressure of the concentrated fluid in the expansion chamber 28 is only slightly lower than the pressure of the supply fluid in the pumping chamber 27, the operator can Only a fraction of the required power needs to be supplied without energy recovery.

レバー５４を下方に押すと、該レバーがヒンジ
ピン５５の周りに揺動しピストンにかかつている
液圧バイアスがそれの上向き運動を妨げ、最初に
弁スプール４９が下降して止め５１に衝合する。
この位置で、導管部４６が閉じ、弁をサージ・ア
ブソーバ１５から隔離すると共に、排出導管４７
が開いて連絡導管４８と連通し、膨張室２８内の
流体を逃がす。スプールが止つたとき、液圧バイ
アスは逆転し、ピストン２５は上昇（矢印７４と
逆方向）可能となり、逆止弁３７が開いて供給流
体をポンプ作用室２７内に導入し、逆止弁４０は
閉じて差動サージ・アブソーバからの逆流を防
ぐ。明らかなように、第１弁装置はポンプ装置に
往復動作を与えている力に応答する。ピストンが
上昇すれば、膨張室から濃縮流体を弁組立体およ
び排出導管４７を通して排出する。 When the lever 54 is pushed downward, it swings about the hinge pin 55 and the hydraulic bias on the piston prevents its upward movement, first causing the valve spool 49 to lower and abut the stop 51. .
In this position, conduit section 46 is closed, isolating the valve from surge absorber 15 and exhaust conduit 47
opens to communicate with communication conduit 48 and allow fluid within expansion chamber 28 to escape. When the spool stops, the hydraulic bias is reversed and the piston 25 is allowed to rise (in the opposite direction of arrow 74), and the check valve 37 opens to introduce supply fluid into the pumping chamber 27 and the check valve 40 closes to prevent backflow from the differential surge absorber. As can be seen, the first valve device is responsive to a force imparting reciprocating motion to the pump device. As the piston rises, it expels concentrated fluid from the expansion chamber through the valve assembly and exhaust conduit 47.

供給サージ・アブソーバ室６７内の圧力が、膜
装置１７を通つて浸透が行なわれた結果、少し低
下すると、ばね７２がピストン６４を導管４１，
４２に向つて押し下げる。このばね７２からの力
は、膜装置から濃縮サージ・アブソーバ室６６内
に流入し、ピストン６４の背面に作用している濃
縮流体の圧力によつて高められる。差動サージ・
アブソーバのピストン６４が下降することによつ
て、膜容器に入つて膜装置を横切る供給流体の流
れが持続し、濃縮分極を防ぐ。このようにして、
ポンプ装置の戻り行程中でも膜装置の濃縮流体側
での停滞状態が減じられ、この戻り行程を通じて
膜容器を通して適正な流れを維持するに充分な変
位をピストン６４が行うのである。明らかに、差
動サージ・アブソーバ１５は膜装置と連通して装
置作動中膜を横切る供給流体の圧力、流量をほぼ
均一に保つ装置として役立つ。差動サージ・アブ
ソーバは出口、戻し導管装置と連通し、膜装置と
第１、第２の弁装置との間に設けられて膜を横切
る供給流体の流れをほぼ均一に保ちながら圧力変
動を吸収する。 When the pressure in the supply surge absorber chamber 67 drops slightly as a result of osmosis through the membrane device 17, the spring 72 causes the piston 64 to move into the conduit 41,
Push down towards 42. This force from spring 72 is increased by the pressure of the concentrate flowing from the membrane device into concentrate surge absorber chamber 66 and acting on the back of piston 64 . Differential surge
The lowering of the absorber piston 64 maintains the flow of feed fluid into the membrane vessel and across the membrane device, preventing condensation polarization. In this way,
Stagnation on the concentrated fluid side of the membrane device is also reduced during the return stroke of the pump system, as the piston 64 provides sufficient displacement to maintain proper flow through the membrane vessel throughout the return stroke. Clearly, the differential surge absorber 15 serves as a device in communication with the membrane system to maintain a substantially uniform pressure and flow rate of the feed fluid across the membrane during operation of the system. A differential surge absorber communicates with the outlet and return conduit devices and is provided between the membrane device and the first and second valve devices to absorb pressure fluctuations while maintaining substantially uniform flow of the feed fluid across the membrane. do.

レバーが再び逆に作動されると、弁組立体はピ
ストンが方向を変える前に変位し、先に述べた動
作がくり返される。ポンプ室のピストン２５はそ
の動作の逆転の前にシリンダ２４の全行程を移動
してはいけない、すなわちポンプ行程の逆転がシ
リンダ２４のいかなるところでも起りうるという
ことに注目されたい。このようにして、本装置は
レバーの位置的な限界に敏感ではないので、操作
者はレバーをその移動円弧の任意の点で逆転しう
る。弁組立体１３はレバーの逆転で直接変位し、
またスプール４９を特定方向にピストン２５より
も容易に動かす液圧バイアスにより常にポンプ作
用の逆転の前に変位するので、第１弁装置は常に
ピストンロツドの静止中の或る時期に変位し、膨
張室からの流体の排出はゼロである。スプールが
完全に変位する前に膨張室から流体を排出すると
損傷を招くおそれがあるので、これは絶対必要な
ことである。したがつて、明らかなように、レバ
ーに加わる往復動作の方向が逆になると、ピスト
ンロツドがレバーの支点となり、先ず第１弁装置
を変位させるのである。第１弁装置は、いずれか
一方の位置に停止すれば、今度はレバーの支点と
なる。第１図の実施例では、三方向弁組立体１３
は中間の閉止位置を持ち、ここで、すべての弁導
管が閉ざされて２つの弁位置間でピストンを一時
的に液圧ロツクする。このようにして、レバー５
４およびリンク５７は第１弁装置およびポンプ装
置と協働する機械的なリンク装置として作用して
ポンプ装置に加えられる往復動作の逆転が第１弁
装置をその第１、第２の位置間で変位させる。 If the lever is actuated again in reverse, the valve assembly will be displaced before the piston changes direction and the previously described operation will be repeated. Note that the pump chamber piston 25 must not travel the entire stroke of the cylinder 24 before reversing its motion, ie, a reversal of the pump stroke can occur anywhere in the cylinder 24. In this way, the device is not sensitive to the positional limits of the lever, so that the operator can reverse the lever at any point in its arc of travel. The valve assembly 13 is directly displaced by reversing the lever;
Also, since the hydraulic bias which moves the spool 49 in a particular direction more easily than the piston 25 always displaces it before the reversal of the pumping action, the first valve arrangement is always displaced at some point while the piston rod is at rest, and the expansion chamber The fluid discharge from is zero. This is absolutely necessary since draining the expansion chamber before the spool is fully displaced may cause damage. It is therefore clear that when the direction of the reciprocating motion applied to the lever is reversed, the piston rod becomes the fulcrum of the lever and first displaces the first valve arrangement. When the first valve device stops at either position, it becomes the fulcrum of the lever. In the embodiment of FIG. 1, the three-way valve assembly 13
has an intermediate closed position in which all valve conduits are closed to temporarily hydraulically lock the piston between the two valve positions. In this way, lever 5
4 and link 57 act as a mechanical linkage that cooperates with the first valving device and the pumping device such that reversal of the reciprocating motion applied to the pumping device moves the first valving device between its first and second positions. Displace.

このように、第１弁装置の動作と膨張室への流
体の移動との間には遅延、すなわち一時停止があ
り、これはポンプ装置と第１弁装置の間に一時停
止位置を設けることによつて達成される。第１図
の実施例では、この一時停止位置は、リンク機構
と、ピストンロツドの運動の前にスプールを変位
させるに必要な力の差を選定することによつて構
成されている。実際に、ポンプ装置と第１弁装置
の間に別の一時停止装置を設けてもよい。一時停
止装置は、ポンプ装置に往復動作を与える力の逆
転が膨張室内のポンプ作用の逆転、すなわち流体
の排出または移送の前に弁装置を第１、第２の位
置間で変位させることを役割とする。第３図ある
いは第５乃至７図で述べることになつている別の
一時停止装置を含めてすべてのこの種の一時停止
装置は膨張室内で流体の移動がまつたく無い間に
第１弁装置を作動させるのである。こうして、破
壊的な衝撃を与えることなくピストンの液圧ロツ
クが可能となる。 There is thus a delay, or pause, between the operation of the first valve device and the movement of fluid into the expansion chamber, which results in the provision of a pause position between the pump device and the first valve device. It is achieved by doing so. In the embodiment of FIG. 1, this pause position is constructed by selecting the linkage and the difference in force required to displace the spool prior to movement of the piston rod. In fact, a further stop device may be provided between the pump device and the first valve device. The pause device serves to displace the valve device between the first and second positions before the reversal of the force imparting the reciprocating action to the pump device causes a reversal of the pumping action within the expansion chamber, i.e., before evacuation or transfer of fluid. shall be. All such suspension devices, including the other suspension devices to be described in FIG. 3 or in FIGS. It activates it. Hydraulic locking of the piston is thus possible without destructive impacts.

したがつて、要約すれば、本発明の方法は次の
ような各工程を有することを特徴とする。供給流
体をピストン２５の導入行程によつてポンプ作用
室２７内に導びき、同時に濃縮流体を膨張室２８
から排出する。ポンプに加える力の方向を逆にし
て第１弁装置を機械的に変位させ、ポンプ装置と
膜装置の間で流体の流れを方向付け、一時停止装
置が膨張室の流体移動がゼロの間に弁装置をその
中間閉止位置を横切つて変位させ、時機を得た弁
変位を行なわせる。ピストンの圧縮行程によつて
ポンプ作用室内の供給流体を加圧してそれを膜装
置に圧送すると共に膜装置から膨張室に濃縮流体
分を流入させてその圧力を圧縮行程でピストンに
与えられたエネルギに加える。供給流体は、膜装
置を通過した浸透流体と、膜装置から膨張室にも
どつて供給流体を加圧するための圧力エネルギを
或る程度回収する濃縮流体分とに分離する。 Therefore, in summary, the method of the present invention is characterized by having the following steps. The feed fluid is introduced into the pumping chamber 27 by the introduction stroke of the piston 25, and at the same time the concentrated fluid is introduced into the expansion chamber 28.
discharge from. mechanically displacing the first valve device by reversing the direction of the force applied to the pump to direct fluid flow between the pump device and the membrane device; The valve device is displaced across its intermediate closed position to effect a timely valve displacement. The compression stroke of the piston pressurizes the supply fluid in the pump action chamber and pumps it to the membrane device, and at the same time, the concentrated fluid flows from the membrane device into the expansion chamber, and the pressure is converted into energy given to the piston during the compression stroke. Add to. The feed fluid is separated into a permeate fluid that has passed through the membrane device and a concentrated fluid portion that recovers some pressure energy from the membrane device back to the expansion chamber to pressurize the feed fluid.

上述の説明では第１弁装置はピストンに対して
側方に配置して示してあるが、本発明の範囲内で
他の位置をとつてもよい。所望ならば、別の弁装
置を用いうるが、２つの弁装置間の中間閉止位置
で２つの弁位置間の明確な時期にピストンを液圧
的にロツクするものでなければならない。 Although in the above description the first valve arrangement is shown disposed laterally with respect to the piston, other positions may be used within the scope of the invention. If desired, another valve arrangement may be used, but it must be such that it hydraulically locks the piston in an intermediate closed position between the two valve arrangements and at a defined time between the two valve positions.

第２図 第１弁装置８１は第１図の実施例10で用いるた
めのものであつて、隔たつた止め８３，８４を有
するスプールあるいは摺動カム８２を備えた三方
向弁である。カム８２は以下に述べる導管と連通
する弁座８７，８８を有する二方向ポペツト弁８
５，８６を作動する。戻し導管部８９は差動サー
ジ・アブソーバ（図示せず）と連通し、連絡導管
９０はポンプの膨張室（図示せず）と連通し、排
出導管９１は濃縮流体出口（図示せず）と連通し
ている。弁８５，８６はそれぞればね９３，９４
を有し、これらのばねは流体圧力差と共に弁の閉
鎖を行なつて弁のシール状態を向上させる。シー
ル９６，９７がステムガイドに取付けてあつてポ
ペツト弁のステムを通る漏洩を防いでおり、硬化
鋼のボール９８，９９がステムを側方力から防い
でいる。カム８２の輪郭は、ポペツト弁の少なく
とも一方が常時着座したままであるようになつて
いることが必要である。両ポペツト弁が同時に持
ち上がると、瞬間といえども、導管８９，９０が
排出圧に通じて不作動状態になる。スプール８２
は第１図のリンク５７に連絡してあり、装置８１
は弁組立体１３の代りであり、同じように作用す
る。FIG. 2. The first valve assembly 81 is for use in embodiment 10 of FIG. 1 and is a three-way valve with a spool or sliding cam 82 having spaced stops 83,84. Cam 82 is a two-way poppet valve 8 having valve seats 87, 88 in communication with conduits described below.
Activate 5,86. Return conduit section 89 communicates with a differential surge absorber (not shown), communication conduit 90 communicates with an expansion chamber of the pump (not shown), and discharge conduit 91 communicates with a concentrate outlet (not shown). are doing. Valves 85 and 86 are connected to springs 93 and 94, respectively.
The springs, together with the fluid pressure differential, provide valve closure to improve the valve seal. Seals 96, 97 are attached to the stem guide to prevent leakage through the poppet valve stem, and hardened steel balls 98, 99 protect the stem from lateral forces. The profile of the cam 82 must be such that at least one of the poppet valves remains seated at all times. If both poppet valves are lifted simultaneously, even momentarily, the conduits 89, 90 are opened to exhaust pressure and are inactive. Spool 82
is connected to link 57 in FIG.
is an alternative to valve assembly 13 and functions in the same manner.

作動にあたつて、弁は止め８４によつて限定さ
れる完全上昇位置にあり、この位置でカム８２が
弁８５を弁座８７から持ち上げ、導管８９，９０
が連絡して膜装置から膨張室に加圧濃縮流体を流
入させる。弁８６はばね９４および不均衡な静液
圧によつて着座している。ポンプの戻り行程で、
弁８６が弁座８８から持ち上げられて膨張室を排
出導管９１に通じさせ、弁８５がばね９３および
静液圧によつて閉ざされて膜装置からの濃縮流体
を阻止する。 In operation, the valve is in a fully raised position limited by stop 84, in which cam 82 lifts valve 85 from seat 87, allowing conduits 89, 90
are in communication to allow pressurized concentrated fluid to flow from the membrane device into the expansion chamber. Valve 86 is seated by spring 94 and unbalanced hydrostatic pressure. On the return stroke of the pump,
Valve 86 is lifted from valve seat 88 to communicate the expansion chamber to exhaust conduit 91 and valve 85 is closed by spring 93 and hydrostatic pressure to prevent concentrated fluid from the membrane device.

第３図 ポンプシリンダ１０５は第１図に関連して述べ
たように入口導管３６、出口導管３９、連絡導管
４８と連通している。ポンプシリンダ１０５はピ
ストンロツド１０６を有し、これは可撓性のダイ
アフラムあるいはベローズ１０８と協動する。こ
のダイアフラムは一端を固定シール１１０によつ
てシリンダ１０５に、他端をピストンロツドに取
付けてある。ダイアフラムは、シリンダをポンプ
作用室１０９と膨張室１１１とに割けており、供
給、濃縮流体を隔離し、第１図の実施例のピスト
ンと同じに作用する。この可撓性ダイアフラム
は、ポンプ室１０９と膨張室１１１の間の圧力差
が通常小さいので適している。これは第１図のピ
ストン２５のシール装置３０にある摩擦損失をな
くし、公差をゆるめるので製作を簡単にする。好
ましくは、ダイアフラムは比較的剛くて弾力性が
あり、圧力差でつぶれないようなものでなければ
ならない。もしつぶれると、押退け量が減じ、満
足な機能を奏さなくなる。あるいは、供給流体を
連絡導管４８の排出圧力以上のブースト圧力で入
口導管３６に供給してもよい。ダイアフラムは供
給、濃縮流体間の硬い境界とはならず、明らか
に、ピストンロツドの動きで膨張室１１１内の流
体押退けをゼロのままポンプ作用室１０９内の流
体排出を可能とする。このように、ダイアフラム
はピストンロツドの運動による流体圧力に順応
し、レバーの往復動作の逆転に従順である。この
ダイアフラムの弾力性が膨張室内の流体移動なし
にタイムリイに弁を変位させる一時停止機能を奏
することになり、弁組立体を変位する際の力の差
と組合つた一時停止装置の代りにもなれば、それ
と組合わせて用いることもできるのは明らかであ
ろう。FIG. 3 Pump cylinder 105 communicates with inlet conduit 36, outlet conduit 39, and communication conduit 48 as described in connection with FIG. Pump cylinder 105 has a piston rod 106 which cooperates with a flexible diaphragm or bellows 108. The diaphragm is attached at one end to the cylinder 105 by a fixed seal 110 and at the other end to the piston rod. The diaphragm divides the cylinder into a pumping chamber 109 and an expansion chamber 111, isolating the supply and concentrate fluids and acts in the same manner as the piston in the embodiment of FIG. This flexible diaphragm is suitable because the pressure difference between the pump chamber 109 and the expansion chamber 111 is typically small. This eliminates frictional losses in the sealing device 30 of the piston 25 of FIG. 1 and eases manufacturing by loosening tolerances. Preferably, the diaphragm should be relatively stiff and resilient so that it does not collapse under pressure differentials. If it collapses, the amount of displacement will be reduced and it will no longer function satisfactorily. Alternatively, the feed fluid may be supplied to the inlet conduit 36 at a boost pressure above the discharge pressure of the connecting conduit 48. The diaphragm does not provide a hard boundary between the supply and concentrate fluids, but clearly allows the movement of the piston rod to drain the fluid in the pumping chamber 109 with zero displacement of fluid in the expansion chamber 111. In this manner, the diaphragm accommodates fluid pressure due to movement of the piston rod and is amenable to reversal of reciprocating motion of the lever. The resiliency of this diaphragm provides a pause function to displace the valve in a timely manner without fluid movement within the expansion chamber, and can replace a pause device in combination with force differentials to displace the valve assembly. Obviously, it can also be used in combination with the above.

第４図 ここに示す差動サージ・アブソーバ１１８は第
１図のもの１５と代えうる。このアブソーブ１１
８は、出口導管３９の導管部分４１，４２および
戻し導管４４の導管部分４５，４６と連通するシ
リンダ１１９を有する。さらに、ピストンロツド
１２１を有し、これは可撓性ダイアフラムまたは
ベローズ１２３と協働する。ダイアフラムは一端
を固定シール１２５によつてシリンダに取付けて
あり、他端をピストンロツドに取付けてある。ダ
イアフラムは、シリンダ１１９を濃縮サージ・ア
ブソーバ室１２９と供給サージ・アブソーバ室１
３０とに分割している。コイルばね１３１がピス
トンロツド１２１を囲んでおり、第１図のばね７
２と同じに作用する。第１図のピストン２５の代
りに第３図のダイアフラム１０８を用いることを
考えれば、第４図の構造にもそれが適用できよ
う。FIG. 4 The differential surge absorber 118 shown here may replace the one 15 of FIG. This absorb 11
8 has a cylinder 119 communicating with conduit sections 41, 42 of outlet conduit 39 and conduit sections 45, 46 of return conduit 44. Furthermore, it has a piston rod 121 which cooperates with a flexible diaphragm or bellows 123. The diaphragm is attached at one end to the cylinder by a fixed seal 125 and at the other end to the piston rod. The diaphragm connects the cylinder 119 to the concentration surge absorber chamber 129 and the supply surge absorber chamber 1.
It is divided into 30 parts. A coil spring 131 surrounds the piston rod 121 and is similar to spring 7 in FIG.
It works the same as 2. If it is considered that the diaphragm 108 of FIG. 3 is used in place of the piston 25 of FIG. 1, it can also be applied to the structure of FIG. 4.

第５，６図 ポンプ装置１３６は、別の実施例であり、軸線
１３９のまわりに回転できるようにジヤーナル
（図示せず）に装着したクランク軸１３８を包含
する駆動装置１３７を有する。このクランク軸１
３８は後述するように適当な位相角で隔たつた一
対のクランクピン１４０，１４１を有する。クラ
ンクピン１４０はほぼ行程の中間にあり、クラン
クピン１４１は上死点にあるように図示してあ
る。連結ロツド１４３，１４４がクランクピン１
４０，１４１をポンプ１３６のピストンロツド１
４６および弁スプール１４８に連結している。ピ
ストンロツド１４６はシリンダ１５０内を往復動
し、第１図のシリンダ２４と同様であつて、入
口，出口導管３６，３９を有する。弁スプール１
４８は第１図の弁組立体１３に類似する三方向弁
組立体、すなわち第１弁装置１５２の導管部４
５，４６および連絡導管４８と協働する。スプー
ル１４８には第１図のスプール４９の止め５０，
５１と同様の止めは設けていない。スプールの移
動がクランク軸の回転で限られるからである。5 and 6 Pump device 136 is another embodiment and has a drive device 137 that includes a crankshaft 138 mounted on a journal (not shown) for rotation about an axis 139. This crankshaft 1
38 has a pair of crank pins 140, 141 separated by an appropriate phase angle, as will be described later. Crank pin 140 is shown approximately mid-stroke, and crank pin 141 is shown at top dead center. Connecting rods 143 and 144 are connected to crank pin 1
40,141 to piston rod 1 of pump 136
46 and valve spool 148. Piston rod 146 reciprocates within cylinder 150 and is similar to cylinder 24 of FIG. 1 and has inlet and outlet conduits 36,39. Valve spool 1
48 is a three-way valve assembly similar to valve assembly 13 of FIG.
5, 46 and communication conduit 48. The spool 148 has a stop 50 for the spool 49 shown in FIG.
No stop similar to 51 is provided. This is because the movement of the spool is limited by the rotation of the crankshaft.

ポンプ装置１３６はロツド１４６に装着したピ
ストン１５４を有し、このピストン１５４はシリ
ンダを膨張室１５６とポンプ作用室１５７とに分
割する。ピストンロツド１４６は向い合つた弾性
パツド１５８を備えた一対の隔つた止め１５９，
１６０を有する。ピストン１５４はピストンデイ
スク１６１を有し、これにはピストンロツドの摺
動できる孔１６２が設けてある。ピストンデイス
クは止めのバツド１５８間に設けてあり、止め間
を自由に摺動することができ、止めに当たつたと
きの衝撃はパツドがゆるめる。動的シール１６３
がピストンデイスクの外周にあつて漏洩を防いで
いる。パツド１５８の間隔１６４およびピストン
デイスクの厚みは、ピストンロツド１４６がデイ
スク１６１を通つて軸線方向に移動し、このとき
にデイスクの移動が全ピストン行程の約10〜20パ
ーセントであつて無視しうる程度であるように決
められる。それ故、ピストンデイスク１６１はピ
ストンロツド上を遊動し、その往復行程はピスト
ンロツド１４６のものよりも少なくなる。最初の
実施例とは違つて、浸透流対供給流の比はもはや
ピストンロツド断面積対ピストン面積の比では簡
単に割り出せない。ピストンロツドとピストンの
行程が等しくないからである。 The pump device 136 has a piston 154 mounted on a rod 146, which divides the cylinder into an expansion chamber 156 and a pumping chamber 157. The piston rod 146 has a pair of spaced stops 159 with opposing resilient pads 158;
It has 160. The piston 154 has a piston disk 161 which is provided with a hole 162 through which the piston rod can slide. The piston disk is provided between the pads 158 of the stop and can freely slide between the stops, and the impact when it hits the stop causes the pad to loosen. dynamic seal 163
is located around the outer circumference of the piston disk to prevent leakage. The spacing 164 of the pads 158 and the thickness of the piston disk are such that the piston rod 146 moves axially through the disk 161 with negligible disk movement of about 10-20 percent of the total piston stroke. It can be determined as such. Therefore, the piston disk 161 moves freely on the piston rod and its reciprocating stroke is less than that of the piston rod 146. Unlike the first embodiment, the ratio of permeate flow to feed flow is no longer simply determined by the ratio of piston rod cross-sectional area to piston area. This is because the strokes of the piston rod and piston are not equal.

第２実施例136の動作は第１実施例のものとほ
とんど同じであるが、ピストンロツドの移動の逆
転の際デイスク１６１とピストンロツド１４６と
の間に相対的な運動、すなわち軸線方向摺動があ
り、ピストンデイスクの空動き、すなわち一時停
止を生じさせる。ここでは、ピストンデイスクが
ピストンロツドの止め間を往復動するように説明
したが、実際には止め上のパツド１５８間を往復
動する。 The operation of the second embodiment 136 is almost the same as that of the first embodiment, but there is relative movement, ie axial sliding, between the disk 161 and the piston rod 146 upon reversal of piston rod movement; This causes idle movement, or temporary stoppage, of the piston disc. Although the piston disk is described here as reciprocating between the stops on the piston rod, it actually reciprocates between the pads 158 on the stops.

第６図は、クランク軸１３８の時計方向への１
回転の間におけるピストン、バルブ相対位置およ
び順序を示しており、角度間隔は明示のために誇
張してある。クランクピン１４０の上死点がクラ
ンク軸基準点となつており、ピストン圧縮行程開
始直前にあつてＡで示してあり、対応する下死点
はピストン吸入行程の直前にあつてＢで示してあ
る。一時停止Ｄは駆動装置に加えられた往復動作
の逆転の後、膨張室内の流体移動のない時間であ
り、この実施例では、一時停止は、Ａで示すピス
トンロツド圧縮行程の開始とピストン圧縮行程の
開始（Ｅで示す）の間の間隔（角度間隔即ち位相
角度で表わされる）として定義される。同じ定義
がピストンロツド吸入行程に適用でき、Ｂ、Ｆ間
の角度間隔となる。作動順序は次の通りである。
クランクピン１４０，１４１は第５図に合わせて
位相角Ｃのところに隔たつて破線で示してある
が、クランク軸基準点に対して異なつた位置にあ
つてもよい。 FIG. 6 shows a clockwise rotation of the crankshaft 138.
The relative positions and sequence of pistons and valves during rotation are shown, with angular spacing exaggerated for clarity. The top dead center of the crank pin 140 is the crankshaft reference point, which is immediately before the start of the piston compression stroke and is indicated by A, and the corresponding bottom dead center is immediately before the piston suction stroke and is indicated by B. . The pause D is the time of no fluid movement within the expansion chamber after reversal of the reciprocating motion applied to the drive; in this example, the pause is between the start of the piston rod compression stroke, indicated at A, and the end of the piston compression stroke. It is defined as the interval (expressed in angular intervals or phase angles) between the onsets (denoted E). The same definition applies to the piston rod suction stroke, resulting in the angular spacing between B and F. The operating order is as follows.
Although the crank pins 140, 141 are shown in broken lines spaced apart at phase angle C in accordance with FIG. 5, they may be at different positions relative to the crankshaft reference point.

ピストンが吸入行程の終り、Ａに近づくと、弁
装置１５２は導管４８，４５を接続して膨張室か
ら濃縮流体を排出させ、その間導管４６を閉ざし
ている。室１５６，１５７内の流体圧力は低く、
Ａを過ぎて直ぐのＧで導管４８，４５は不連続と
なり、導管４６は閉じたままである。ピストンロ
ツド１４６は現在、室１５７に向つて下降してお
り、ピストンデイスク１６１は静止している。ピ
ストンロツドは室１５７内の供給流体を圧縮する
ポンプ・プランジヤとして作用する。室１５７内
の圧力が高まると、Ｅの少し前のＨで逆止弁４０
（第１図参照）が開き始めて供給流体を導管部分
４１を通して差動サージ・アブソーバ１５に流入
させる。ＨとＥの間のＪで第１弁装置が再び開い
て導管部分４８，４６を接続する。このとき、そ
の内部の圧力はピストンロツドのプランジヤ作用
によつてすでにほぼ等しくなつており、その直後
のＥで止め１５９がピストンデイスク１６１と接
触し、ピストンロツドと共に移動させ、一時停止
期間Ｄを終える。 As the piston approaches A at the end of its suction stroke, valve arrangement 152 connects conduits 48 and 45 to drain concentrated fluid from the expansion chamber while closing conduit 46. The fluid pressure within chambers 156, 157 is low;
At G, just past A, conduits 48 and 45 become discontinuous, and conduit 46 remains closed. The piston rod 146 is now lowered towards the chamber 157 and the piston disk 161 is stationary. The piston rod acts as a pump plunger to compress the feed fluid within chamber 157. When the pressure inside the chamber 157 increases, the check valve 40 closes at H a little before E.
(see FIG. 1) begins to open allowing supply fluid to flow through conduit section 41 and into differential surge absorber 15. At J between H and E, the first valve arrangement opens again to connect the conduit sections 48, 46. At this time, the internal pressure has already become approximately equal due to the plunge action of the piston rod, and immediately after that, at E, the stop 159 comes into contact with the piston disk 161 and moves it together with the piston rod, ending the temporary stop period D.

クランク軸１３８がさらに回転すると、ピスト
ンロツドの行程が終り、弁スプール１４８がＩの
ところでその行程の上死点位置に達し、下降を開
始する。下死点Ｂで、ピストンデイスクはシリン
ダ内の下限に達し、一時停止期間を開始し、逆止
弁４０は閉じる。その直後のＫで、弁１５２は導
管４８，４６を閉ざし、導管４５も閉じたままで
ある。ピストンロツドは再び静止しているピスト
ンデイスク１６１を貫通し、ポンププランジヤと
して作用して室１５７から去る。Ｆの直前では圧
力が充分に減じるので、逆止弁３７がＬのところ
で開き、供給流体が導管３６を通つてポンプ作用
室１５７に入り始める。その直後のＭのところ
で、弁１５２が導管４８，４５を接続し、この段
階で導管４８，４５内の圧力がほぼ等しくなつて
いる。その直後のＦで、止め１６０がピストンデ
イスク１６１と接触し、ピストンデイクの一時停
止期間を遅らせ、ピストンが吸入行程を開始す
る。ピストンデイスクが吸入行程を完了すると、
弁がＮのところで下死点を通過し、方向を逆転す
る。ピストンロツド１４６は上死点Ａに戻つてサ
イクルを完了し、次のサイクルを開始できる。点
Ａ−Ｇ，Ｈ−Ｊ，Ｊ−Ｅ間の角度間隔および直径
方向に対向した側の対応する位置は誇張して示し
ており、圧力変化により、製作公差、流体圧縮
度、シリンダの容積変化等によつて異なるが、２
乃至５度が代表的なものである。一時停止期間Ｄ
は10乃至30度である。ダイアフラムからの引出寸
法（Ｐ、Ｒ）はそれぞれピストンロツド行程、ピ
ストンデイスク行程を表わしている。 Further rotation of crankshaft 138 completes the stroke of the piston rod and valve spool 148 reaches the top dead center position of its stroke at I and begins to descend. At bottom dead center B, the piston disc reaches its lower limit in the cylinder and begins a pause period, and the check valve 40 closes. Immediately thereafter, at K, valve 152 closes conduits 48, 46 and conduit 45 also remains closed. The piston rod again passes through the stationary piston disk 161 and leaves the chamber 157, acting as a pump plunger. Just before F, the pressure is sufficiently reduced that check valve 37 opens at L and feed fluid begins to enter pumping chamber 157 through conduit 36. Just after that, at M, valve 152 connects conduits 48 and 45, and at this stage the pressures in conduits 48 and 45 are approximately equal. Immediately thereafter, at F, stop 160 contacts piston disc 161, delays the pause period of the piston disc, and the piston begins its suction stroke. When the piston disc completes its suction stroke,
When the valve is at N, it passes through bottom dead center and reverses direction. Piston rod 146 returns to top dead center A to complete the cycle and can begin the next cycle. The angular spacing between points A-G, H-J, and J-E and the corresponding positions on diametrically opposite sides are shown exaggerated and due to pressure changes, manufacturing tolerances, fluid compressibility, and cylinder volume changes. etc., but 2
A typical range is from 5 degrees to 5 degrees. Temporary suspension period D
is between 10 and 30 degrees. The extension dimensions (P, R) from the diaphragm represent the piston rod stroke and piston disk stroke, respectively.

ピストン位置に対する弁動作の上述順序を確保
するには、弁装置のクランクピン１４１は一時停
止期間Ｄの中間点Ｓから90度隔たつていなければ
ならない。したがつて、図示したように、クラン
クピン１４１はクランクピン１４０から遅れて
（90−Ｄ／２）位相のずれたところにあり、弁の上死 点Ｉは（90−Ｄ／２）位相がずれた分だけピストン 上死点Ａの後にある。同様に、Ｎも（90−Ｄ／２） 度の位相ずれ角度だけＡより前にある。クランク
ピン１４１をクランクピン１４０の先に（90＋
Ｄ／２）度位相をずらすことによつても同じ結果を 得ることができる。 To ensure the above-described sequence of valve movement relative to piston position, the crank pin 141 of the valve arrangement must be 90 degrees from the midpoint S of the pause period D. Therefore, as shown, the crank pin 141 is delayed and (90-D/2) out of phase with the crank pin 140, and the top dead center I of the valve is (90-D/2) out of phase. It is located after the piston top dead center A by the amount of deviation. Similarly, N is also in front of A by a phase shift angle of (90-D/2) degrees. Attach the crank pin 141 to the tip of the crank pin 140 (90+
The same result can be obtained by shifting the phase by D/2) degrees.

このように、遊動ピストンを用いて一時停止機
能を与えるには、ピストンを作動させるためのク
ランクピンを有するクランク軸と、この一時停止
に合わせるべく90度以外の角度、すなわち（90±
Ｄ／２）度の位相のずれた弁装置とを必要とする。 Thus, to provide a pause function using an idler piston, a crankshaft with a crank pin for actuating the piston and an angle other than 90 degrees to accommodate this pause, i.e. (90±
D/2) degree out-of-phase valve arrangements.

これは第１弁装置を一時停止期間中完全に閉ざし
ておくことを可能とする。すなわち、第１弁装置
の弁閉止角Ｖはその両端で一時停止角Ｄと重な
り、第１弁装置の導管を横切る圧力を等しくする
ことによつて開閉を容易にする。関連した導管を
通して圧力をほぼ等しくすることによつて、弁シ
ール、弁座の寿命を延ばす。低粘性、低圧縮性、
低潤滑性の高圧流体では通常浸食や摩耗が激しい
のである。これはまた、弁装置を開くのに加える
べき力を減じ、弁作動機構の寿命、信頼性を向上
させる。弁スプールが止間を移動するためにピス
トン２５および三方向弁１３が間欠運動を行う第
１図の実施例と異なり、第５図の実施例136はリ
ンク機構によつて決定されるピストンの位置に本
質的に依存し、ピストンが上下の死点に達したと
きに三方向弁１５２をなめらかに切換える。第５
図のピストンロツド１４６、弁スプール１４８が
第１図のピストン２５、スプール４９の間欠運動
と対照的に共になめらかな準調和式往復動を行う
ことも明らかであろう。第１図の間欠運動は低速
ユニツトには適しているが、第５図の実施例は運
動の中断が望ましくない大きいユニツトとが高い
軸速度の場合適しており、所望量の一時停止はピ
ストンを遊動させることによつて得ることができ
る。流れ運動量が大きい装置では、弁作動に必要
な運動量以上に一時停止を増大させて液圧衝撃を
減じうる。明らかに、非圧縮性の海水では、クラ
ンク軸作動式の装置は遊動ピストンによつて確実
な一時停止を与えなければ作動しない。原液を移
送する方向弁の作動は比較的遅いと望ましく、こ
れは準調和式弁動作と一時停止装置によつて果さ
れる。弁閉鎖角Ｖは速度をゆるめるか弁スプール
の中間閉止部分を広げることによつて増大されう
るが、一時停止期間ＤがＶの両端で重なつていな
ければならない。This allows the first valve arrangement to remain completely closed during the suspension period. That is, the valve closing angle V of the first valve arrangement overlaps the pause angle D at both ends thereof to facilitate opening and closing by equalizing the pressure across the conduits of the first valve arrangement. By approximately equalizing the pressures through the associated conduits, the life of the valve seal and valve seat is extended. Low viscosity, low compressibility,
High-pressure fluids with low lubricity usually cause severe erosion and wear. This also reduces the force that must be applied to open the valve arrangement, increasing the life and reliability of the valve actuation mechanism. Unlike the embodiment of FIG. 1 in which the piston 25 and three-way valve 13 move intermittently as the valve spool moves between stops, the embodiment 136 of FIG. 5 uses a piston position determined by a linkage. , and smoothly switches the three-way valve 152 when the piston reaches its upper and lower dead centers. Fifth
It will also be apparent that the illustrated piston rod 146 and valve spool 148 move together in a smooth, quasi-harmonic reciprocating motion, in contrast to the intermittent motion of the piston 25 and spool 49 of FIG. While the intermittent motion of FIG. 1 is suitable for low speed units, the embodiment of FIG. 5 is suitable for large units and high shaft speeds where interruptions in motion are undesirable; It can be obtained by floating. In systems with high flow momentum, the pause can be increased beyond the momentum required for valve actuation to reduce hydraulic shock. Obviously, in incompressible seawater, a crankshaft operated device will not operate without a positive suspension provided by an idler piston. It is desirable that the actuation of the directional valve to transfer the concentrate be relatively slow, and this is achieved by the quasi-harmonic valve action and the stop device. The valve closing angle V may be increased by slowing down or widening the intermediate closing portion of the valve spool, but the pause period D must overlap at both ends of V.

２つのクランクピンを持つた簡単なクランク軸
に均等の別のクランク機構を用いてピストンロツ
ドの準調和運動、ピストンロツドの方向転換毎の
ピストン一時停止期間および三方向弁の作動のた
めの一時停止期間の中間点から90度位相差を得る
ことができる。このような機構としては、たとえ
ば、斜板装置、スコツチ・ヨーク装置、軸線方向
半径方向ローラカム装置がある。明らかに、特に
カム装置の場合、広い範囲にわたるピストンロツ
ド・スプール加速、速度が可能となり、広い範囲
にわたる一時停止間隔、時間を適当なカム形状に
よつて得ることができる。 By using a separate crank mechanism equivalent to a simple crankshaft with two crank pins, the quasi-harmonic movement of the piston rod, the piston pause period for each change of direction of the piston rod, and the pause period for actuation of the three-way valve can be achieved. A 90 degree phase difference can be obtained from the midpoint. Such mechanisms include, for example, swash plate systems, Scotch yoke systems, and axial and radial roller cam systems. Clearly, especially with cam systems, a wide range of piston rod spool accelerations and velocities are possible, and a wide range of pause intervals and times can be obtained by suitable cam configurations.

一時停止期間は適当な速度で弁を作動させるこ
とができ、かつまた第１弁を横切つて完全な圧力
均衡を可能とするに充分な長さでなければならな
い。過剰な停止時間はたいていの場合望ましくな
い。この一時停止の終りでピストンロツドをかな
りの速度で動かさねばならないからである。 The pause period must be long enough to allow the valves to operate at a suitable speed and also to allow complete pressure equalization across the first valve. Excessive downtime is often undesirable. This is because the piston rod must be moved at a considerable speed at the end of this pause.

第７図 ここに示すピストン装置１６８は第５図のシリ
ンダ１５０内で用いるものであり、次の通りにピ
ストンロツド１６９と協働する。ピストンロツド
は互に向い合つて配置した部分球面１７３，１７
４を有する一対の隔たつた支え１７１，１７２を
有する。可撓デイスク１７６がピストンロツド装
置１６９を受ける中央孔を有し、変形していない
状態では浅く彎曲した、背中合わせの面１７７，
１７８と、シリンダの内径よりもやや大きい直径
の外周１７９とを有する。この外周部は外方に突
出してシリンダ壁面と摺動密封係合する耐摩耗低
摩擦シールリング１８０を支えている。デイスク
は支えの間に取付けてあり、シリンダによつて皿
形に変形している。このデイスクは充分な可撓性
を持ち、ピストンロツドがその方向を転換すると
きに、デイスクの内方部分が撓んでロツド運動に
追従する一方、その外方部分にはシリンダ壁面と
デイスクの変形が限界に達するまで静的に接触し
続け、この限界に達したときにピストンデイスク
の外周がシリンダ壁面をすべる。ピストンは充分
に従順であつて、ピストンロツド運動の逆転時、
ピストンロツド装置およびデイスクの隣接部分の
運動を比較的少量だけ、たとえば全ピストンロツ
ド行程の10乃至20パーセントだけ許し、このとき
シールリングがシリンダ壁面をすべるのは無視し
うる。明らかなように、ピストンデイスクは、ピ
ストン下降時図示した上向きにくぼんだ形状に変
形し、ピストンロツドの運動方向が逆転すると１
７６．１の破線で示す下向きくぼんだ形状に変形
する。この変形では、壁面に対するデイスクのス
リツプは無視しうるほどである。このようにし
て、ピストンデイスク１７６はピストンロツド上
に支えられたほぼ平らで弾力性のあるダイアフラ
ムとして作用し、ピストンデイスクの運動を無視
しうるほどのままピストンロツドが運動するのに
充分に弾力的であり、先に述べたようにタイムリ
イに弁変位を行える一時停止機能を与える。FIG. 7 The piston assembly 168 shown here is for use within the cylinder 150 of FIG. 5 and cooperates with the piston rod 169 as follows. The piston rod has partial spherical surfaces 173 and 17 arranged facing each other.
It has a pair of spaced supports 171, 172 having a diameter of 4. The flexible disk 176 has a central hole for receiving the piston rod device 169 and has back-to-back surfaces 177 that are shallowly curved in the undeformed state;
178 and an outer periphery 179 having a diameter slightly larger than the inner diameter of the cylinder. This outer periphery supports a wear-resistant, low-friction seal ring 180 that projects outwardly and engages in a sliding sealing engagement with the cylinder wall. The disk is mounted between supports and is deformed into a dish shape by a cylinder. This disk has sufficient flexibility so that when the piston rod changes its direction, the inner part of the disk flexes and follows the rod movement, while the outer part has a limit to the deformation of the cylinder wall and the disk. The piston disk remains in static contact until it reaches this limit, at which point the outer periphery of the piston disk slides on the cylinder wall. The piston is sufficiently compliant that upon reversal of piston rod motion,
Only a relatively small amount of movement of the piston rod assembly and adjacent parts of the disk is allowed, eg, 10 to 20 percent of the total piston rod stroke, with negligible sliding of the seal ring on the cylinder wall. As is clear, the piston disk deforms into the upward concave shape shown in the figure when the piston descends, and when the direction of movement of the piston rod is reversed,
It deforms into a downward concave shape as shown by the broken line in 76.1. In this variant, the slip of the disk against the wall is negligible. In this manner, the piston disk 176 acts as a generally flat, resilient diaphragm supported on the piston rod and is sufficiently resilient to allow the piston rod to move with negligible movement of the piston disk. , as mentioned earlier, provides a temporary stop function that allows timely valve displacement.

上述した弾性ピストンデイスクを第５図のクラ
ンク軸１３８と同様のクランク軸と共に用いた場
合、第５図の摺動ピストンデイスク以上の重要な
利点がある。デイスクを横切つた圧力差がほぼゼ
ロになつたときにのみ第１弁装置が導管を開閉
し、圧力差およびそれ相当の流速を減じて浸食を
減らすからである。圧力差を減じれば、弁作動力
も減じ、弁の摩耗も減じることになる。 The resilient piston disk described above, when used with a crankshaft similar to crankshaft 138 of FIG. 5, has significant advantages over the sliding piston disk of FIG. The first valve arrangement opens and closes the conduit only when the pressure difference across the disk is approximately zero, reducing the pressure difference and corresponding flow rate to reduce erosion. Reducing the pressure differential will also reduce valve actuation forces and reduce valve wear.

明らかなように、第７図の可撓性ピストンデイ
スク１７６、第５図の遊動ピストンデイスク１６
１、第３図のダイアフラム１０８はほぼ均等のも
のであり、ピストンおよびそのロツドと協働して
ポンプ作用の逆転に応じてピストンの一部とピス
トンロツドとの間の相対的な軸線方向運動を許す
可撓的手段として定義できる。この可撓性手段
は、所望の値に選定でき、低粘性、低潤滑性、腐
食性のある塩水の脱塩に用いる場合特に重要であ
る確実な一時停止機能を与える。他の可撓性的手
段もピストンと協働するように用いうるし、他の
駆動手段、たとえば以下に述べる駆動手段と共に
用いることもできる。 As can be seen, the flexible piston disk 176 of FIG. 7 and the floating piston disk 16 of FIG.
The diaphragm 108 of FIG. 1 and FIG. 3 is substantially uniform and cooperates with the piston and its rod to permit relative axial movement between a portion of the piston and the piston rod in response to reversal of pumping action. It can be defined as a flexible means. This flexible means can be selected to any desired value and provides a positive suspension function, which is particularly important when used for desalination of salt waters with low viscosity, low lubricity and corrosive properties. Other flexible means may also be used to cooperate with the piston, and may also be used with other drive means, such as those described below.

第８図 この図に示す第３実施例181は風力を用いるよ
うになつたものであり、支持フレーム１８３と機
械的な駆動装置１８２とを有する。この駆動装置
はクランク軸１８５を駆動する水平軸線の風力タ
ービン１８４から動力を得る。軸１８５は連結ロ
ツド１８６を有し、ヨーク１８８によつて支承し
てある。ヨークはフレーム１８３に対して垂直軸
線１８９まわりに回転できるように支承されてい
てタービンをすべての風向で作動できるようにす
る。整合した軸１９１，１９２がフレーム１８３
に装着したブシユ１９３，１９４内に支えてあ
り、回り継手１９６がこれらの軸を連結していき
無視しうるほどの軸線方向運動をもつて相対回転
できるようにしている。軸１９１は連結ロツド１
８６にヒンジ止めしており、軸１９２はリンク１
９８にヒンジ止めしてある。リンク１９８は第１
実施例の10のレバー５４に取付けた継手１９９に
ヒンジ止めしてある。レバー５４は先に述べたよ
うにピストンロツド３２、スプール４９と協働
し、明らかなように、継手１９９はレバー５４に
沿つて軸線方向に変位することができ、クランク
軸１８５に対する平均トルクの変化に応じてポン
プ行程を調節することができる。風力タービンと
共に用いた場合、継手を軸線方向に調節すれば、
利用している風速を上回るポンプ排出量を得るこ
とができ、始動を容易にすべく風力タービンの負
荷を減じることもできる。FIG. 8 A third embodiment 181 shown in this figure uses wind power and includes a support frame 183 and a mechanical drive device 182. The drive is powered by a horizontal axis wind turbine 184 which drives a crankshaft 185. The shaft 185 has a connecting rod 186 and is supported by a yoke 188. The yoke is rotatably mounted relative to the frame 183 about a vertical axis 189, allowing the turbine to operate in all wind directions. The aligned axes 191 and 192 are the frame 183
A swivel 196 connects these shafts for relative rotation with negligible axial movement. The shaft 191 is the connecting rod 1
86, and the shaft 192 is connected to link 1.
It is hinged to 98. Link 198 is the first
It is hinged to a joint 199 attached to the lever 54 of Example 10. The lever 54 cooperates with the piston rod 32 and the spool 49 as previously described, and as can be seen, the coupling 199 can be displaced axially along the lever 54 to accommodate changes in the average torque on the crankshaft 185. The pump stroke can be adjusted accordingly. When used with wind turbines, the coupling can be adjusted axially to
It is possible to obtain a pump displacement that exceeds the wind speed being used and also to reduce the load on the wind turbine for easier start-up.

明らかに、第８図の機械的な駆動装置１８２
は、任意の原動源によつて作動される任意の低速
回転軸からレバー５４を駆動するのに応用でき
る。軸の方向が一定であれば、回り継手１９６お
よび整合軸１９１，１９２を省略し、ただ１本の
連結軸でもよい。連結ロツド１８６を継手１９９
に直結すればすえ付けに便利である。 Obviously, the mechanical drive 182 of FIG.
can be applied to drive lever 54 from any slow rotating shaft actuated by any motive power source. As long as the direction of the axis is constant, the swivel joint 196 and alignment shafts 191, 192 may be omitted and only one connecting shaft may be used. Connecting rod 186 to fitting 199
It is convenient for installation if it is directly connected to the

第９図 本発明による多シリンダ式の実施例201は、そ
れぞれピストンロツド装置および弁作動装置２０
５，２０６を有する第１のポンプ装置、第１の弁
装置２０３，２０４を有する。弁作動装置は三方
向弁を変位する弁スプールの外方部分またはこの
均等手段でよい。この実施例201は、同様の第２
ポンプ装置２０８と共にそれぞれ第１弁装置２０
９、ピストンロツド装置２１０および弁作動装置
２１１を有し、これらのポンプシリンダおよび第
１弁装置は互に向い合つて配置してあつてピスト
ンロツドおよび弁作動装置にかかる側荷重を軽減
している。ピストンロツド連結装置２１３は整合
していて第１、第２のポンプ装置のピストンロツ
ド装置２０５，２１０を連結しており、関節式弁
作動器連結装置２１４が第１、第２のポンプ装置
の第１弁装置の弁作動器２０６，２１１を連結し
ている。レバー２１６は両ポンプの駆動手段とし
て作用し、ピストンロツド連結装置および弁作動
器連結装置にヒンジ止めしてあり、レバーを往復
動させると両ポンプのピストンを同時に互に逆の
方向に作動させる。各ポンプ装置の第１弁装置は
ピストン行程の逆転直後にほぼ同時に作動させら
れる。FIG. 9 shows a multi-cylinder embodiment 201 according to the present invention, with a piston rod device and a valve actuator 20, respectively.
5,206 and a first valve device 203,204. The valve actuator may be the outer portion of the valve spool or equivalent means for displacing the three-way valve. This example 201 is similar to the second
A respective first valve device 20 together with a pump device 208
9, a piston rod device 210 and a valve actuator 211, the pump cylinder and the first valve device being arranged opposite each other to reduce side loads on the piston rod and valve actuator. A piston rod connection 213 is aligned and connects the piston rod assemblies 205, 210 of the first and second pump assemblies, and an articulated valve actuator connection 214 connects the first valve of the first and second pump assemblies. The valve actuators 206 and 211 of the device are connected. A lever 216 serves as the drive means for both pumps and is hinged to the piston rod connection and valve actuator connection such that reciprocating movement of the lever simultaneously actuates the pistons of both pumps in opposite directions. The first valve arrangement of each pump arrangement is actuated substantially simultaneously immediately after the reversal of the piston stroke.

供給流体源２１８が第１、第２のポンプ装置の
入口導管２１９，２２０と連通しており、普通の
独立したサージ・アブソーバ２２２が第１、第２
のポンプ装置から延びる出口導管２２３，２２４
と連通する。普通の独立した濃縮サージ・アブソ
ーバ２２６がそれぞれ第１、第２のポンプ装置の
第１弁装置２０４，２０９と連通する戻し導管２
２７，２２８と連通している。排出導管２３０，
２３１が第１弁装置２０４，２０９から延びてい
る濃縮流体分を排出し、導管２３６内の高圧フイ
ルタ２３５および膜容器２３４が戻し導管２２８
と出口導管とに連通している。２つ以上のポンプ
シリンダを均等に位相をずらして用いる場合、膜
を横切る流量の変動が減じ、差動サージ・アブソ
ーバの排出量を減じ、普通のアキユムレータを使
用できる。 A supply fluid source 218 communicates with the inlet conduits 219, 220 of the first and second pump devices, and a conventional independent surge absorber 222 connects the first and second pump devices.
outlet conduits 223, 224 extending from the pump device of
communicate with. A return conduit 2 in which a conventional independent concentration surge absorber 226 communicates with the first valve arrangement 204, 209 of the first and second pump arrangement, respectively.
It communicates with 27,228. discharge conduit 230,
231 discharges the concentrated fluid portion extending from the first valve arrangement 204 , 209 , and the high pressure filter 235 and membrane vessel 234 in conduit 236 discharge the concentrated fluid portion extending from the first valve arrangement 204 , 209 .
and an outlet conduit. When two or more pump cylinders are used evenly out of phase, the variation in flow rate across the membrane is reduced, the displacement of differential surge absorbers is reduced, and a conventional accumulator can be used.

作動にあたつて、第１ポンプ装置のポンプ作用
室および膨張室（図示せず）は膜装置に流体を供
給すると共に膜装置から流体を受け、他方、第２
ポンプ装置のポンプ作用室および膨張室は流体源
から供給流体を入れ濃縮流体を排出して膜を横切
つての流れの変動を減ずる。 In operation, the pumping chamber and expansion chamber (not shown) of the first pump device supply fluid to and receive fluid from the membrane device, while the second pump device receives fluid from the membrane device.
The pumping chamber and expansion chamber of the pump device admit feed fluid from a fluid source and exhaust concentrated fluid to reduce flow fluctuations across the membrane.

このように、２つのシリンダを普通のアキユム
レータと共に用いると、膜を横切る圧力および流
れをほぼ均一に保つことができる。こうして、ア
キユムレータと組合わせた多段ポンプ装置は第１
図の差動サージ・アブソーバと均等であると考え
うる。サージ・アブソーバは差動サージ・アブソ
ーバとして図示したばね負荷式ピストンあるいは
ダイアフラムでありうるし、あるいはこの分野で
公知の他の形式のサージ・アブソーバ、たとえば
空気袋式アキユムレータとか、おもり負荷式ピス
トンアキユムレータとかを用いてもよい。 In this way, the two cylinders can be used in conjunction with a conventional accumulator to maintain approximately uniform pressure and flow across the membrane. In this way, the multistage pump device combined with the accumulator is
It can be considered to be equivalent to the differential surge absorber shown in the figure. The surge absorber may be a spring-loaded piston or diaphragm, illustrated as a differential surge absorber, or other types of surge absorbers known in the art, such as an air bladder accumulator or a weight-loaded piston accumulator. You may also use

明らかに、第１弁装置の１つを１つの弁組立体
にスプールを組込むことによつて省略できる。こ
のスプールは、一方のポンプ装置の室を開くと共
に他のポンプ装置の室を閉じるという四方向弁の
機能を持つことになる。他の変更も可能であり、
たとえば入口、出口導管内の逆止弁を機械的に作
動させてもよい。 Obviously, one of the first valve devices can be omitted by incorporating the spool into one valve assembly. This spool will function as a four-way valve, opening the chamber of one pump device and closing the chamber of the other pump device. Other changes are also possible;
For example, check valves in the inlet and outlet conduits may be mechanically actuated.

本発明を作動させる方法をさらに変更して、等
しく位置をずらした２つ以上のポンプを用いるこ
とに応用できる。供給流体を比較的低動力の外部
ポンプによつて膜作動圧以下の圧力に加圧してや
るとポンプを作動するに必要なエネルギーの一部
あるいはすべてを与えることができる。このよう
な供給ポンプ２３８が供給源２１８から延びる入
口導管に破線で示してあり、入口導管２１９，２
２０を加圧する。供給流体がポンプ装置に入る前
に充分な高圧であれば、レバー、クランク機構の
いずれにしてもシステムを駆動するのにさらに機
械的にエネルギを与える必要がまつたくない。第
９図のレバー２１６は弁タイミング機能のために
のみ設けることになる。 A further modification of the method of operating the invention can be applied to the use of two or more equally offset pumps. Pressurizing the feed fluid to a pressure below the membrane operating pressure by a relatively low power external pump can provide some or all of the energy needed to operate the pump. Such a supply pump 238 is shown in phantom in the inlet conduit extending from source 218 and inlet conduits 219, 2.
Pressure 20. If the supply fluid is at a sufficiently high pressure before entering the pumping device, there is no need for additional mechanical energy to drive the system, whether by lever or crank mechanism. Lever 216 in FIG. 9 would be provided only for the valve timing function.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明を適用したレバー作動式逆浸透
装置を示す概略断面図、第２図は本発明の別の弁
装置を示す断片断面図、第３図は第１図の実施例
で用いるピストン装置の別の実施例を示す断面
図、第４図は第１図の実施例で用いる別の差動サ
ージ・アブソーバを示す断面図、第５図は一時停
止装置を組込んだピストン装置の第３の実施例を
示す、本発明によるクランク軸作動式装置の部分
断面概略図、第６図は第５図の実施例のピスト
ン、弁装置の相対角度位置を示すタイミング・ダ
イアフラムであり、第７図は一時停止装置を組込
んだピストン装置の第４実施例の概略断面図、第
８図は第１図の装置を風力作動式にしたものを示
す部分断面概略図、第９図は２つのシリンダを有
するレバー作動式装置を示す概略図である。 １２……ポンプ、１３……弁組立体、１４……
駆動装置、１５……差動サージ・アブソーバ、１
６……膜容器、１７……膜装置、１８，１９……
フイルタ、２１……供給流体、２２……浸透流体
分、２３……濃縮流体分。 FIG. 1 is a schematic sectional view showing a lever-operated reverse osmosis device to which the present invention is applied, FIG. 2 is a fragmentary sectional view showing another valve device of the present invention, and FIG. 3 is used in the embodiment of FIG. 1. 4 is a sectional view showing another differential surge absorber used in the embodiment of FIG. 1; FIG. 5 is a sectional view showing another embodiment of the piston device; FIG. FIG. 6 is a partial cross-sectional schematic diagram of a crankshaft operated device according to the invention showing a third embodiment; FIG. 6 is a timing diaphragm showing the relative angular positions of the piston and valve device of the embodiment of FIG. 5; 7 is a schematic cross-sectional view of a fourth embodiment of a piston device incorporating a temporary stop device, FIG. 8 is a partial cross-sectional view showing a wind-operated version of the device in FIG. 1, and FIG. 1 is a schematic diagram showing a lever-actuated device with two cylinders; FIG. 12...pump, 13...valve assembly, 14...
Drive device, 15...Differential surge absorber, 1
6... Membrane container, 17... Membrane device, 18, 19...
Filter, 21...supply fluid, 22...permeate fluid, 23...concentrated fluid.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ シリンダ２４，１０５，１５０をポンプ作用
室２７，１０９，１５７と膨張室２８，１１１，
１５６とに分離する可動ピストン装置２５，１０
８，１５４，１６８を有し、そのポンプ作用室は
それぞれ流体を受け又は加圧しつつ送出する入口
導管装置３６と出口導管装置３９とに連通し、そ
の膨張室は出口導管装置から送出された加圧流体
を受け且つ排出し、しかも、その膨張室は上記加
圧流体の流入・排出を制御する方向制御弁装置１
３，８１，１５２，２０４，２０９を備えてなる
往復動式ポンプ装置１２，１３６，２０３，２０
８において、 (a) ピストン装置の吸入工程によつてポンプ作用
室に入口導管装置を介して流体を吸引させると
同時に膨張室から方向制御弁装置を介して流体
を排出させる段階と、 (b) ピストン装置の圧縮工程によつてポンプ作用
室から出口導管装置を介して流体を加圧しつつ
送出すると同時に方向制御弁装置を介して膨張
室に出口導管装置から送出された加圧流体を吸
入させることによつて圧縮工程にあるピストン
装置にエネルギーを補足する段階と、 (c) ピストン装置の吸入工程と圧縮工程との間
に、ピストン装置が実質的に停止又は空転して
膨張室内の流体が移動するのを実質的に防止し
て方向制御弁装置の開閉の切換えを容易にでき
るようにする段階と、 からなることを特徴とする上記ポンプ装置によつ
て送出される加圧流体からエネルギーを回収する
方法。 ２ ポンプ作用室の出口導管装置は逆浸透装置１
６の入口４３に連通しており、膨張室は方向制御
弁装置を介して逆浸透装置の出口４５に連通して
おり、ピストンの圧縮工程においてポンプ作用室
から流体を送出して逆浸透装置に供給すると同時
に濃縮流体を逆浸透装置から方向制御弁装置を介
して膨張室に吸入させることにより上記段階(b)を
行なうようにしたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の方法。 ３ ピストン装置をピストンデイスク１６１，１
７６とピストンロツド装置１４６，１６９とから
構成し、ピストン装置が逆転する時にピストンデ
イスクが静止したままピストンロツド装置を僅か
だけ移動させると同時に方向制御弁装置の開閉を
切換えて上記段階(c)を行なうことを特徴とする特
許請求の範囲第１又は２項記載の方法。 ４ ピストン装置２５にその運動方向を反転させ
る力が加えられてピストンロツド装置が静止する
間に、この静止したピストンロツド装置を支点と
して方向制御弁装置４９に力を作用させてその開
閉を切換えるようにして上記段階(c)を行なうこと
を特徴とする特許請求の範囲第１又は２項記載の
方法。 ５ シリンダ２４，１０５，１５０をポンプ作用
室２７，１０９，１５７と膨張室２８，１１１，
１５６とに分離する可動ピストン装置２５，１０
８，１５４，１６８を備えた往復動式ポンプ装置
１２，１３６，２０３，２０８を有し、 そのピストン装置は膨張室を通つて延在するピ
ストンロツド装置３２，１０６，１４６，１６９
と協働し、 そのポンプ作用室は入口導管装置３６と出口導
管装置３９と連通してそれぞれ流体を受け又は加
圧しつつ送出し、 その膨張室は出口導管装置から送出された加圧
流体を受け且つ排出し、 その膨張室は上記加圧流体の流れを制御する方
向制御弁装置１３，８１，１５２，２０４，２０
９を有し、 その方向制御弁装置はピストンロツド装置と協
働する装置において、 その方向制御弁装置は膨張室２８，１１１，１
５６を流体入口導管４６と流体排出導管４７とへ
それぞれ接続させる二つの開口位置の間に中間閉
止位置を有する３方向制御弁１３，１５２であ
り、 その制御弁１３，１５２の可動弁部材４９，１
４８とポンプ装置のピストンロツド装置３２，１
０６，１４６，１６９とは、レバー装置１０又は
回転クランク軸１３７によつて可動弁部材の運動
方向が逆転するときにピストン装置がシリンダ２
４，１０５，１５０内で本質的に静止するように
連動されていることを特徴とする上記ポンプ装置
によつて送出される加圧流体からエネルギーを回
収する装置。 ６ 入口導管装置３６及び出口導管装置３９にそ
れぞれ逆流防止用の逆止弁３７，４０が設けられ
ている特許請求の範囲第５項記載の装置。 ７ レバー装置１０は、その一端部がピストンロ
ツド装置３２の自由端部に螺番付けされた手動レ
バー５４であり、方向制御弁装置１３の可動弁部
材４９の自由端部はリンク５７を介してレバー装
置５４に接続し、リンク５７は一端部でそのレバ
ーにピン５８でピン止めされているので、可動弁
部材４９とピストンロツド装置３２との相対運動
はピストン２５と可動弁部材４９との運動に対す
るてこ作用と抵抗とに依存していることを特徴と
する特許請求の範囲第５項記載の装置。 ８ レバー装置５４は、レバー装置の運動の逆転
時にピストンロツド装置３２が支点となつて方向
制御弁１３を二つの位置の間を移動及び変位さ
せ、レバー装置が二つの位置の何れかに停止して
いる時は弁装置１３がレバー装置５４の支点とな
るようにピストンロツド装置３２に連結されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第７項記載の
装置。 ９ 回転クランク軸１３７はピストンロツド装置
１４６と可動弁部材１４８とにそれぞれロツド１
４３，１４４を介して連結した位相角の異なるそ
れぞれのクランクピン１４０，１４１を包含し、
方向制御弁１５２が端部位置の一つに達したとき
にピストンストロークの往復運動の方向を逆転す
るようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第
５項記載の装置。 １０ ピストンロツド装置２１０、方向制御弁２
０９及び弁作動装置２１１を有する第二ポンプ装
置２０８がピストンロツド装置２０５、方向制御
弁２０４及び弁作動装置２０６を有する第一ポン
プ装置２０３に連結されており、第一ポンプ装置
２０３のピストンロツド装置２０５は連結装置２
１３を介して第二ポンプ装置２０８に連結され、
方向制御弁２０４，２０９の弁作動装置２０６，
２１１は関節接合の弁作動子連結装置２１４によ
つて連結され、更に駆動装置は弁作動子連結装置
２１４と同様にピストンロツド装置２０５，２１
０のレバー装置２１６を含み、ポンプ装置２０
３，２０８のピストンロツド装置２０５，２１０
の両者が同時にしかし互いに逆位相で作動するよ
うにされ、方向制御弁はピストンストロークの逆
転後すぐにどちらもほとんど同時に作動するよう
にされていることを特徴とする特許請求の範囲第
５項記載の装置。[Claims] 1 The cylinders 24, 105, 150 are connected to the pump action chambers 27, 109, 157 and the expansion chambers 28, 111,
156 and a movable piston device 25, 10 separated into
8, 154, 168, the pumping chambers of which communicate with an inlet conduit arrangement 36 and an outlet conduit arrangement 39, respectively, for receiving or pressurizing fluid delivery; A directional control valve device 1 that receives and discharges pressurized fluid, and whose expansion chamber controls the inflow and discharge of the pressurized fluid.
Reciprocating pump device 12, 136, 203, 20 comprising 3, 81, 152, 204, 209
8, (a) causing fluid to be drawn into the pumping chamber through the inlet conduit device by the suction stroke of the piston device and simultaneously discharging fluid from the expansion chamber through the directional valve device; and (b) The compression stroke of the piston device causes fluid to be pressurized and delivered from the pumping chamber through the outlet conduit device, and at the same time the pressurized fluid delivered from the outlet conduit device is sucked into the expansion chamber via the directional control valve device. (c) between the suction stroke and the compression stroke of the piston device, the piston device substantially stops or idles and the fluid in the expansion chamber moves; recovering energy from the pressurized fluid delivered by the pumping device, characterized in that: how to. 2 The outlet conduit device of the pump action chamber is reverse osmosis device 1
6, and the expansion chamber communicates with the outlet 45 of the reverse osmosis device through a directional control valve device, and in the compression process of the piston, fluid is sent out from the pump action chamber to the reverse osmosis device. 2. A method as claimed in claim 1, characterized in that step (b) is carried out by simultaneously drawing the concentrated fluid from the reverse osmosis device into the expansion chamber via a directional control valve device. 3 Connect the piston device to the piston disk 161,1
76 and piston rod devices 146, 169, and when the piston device reverses, the piston disk remains stationary and the piston rod device is moved slightly, and at the same time, the directional control valve device is switched to open and close to perform step (c). The method according to claim 1 or 2, characterized in that: 4. While a force is applied to the piston device 25 to reverse its movement direction and the piston rod device is stationary, a force is applied to the direction control valve device 49 using the stationary piston rod device as a fulcrum to switch its opening and closing. A method according to claim 1 or 2, characterized in that step (c) above is carried out. 5 The cylinders 24, 105, 150 are connected to the pump action chambers 27, 109, 157 and the expansion chambers 28, 111,
156 and a movable piston device 25, 10 separated into
a reciprocating pump device 12,136,203,208 with a piston rod device 32,106,146,169, the piston device extending through an expansion chamber;
The pumping chamber is in communication with the inlet conduit device 36 and the outlet conduit device 39 to receive or pressurize fluid delivery, respectively, and the expansion chamber receives pressurized fluid delivered from the outlet conduit device. and a directional control valve device 13, 81, 152, 204, 20 whose expansion chamber controls the flow of the pressurized fluid.
9, the directional control valve arrangement cooperating with the piston rod arrangement, the directional control valve arrangement having an expansion chamber 28, 111, 1;
56 to a fluid inlet conduit 46 and a fluid outlet conduit 47, respectively, a three-way control valve 13,152 having an intermediate closed position between two open positions, the movable valve member 49 of the control valve 13,152; 1
48 and the piston rod device 32,1 of the pump device.
06, 146, 169 means that when the direction of movement of the movable valve member is reversed by the lever device 10 or the rotating crankshaft 137, the piston device moves into the cylinder 2.
4,105,150 A device for recovering energy from a pressurized fluid delivered by a pump device as described above, characterized in that the pump device is essentially stationary in gear. 6. The device according to claim 5, wherein the inlet conduit device 36 and the outlet conduit device 39 are provided with check valves 37, 40 for preventing backflow, respectively. 7. The lever device 10 is a manual lever 54 whose one end is threaded onto the free end of the piston rod device 32, and the free end of the movable valve member 49 of the directional control valve device 13 is connected to the lever via a link 57. The link 57 is connected to the device 54 and is pinned to its lever at one end by a pin 58 so that the relative movement of the movable valve member 49 and the piston rod device 32 is leveraged against the movement of the piston 25 and the movable valve member 49. 6. Device according to claim 5, characterized in that it depends on action and resistance. 8. The lever device 54 moves and displaces the directional control valve 13 between two positions using the piston rod device 32 as a fulcrum when the movement of the lever device is reversed, and when the lever device stops at either of the two positions. 8. Device according to claim 7, characterized in that the valve device (13) is connected to the piston rod device (32) so as to serve as a fulcrum for the lever device (54) when the valve device (13) is in position. 9 Rotating crankshaft 137 connects rod 1 to piston rod device 146 and movable valve member 148, respectively.
includes crank pins 140 and 141 having different phase angles connected via crank pins 43 and 144,
6. Apparatus according to claim 5, characterized in that the direction of the reciprocating movement of the piston stroke is reversed when the directional control valve (152) reaches one of its end positions. 10 Piston rod device 210, directional control valve 2
09 and a valve actuation device 211 is connected to a first pump device 203 having a piston rod device 205, a directional control valve 204 and a valve actuation device 206, the piston rod device 205 of the first pump device 203 Connecting device 2
13 to a second pump device 208;
Valve actuation device 206 for directional control valves 204, 209,
211 are connected by an articulated valve actuator connection 214, and the drive device is connected to the piston rod devices 205, 21 as well as the valve actuator connection 214.
0 lever device 216, the pump device 20
3,208 piston rod devices 205,210
The directional control valves are arranged to operate at the same time but out of phase with each other, and the directional control valves are arranged to operate both almost simultaneously immediately after the reversal of the piston stroke. equipment.
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4288326A (en) * 1978-03-14 1981-09-08 Keefer Bowie Rotary shaft driven reverse osmosis method and apparatus
US4367140A (en) * 1979-11-05 1983-01-04 Sykes Ocean Water Ltd. Reverse osmosis liquid purification apparatus
US4637783A (en) * 1980-10-20 1987-01-20 Sri International Fluid motor-pumping apparatus and method for energy recovery
GR75052B (en) * 1981-01-05 1984-07-13 Mesple Jose L R
DE3146588A1 (en) * 1981-11-25 1983-06-30 Gerhard 7990 Friedrichshafen Hestermann Apparatus for the partial separation of liquid solutions by the reverse osmosis principle
JPS58161695U (en) * 1982-04-20 1983-10-27 株式会社救命 water generator
GB2128101B (en) * 1982-10-12 1986-10-08 Plessey Co Plc Reverse osmosis liquid filtration apparatus
JPS61118612U (en) * 1985-01-07 1986-07-26
FR2596106A1 (en) * 1986-03-20 1987-09-25 Deltaqua Desalination pump
JPH029489A (en) * 1988-06-29 1990-01-12 Himeji Kishiyou Kk Water making device
JPH0220996U (en) * 1988-07-29 1990-02-13
DE3923722C2 (en) * 1989-07-18 1997-07-10 Uraca Pumpen Combination of displacement pump, in particular piston pump, and displacement motor, in particular piston motor
FR2673172B1 (en) * 1991-02-22 1995-09-08 Electricite De France FLUIDIC DEVICE FOR RELATIVE MOVEMENT OF TWO ASSEMBLIES BY APPLYING ANTAGONIST PUSHES TO THE SAME.
WO1993002781A1 (en) * 1991-08-02 1993-02-18 Astroa Pty. Limited Portable water purification system
DE10000874A1 (en) * 2000-01-12 2001-07-19 Klaus Brinkmann Emergency cross-flow water filter is contained within portable case and electrically powered by solar cells or wind generator
GB2363741B (en) * 2000-06-20 2004-08-11 Finch Internat Ltd Energy recovery system
JP2002346342A (en) * 2001-05-24 2002-12-03 Toray Ind Inc Water treatment apparatus
WO2003031341A1 (en) * 2001-10-11 2003-04-17 Robert Niederer Mobile cube for the production of energy and the purification of water by reverse osmosis and similar techniques
JP4794131B2 (en) * 2004-03-16 2011-10-19 アムテック株式会社 Pump device
CN103256409B (en) * 2012-02-15 2015-01-07 浦坚 Check valve assembly and pump and water purifying device using same
CN104176842A (en) * 2013-05-25 2014-12-03 赵百华 Portable manual vacuum water pumping purifier
JP2015003288A (en) * 2013-06-20 2015-01-08 アドヴァンス株式会社 Water purifying apparatus
CN105422520A (en) * 2015-12-10 2016-03-23 广西玉柴机器股份有限公司 Liquid supercharger
CN105508168B (en) * 2015-12-15 2018-02-27 重庆亘宇园林景观工程有限公司 Water circulation system on artificial hillock
IT202000009730A1 (en) * 2020-05-04 2021-11-04 Nuovo Pignone Tecnologie Srl RECIPROCATING COMPRESSOR WITH CASING AROUND THE PISTON ROD
CN114504869B (en) * 2022-01-27 2023-05-23 浙江工业大学 Portable hand formula sea water desalination ware

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1388254A (en) * 1920-12-07 1921-08-23 Hans L C Hansen Pump-piston
US2308974A (en) * 1939-11-01 1943-01-19 Lyndus E Harper Positive displacement pump
US2261469A (en) * 1940-08-26 1941-11-04 Trabon Engineering Corp Sleeve type foot valve
US2802424A (en) * 1954-01-20 1957-08-13 Luther E Lee Pump
FR1355682A (en) * 1963-02-05 1964-03-20 App S Pour La Manipulation Des Dosing pump
US3254607A (en) * 1963-11-26 1966-06-07 Air Reduction Pump for a boiling liquid
FR1497712A (en) * 1965-10-04 1967-10-13 Gen Dynamics Corp Liquid purification apparatus
US3558242A (en) * 1969-03-04 1971-01-26 Petersen Candy International L Pump for desalination plant
US3807909A (en) * 1972-05-01 1974-04-30 Owens Illinois Inc Pump for dispensing food products
JPS5758385B2 (en) * 1973-08-27 1982-12-09 Daicel Chem
IL51522A0 (en) * 1976-02-27 1977-04-29 Ocean Water Ltd Improvements in or relating to water purification by reverse osmosis

Also Published As

Publication number Publication date
FR2385427B1 (en) 1985-05-10
IL54291A0 (en) 1978-06-15
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IL54291A (en) 1981-11-30
DE2812761C2 (en) 1989-05-11
EG13490A (en) 1982-03-31
GB1601518A (en) 1981-10-28
JPS53144472A (en) 1978-12-15
AU513613B2 (en) 1980-12-11
AU3429978A (en) 1979-09-27
GB1601519A (en) 1981-10-28
FR2385427A1 (en) 1978-10-27
CA1118365A (en) 1982-02-16

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