JPS6410675B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はスクロール圧縮機のインジエクシヨン
装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an injection device for a scroll compressor.

スクロール圧縮機はインボリユート歯形によつ
て形成される固定及び旋回うず部の羽根の組合わ
せからなり、旋回うず部の羽根の内側、外側壁面
を固定うず部の羽根の壁面に接触させながら歳差
運動して冷媒ガスを吸入圧縮する。これらのスク
ロール圧縮機１は第１図に示すように凝縮器２、
第１減圧機構３、気液分離器４、第２減圧機構
５、および蒸発器６などと直列に接続して冷凍サ
イクルを形成すると共に、上記気液分離器４のガ
ス部に接続開口した導管７に電磁弁８などの開閉
弁を介して上記スクロール圧縮機１の冷媒ガス吸
入閉じ込み後の室に接続開口して冷媒ガスを吸入
し能力の増加を計るようにしている。一般に暖房
能力の増加を行なう手段としてはヒーターなどの
加熱器が使用されているが、インジエクシヨンに
より暖房能力を上げることは他の設備、省エネル
ギーなどの点で更に有利である。 A scroll compressor consists of a combination of fixed and rotating whirlpool blades formed by an involute tooth profile, and the scroll compressor precesses while the inner and outer wall surfaces of the rotating whirlpool blades are in contact with the fixed whirlpool blade wall surfaces. The refrigerant gas is sucked and compressed. These scroll compressors 1 have a condenser 2,
A conduit is connected in series with the first pressure reducing mechanism 3, the gas-liquid separator 4, the second pressure reducing mechanism 5, the evaporator 6, etc. to form a refrigeration cycle, and has a connection opening to the gas section of the gas-liquid separator 4. 7 is connected to the chamber of the scroll compressor 1 after suction and confinement of the refrigerant gas through an on-off valve such as a solenoid valve 8, and the refrigerant gas is sucked in to increase the capacity. Generally, a heating device such as a heater is used as a means for increasing heating capacity, but increasing heating capacity by injection is more advantageous in terms of other equipment, energy saving, etc.

しかし、従来、冷媒ガス吸入閉じ込み後の室に
気液分離器にて発生する中間圧ガスを注入するい
わゆるインジエクシヨンのための冷媒注入孔の大
きさは旋回羽根の厚さによつて制限を受けるため
小径のものが１つの吸入閉じ込み室に設けられて
いた。そのためにインジエクシヨンするに充分な
通路面積が得られず、インジエクシヨン量が少な
くなり圧縮機の能力が充分発揮できないという欠
点を有していた。 However, conventionally, the size of the refrigerant injection hole for so-called injection injection, which injects intermediate pressure gas generated in a gas-liquid separator into a chamber after refrigerant gas suction and confinement, is limited by the thickness of the swirl vane. Therefore, a small diameter one was installed in one suction confinement chamber. As a result, a sufficient passage area for injection cannot be obtained, resulting in a decrease in the amount of injection, resulting in the disadvantage that the compressor cannot fully utilize its capacity.

本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、イ
ンジエクシヨンによつても充分に能力を上げるこ
との出来るスクロール圧縮機を提供することを目
的とするものである。 The present invention has been made in view of the above points, and it is an object of the present invention to provide a scroll compressor whose capacity can be sufficiently increased by injection extraction.

本発明は上記の目的を達成するために、固定ス
クロールおよび旋回スクロールの羽根巻終り部が
閉じる状態からシリンダ内圧がインジエクシヨン
圧力に等しくなる状態までの羽根巻角の範囲内で
固定スクロールに複数個の円形孔あるいは連続し
た溝孔状の長孔のインジエクシヨン孔を開口し
て、通路面積を大きくして通路抵抗を少なくし、
冷媒が充分インジエクシヨンされるように構成し
たものである。 In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a fixed scroll with a plurality of blade winding angles from a state in which the ends of the blade windings of the fixed scroll and the orbiting scroll are closed to a state in which the cylinder internal pressure becomes equal to the injection exit pressure. Opening a circular hole or a continuous groove-shaped injection extension hole to increase the passage area and reduce passage resistance,
The structure is such that the refrigerant is sufficiently injected.

インジエクシヨン孔の開口位置は固定スクロー
ルの羽根の内側については巻終りから１周以上、
外側では1.5周以上中心寄りの位置で、かつ吸入
ガス閉じ込み室の内圧がインジエクシヨン圧力よ
りも高くならない羽根巻角度以上の位置に設ける
必要がある。即ち、インジエクシヨン孔をあける
ことのできる羽根巻角度（λ）の範囲は、羽根の
巻終り角度（λl）、吸入ガス閉じ込み室の内圧が
インジエクシヨン圧力に等しくなる所の羽根巻角
度（λi）とすると固定スクロールの羽根の内側の
位置は、 λi≦λ≦λl−2π また、外側の位置は、 λi−π≦λ≦λl−3π インボリユート歯形は第２図に示すように基円９
に巻付けた糸１０の端１１の描く曲線で、該曲線
は基円９の半径（Ｒ）と角度（λ）とによつて決
定される。そして、吸入ガス閉じ込み室の内圧が
インジエクシヨン圧力に等しくなる所の羽根巻角
度（λi）は吸入圧力、巻終り角、旋回半径および
基円半径によつて決まる。 The opening position of the injection hole is at least one turn from the end of the scroll on the inside of the blade of the fixed scroll.
On the outside, it must be located at least 1.5 turns closer to the center and at a position that is at least at an impeller winding angle that does not cause the internal pressure of the suction gas confinement chamber to become higher than the injection pressure. In other words, the range of the blade winding angle (λ) in which the injection exit hole can be made is determined by the winding end angle (λl) of the blade, the blade winding angle (λi) at which the internal pressure of the suction gas confinement chamber becomes equal to the injection exit pressure. Then, the inner position of the blade of the fixed scroll is λi≦λ≦λl−2π and the outer position is λi−π≦λ≦λl−3π The involute tooth profile is based on the base circle 9 as shown in Figure 2.
A curve drawn by the end 11 of the thread 10 wound around the base circle 9, which curve is determined by the radius (R) and the angle (λ) of the base circle 9. The impeller winding angle (λi) at which the internal pressure of the suction gas confinement chamber becomes equal to the injection pressure is determined by the suction pressure, the end winding angle, the radius of gyration, and the radius of the base circle.

一方、インジエクシヨン量は気液分離器４で発
生するガス量、あるいは、インジエクシヨン圧力
と吸入ガス閉じ込み室の内圧との差圧によつて決
定される。前者はインジエクシヨン圧力を低くす
るほど多くなり、後者はインジエクシヨン圧力を
高くするほどインジエクシヨン量が多くなつて互
いに相反した特性を持つている。一般的には両者
の中間圧でインジエクシヨンするのが望ましい。
このためには気液分離器４からインジエクシヨン
孔までの圧力損失を極力少なくすることが必要で
ある。 On the other hand, the injection amount is determined by the amount of gas generated in the gas-liquid separator 4 or the pressure difference between the injection pressure and the internal pressure of the suction gas confinement chamber. The former increases as the injection pressure is lowered, and the latter increases as the injection pressure increases, so they have contradictory characteristics. Generally, it is desirable to carry out injection at an intermediate pressure between the two.
For this purpose, it is necessary to reduce the pressure loss from the gas-liquid separator 4 to the injection hole as much as possible.

本発明はインジエクシヨンに適したある角度の
範囲全域に適宜口径のインジエクシヨン孔を複数
個設けることによつて通路面積を大幅に増し、圧
力損失を少なくすることによつてインジエクシヨ
ンする冷媒ガス量を多くし、かつ、上記複数のイ
ンジエクシヨン孔の径を制限してガス漏洩を防止
し能力の向上を計るものである。 The present invention greatly increases the passage area by providing a plurality of injection holes of appropriate diameters throughout a certain angular range suitable for injection, and by reducing pressure loss, increases the amount of refrigerant gas to be injected. In addition, the diameter of the plurality of injection holes is limited to prevent gas leakage and improve performance.

以下、本発明を第３図乃至第９図に示す一実施
例により詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be explained in detail with reference to an embodiment shown in FIGS. 3 to 9.

第３図はスクロール圧縮機の断面図である。圧
縮機部１２には、密閉容器１８に固定されている
固定うず部１３と、上記固定うず部に噛合う旋回
うず部１４と、該旋回うず部１４を旋回自在に係
止するフレーム１５とが設けられている。１６は
クランク軸で、上記旋回うず部１４と連結されて
おり、フレーム１５に嵌入されている軸受１７に
よつて支承されている。電動機部は密閉容器１８
に固定されている固定コイル部１９と回転ロータ
部２０とからなつており、該回転ロータ部２０は
上記クランク軸１６に固定されている。２１は油
溜め部で、該油溜め部２１には上記クランク軸１
６の下端部が浸漬されており、該クランク軸１６
の下部に内設されている給油機構によつて軸受部
等に給油されるように構成されている。２２は冷
媒ガス吸入通路で上記固定うず部１３のうず溝内
に通じる通路２３に接続開口している。また、吸
入通路２２の他端は蒸発器６（第１図）に接続さ
れている。２４は冷媒ガス吐出口で、固定うず部
１３の中心部の溝底に穿孔されており、密閉容器
１８内に開口している。２５は吐出ガス通路で、
凝縮器２（第１図）に接続されている。２６はイ
ンジエクシヨン孔で、通路２７，２８によつて上
記導管７により密閉容器１８の外部に導かれてい
る。 FIG. 3 is a sectional view of the scroll compressor. The compressor section 12 includes a fixed spiral portion 13 fixed to a closed container 18, a rotating spiral portion 14 that engages with the fixed spiral portion, and a frame 15 that rotatably locks the rotating spiral portion 14. It is provided. Reference numeral 16 denotes a crankshaft, which is connected to the turning spiral portion 14 and supported by a bearing 17 fitted into the frame 15. The electric motor part is in a closed container 18
It consists of a fixed coil section 19 fixed to the crankshaft 16 and a rotating rotor section 20, which is fixed to the crankshaft 16. Reference numeral 21 denotes an oil reservoir, and the crankshaft 1 is inserted into the oil reservoir 21.
The lower end of the crankshaft 16 is immersed.
The bearing is configured to be supplied with oil by an oil supply mechanism installed in the lower part of the bearing. Reference numeral 22 denotes a refrigerant gas suction passage which is opened and connected to a passage 23 that communicates with the inside of the spiral groove of the fixed spiral portion 13 . Further, the other end of the suction passage 22 is connected to the evaporator 6 (FIG. 1). Reference numeral 24 denotes a refrigerant gas discharge port, which is bored at the bottom of the groove at the center of the fixed spiral portion 13 and opens into the closed container 18 . 25 is a discharge gas passage;
It is connected to the condenser 2 (FIG. 1). Reference numeral 26 denotes an injection hole, which is guided to the outside of the closed container 18 by the conduit 7 through passages 27 and 28.

第４図、第５図は旋回スクロールである。旋回
うず部１４には基円に巻付けた糸を解くときに糸
の先端が描く曲線によつて形成されるインボリユ
ート曲線の旋回羽根２９が適宜厚さと高さをもつ
て形成されている。２９ａは終端部である。 FIGS. 4 and 5 show an orbiting scroll. In the swirling spiral portion 14, swirling vanes 29 having an involute curve formed by the curve drawn by the tip of the thread when the thread wound around the base circle is unwound are formed with appropriate thickness and height. 29a is a terminal portion.

第６図、第７図は固定スクロールである。固定
うず部１３には上記旋回羽根２９と噛合うインボ
リユート曲線の羽根３０が形成されており、その
終端部は３０ａに至る。該羽根３０の中心部に吐
出孔３１が穿孔されている。３２は固定羽根３０
の内側壁に沿つて設けられた複数個のインジエク
シヨン孔で、固定うず部１３の溝底３４に穿孔さ
れている。該インジエクシヨン孔３２の大きさは
旋回羽根２９の板厚よりも小さい。また、固定羽
根３０の壁面に接するように、隅部に沿つて設け
られている。３３は固定羽根３０の外側壁に沿つ
て設けられたインジエクシヨン孔である。これら
の複数個のインジエクシヨン孔３２，３３は固定
スクロールおよび旋回スクロールの羽根終り部が
閉じる状態から吸入ガス閉じ込み室の内圧がイン
ジエクシヨン圧力に等しくなる状態までの羽根巻
角度の範囲内であれば、連続して孔と孔との間隔
を極く僅かにして穿孔しても良い。また、第８図
に示すようにその間隔を少しあけるようにしても
良い。このインジエクシヨン孔のあける位置を適
宜変更することによつてインジエクシヨンする範
囲を調整することができる。第８図は上記の固定
羽根および旋回羽根を組合わせた状態を表わすも
ので、３５，３６は旋回羽根終端部２９ａと固定
羽根終端部３０ａとによつて吸入ガスを閉じ込ん
だ空間である。３７，３８を複数個のインジエク
シヨン孔で、孔と孔との間隔を少しあけて穿孔し
た例である。 6 and 7 are fixed scrolls. The fixed spiral portion 13 is formed with an involute curved blade 30 that meshes with the swirling blade 29, and its terminal end reaches 30a. A discharge hole 31 is bored in the center of the blade 30. 32 is a fixed blade 30
A plurality of injection holes are provided along the inner wall of the groove bottom 34 of the fixed spiral portion 13 . The size of the injection hole 32 is smaller than the plate thickness of the swirl vane 29. Further, they are provided along the corners so as to be in contact with the wall surface of the fixed blade 30. 33 is an injection hole provided along the outer wall of the fixed blade 30. As long as these plurality of injection exit holes 32 and 33 are within the range of the blade winding angle from the state where the ends of the blades of the fixed scroll and the orbiting scroll are closed to the state where the internal pressure of the suction gas confinement chamber is equal to the injection pressure, The holes may be continuously drilled with very small intervals between the holes. Further, as shown in FIG. 8, the interval may be left a little. By appropriately changing the position of the injection hole, the range of injection can be adjusted. FIG. 8 shows a state in which the above-mentioned fixed vane and swirling vane are combined, and 35 and 36 are spaces in which the suction gas is confined by the swirling vane terminal end 29a and the fixed vane terminal end 30a. This is an example in which holes 37 and 38 are bored with a plurality of injection holes with a slight distance between the holes.

第９図はインジエクシヨン孔を長孔３９，４０
にした場合を示すものであるる。この場合には長
孔の幅は円形単孔の場合の直径と同一に（即ち、
旋回羽根２９の板厚寸法よりも小さく）し、長手
方向に溝が形成される。 Figure 9 shows the injection holes as long holes 39 and 40.
This shows the case when In this case, the width of the elongated hole is the same as the diameter of a circular single hole (i.e.,
(smaller than the plate thickness dimension of the swirl vane 29), and grooves are formed in the longitudinal direction.

次にその作用を説明する。（第１図参照）冷凍
サイクル運転により、スクロール圧縮機１には蒸
発器６からの低圧の冷媒ガスが吸入される。吸入
ガスは吸入通路２２（第２図）からうず溝内に通
ずる通路２３を流通して流入し、クランク軸１６
に駆動されて歳差運動する旋回うず部１４の羽根
終端部２９ａ、固定うず部１３の羽根終端部３０
ａによつて閉じ込められた吸入ガスは次第に中心
部に向けて縮小される。このようにして、該室内
においてガスは圧縮されて昇圧する。かかる過程
において気液分離器（第１図）で分離したガスは
電磁弁８を介して圧縮過程の吸入ガスを閉じ込ん
だ室内に注入されるが、該注入できる範囲は室内
の圧力がインジエクシヨン圧力に等しくなるまで
の間だけであるから、わずかな量である。しか
し、本発明においては連続した複数個のインジエ
クシヨン孔をあけてあるから、吸入ガスを閉じ込
んだ直後から室内の内圧がインジエクシヨン圧力
に等しくなるまでの間に、充分インジエクシヨン
することができる。インジエクシヨンされた冷媒
ガスは主回路から吸入された冷媒ガスと一緒に圧
縮され吐出される。吐出された圧縮冷媒ガスは凝
縮器２（第１図）において、空気あるいは水など
の熱交換流体と熱交換し、凝縮液化する。一方、
熱交換流体は暖房の場合は暖房熱源として利用さ
れ、冷房の場合は水気中に放熱される。凝縮液化
冷媒は第１減圧機構３によつて中間圧力に減圧さ
れ気液分離器４内に流入される。気液分離器４内
では中間圧力における飽和状態になり、上部にガ
スが充満し、下部に液が溜まる。そして、ガスは
電磁弁８を介して導管７により前述の如く吸入ガ
ス閉じ込み空間中にインジエクトされる。一方、
気液分離器４内の凝縮液は第２減圧機構５によつ
て圧圧力にまで減圧膨脹されて蒸発器６内に流入
し、空気あるいは水などの熱交換流体と熱交換
し、スーパーヒートされて再びスクロール圧縮機
１に吸入される。インジエクシヨンする冷媒ガス
量はインジエクシヨン孔の全面積と最終孔の位置
とによつて位異なり、その最終孔位置を適宜変更
することによつて、インジエクシヨンする範囲を
調整することができる。インジエクシヨンする量
が多ければそれだけ吐出冷媒ガス量は多くなり、
暖房運転時には暖房状態が増加することになる。 Next, its effect will be explained. (See FIG. 1) During the refrigeration cycle operation, low-pressure refrigerant gas from the evaporator 6 is sucked into the scroll compressor 1. The suction gas flows from the suction passage 22 (FIG. 2) through the passage 23 leading into the spiral groove, and flows into the crankshaft 16.
The blade end portion 29a of the rotating whirlpool 14 which is driven to precess, and the blade end portion 30 of the fixed whirlpool 13.
The suction gas trapped by a is gradually reduced toward the center. In this way, the gas is compressed and pressurized within the chamber. In this process, the gas separated by the gas-liquid separator (Fig. 1) is injected via the electromagnetic valve 8 into the chamber that confines the suction gas from the compression process, but the range in which this injection is possible is within the range where the pressure in the chamber is equal to the injection pressure. It is only a small amount until it becomes equal to . However, in the present invention, since a plurality of continuous injection holes are provided, sufficient injection can be performed immediately after the suction gas is trapped until the internal pressure in the chamber becomes equal to the injection pressure. The injected refrigerant gas is compressed and discharged together with the refrigerant gas taken in from the main circuit. The discharged compressed refrigerant gas exchanges heat with a heat exchange fluid such as air or water in a condenser 2 (FIG. 1), and is condensed and liquefied. on the other hand,
The heat exchange fluid is used as a heating heat source in the case of space heating, and is radiated into water in the case of air conditioning. The condensed liquefied refrigerant is reduced in pressure to an intermediate pressure by the first pressure reduction mechanism 3 and flows into the gas-liquid separator 4 . The interior of the gas-liquid separator 4 is saturated at an intermediate pressure, with the upper part filled with gas and the lower part filled with liquid. The gas is then injected via the solenoid valve 8 into the suction gas confinement space via the conduit 7 as described above. on the other hand,
The condensed liquid in the gas-liquid separator 4 is depressurized and expanded to pressure by the second decompression mechanism 5, flows into the evaporator 6, exchanges heat with a heat exchange fluid such as air or water, and is superheated. and is sucked into the scroll compressor 1 again. The amount of refrigerant gas to be injected varies depending on the total area of the injection holes and the position of the final hole, and the range of injection can be adjusted by appropriately changing the position of the final hole. The greater the amount of injection, the greater the amount of refrigerant gas discharged.
During heating operation, the heating state increases.

第９図は複数個の孔の代りに長孔にして通過面
積を更に大きくしたものである。これによれば孔
を複数個設けるよりも、孔と孔との間隔がなくな
り連続した孔となるから通路の圧力損失は更に少
なくなつて有利である。 FIG. 9 shows an example in which elongated holes are used instead of a plurality of holes to further increase the passage area. This is more advantageous than providing a plurality of holes because the gaps between the holes are eliminated and the holes are continuous, which further reduces the pressure loss in the passage.

したがつて、インジエクシヨン孔を増して通路
面積を大きくしたことにより通路抵抗が少なくな
り、インジエクシヨン量を増加させることができ
る。そして、圧縮機の容量を大きくすることなく
暖房能力を増すことができる。また、ヒータなど
の加熱器等を使用するものに比較し、価格面、成
績係数も良くなり省電力になる。また、複数個の
円形インジエクシヨン孔が連つており、あるいは
長孔になつているから、インジエクシヨンする時
間を長くでき能力の大幅な向上になる。 Therefore, by increasing the number of injection holes and increasing the passage area, the passage resistance is reduced and the amount of injection can be increased. And heating capacity can be increased without increasing the capacity of the compressor. In addition, compared to those that use a heater or the like, the cost and coefficient of performance are better, and power is saved. In addition, since a plurality of circular injection holes are connected or formed into elongated holes, the injection time can be extended, resulting in a significant improvement in performance.

第１０図、第１１図は、それぞれ本発明の為の
研究と併行して試作したスクロール圧縮機（以
下、試案の圧縮機という）を示す要部断面図であ
る。 FIGS. 10 and 11 are sectional views of essential parts of a scroll compressor (hereinafter referred to as a "prototype compressor") that was prototyped in parallel with research for the present invention.

第１０図に示した試案の圧縮機は、通路２７，
２８に連通するインジエクシヨン孔４１の径を旋
回羽根２９の厚さよりも大きくし、固定羽根３０
と旋回羽根２９との両方の厚さ寸法合計よりも小
さい径として、固定羽根３０の壁と固定スクロー
ルの溝底面３４の両面に亙らせ、かつ羽根方向に
平行に穿孔したものである。この構成によれば孔
数が少なくとも１個当りの面積が大きいので、通
路抵抗も少ないことを期待したが、この試案のよ
うに孔径を羽根厚よりも大きくすると、ガスの締
切り性能が悪く、ガス漏洩が多くて効率を低下さ
せるので実用性が無いことを確認した。 The prototype compressor shown in FIG.
The diameter of the injection hole 41 communicating with 28 is made larger than the thickness of the swirling blade 29, and the fixed blade 30
The diameter of the hole is smaller than the total thickness dimension of both the rotary blade 29 and the rotating blade 29, and the hole is bored parallel to the blade direction, extending over both sides of the wall of the fixed blade 30 and the groove bottom surface 34 of the fixed scroll. According to this configuration, the area per hole is large, so it was expected that the passage resistance would be low. However, if the hole diameter is made larger than the blade thickness as in this proposal, the gas shutoff performance will be poor, and the gas It was confirmed that this method is not practical as it causes a lot of leakage and reduces efficiency.

また、第１１図に示した試案の圧縮機は、イン
ジエクシヨン孔４２を羽根に対して傾斜させて穿
孔したものであつて、この構成によれば第１０図
の場合のようにインジエクシヨン孔４１の開口端
に衝突壁４３のような部分がなく、流通抵抗が少
ないことを期待したのであるが、孔径が羽根厚よ
りも大きい限り前記試案（第１０図）と同様のガ
ス漏洩により実用性が無いと判断された。 Further, in the compressor of the trial design shown in FIG. 11, the injection extension holes 42 are bored at an angle with respect to the blades. Since there was no part like the collision wall 43 at the end, it was hoped that the flow resistance would be low, but as long as the hole diameter was larger than the blade thickness, it would be impractical due to gas leakage similar to the previous proposal (Figure 10). It was judged.

このような実験結果から、本発明の機能を発揮
せしめて実用的な効果を得るためには、孔径を羽
根厚よりも小さくすることが必須要件となる。 From these experimental results, in order to exhibit the functions of the present invention and obtain practical effects, it is essential that the pore diameter be smaller than the blade thickness.

本発明は上記の如く構成したから、インジエク
シヨンによつて充分に能力を上げることができ
る。 Since the present invention is constructed as described above, the performance can be sufficiently increased by injection.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は冷凍サイクル系統図、第２図はインボ
リユート曲線図、第３図は本発明のスクロール圧
縮機の断面図、第４図は旋回うず部の平面図、第
５図は第４図の断面図、第６図は固定うず部の平
面図、第７図は第６図の断面図、第８図は固定う
ず部と旋回うず部を組合せた平面図、第９図は固
定うず部と旋回うず部を組合わせた、他の実施例
の平面図、第１０図及び第１１図は、それぞれ試
案のスクロール圧縮機におけるインジエクシヨン
孔付近の断面図である。 １……点スクロール圧縮機、２……凝縮器、３
……第１減圧機構、４……気液分離器、５……第
２減圧機構、６……蒸発器、７……導管、８……
電磁弁、９……基円、１０……糸、１１……端、
１２……圧縮機部、１３……固定うず部、１４…
…旋回うず部、１５……フレーム、１６……クラ
ンク軸、１７……軸受、１８……密閉容器、１９
……固定コイル部、２０……回転ロータ部、２１
……油溜部、２２……冷媒ガス通路、２３……通
路、２４……吐出口、２５……吐出ガス通路、２
６……インジエクシヨン孔、２７，２８……通
路、２９……旋回羽根、３０……羽根、３１……
固定うず部、３２，３３……インジエクシヨン
孔、３４……溝底面、３５，３６……空間、３
７，３８……インジエクシヨン孔、３９，４０…
…長孔、４１，４２……インジエクシヨン孔、４
３……衝突壁。 Fig. 1 is a refrigeration cycle system diagram, Fig. 2 is an involute curve diagram, Fig. 3 is a sectional view of the scroll compressor of the present invention, Fig. 4 is a plan view of the swirling whirlage, and Fig. 5 is the same as Fig. 4. 6 is a plan view of the fixed spiral, FIG. 7 is a sectional view of FIG. 6, FIG. 8 is a plan view of the fixed spiral and the rotating spiral, and FIG. FIGS. 10 and 11, which are plan views of other embodiments in which the swirling whirlpools are combined, are sectional views of the vicinity of the injection hole in the prototype scroll compressor, respectively. 1... point scroll compressor, 2... condenser, 3
...First pressure reducing mechanism, 4... Gas-liquid separator, 5... Second pressure reducing mechanism, 6... Evaporator, 7... Conduit, 8...
Solenoid valve, 9...base circle, 10...thread, 11...end,
12...Compressor part, 13...Fixed spiral part, 14...
... Rotating spiral portion, 15 ... Frame, 16 ... Crankshaft, 17 ... Bearing, 18 ... Sealed container, 19
...Fixed coil part, 20...Rotating rotor part, 21
...oil sump section, 22...refrigerant gas passage, 23...passage, 24...discharge port, 25...discharge gas passage, 2
6... Injection hole, 27, 28... Passage, 29... Swivel vane, 30... Vane, 31...
Fixed spiral portion, 32, 33... Injection hole, 34... Groove bottom surface, 35, 36... Space, 3
7, 38... Injection hole, 39, 40...
...Long hole, 41, 42...Injection hole, 4
3... Collision wall.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] １ スクロール圧縮機、凝縮器、第１減圧機構、
気液分離器、第２減圧機構、及び蒸発器により冷
凍サイクルを形成し、スクロール圧縮機の固定側
スクロールのインボリユート歯形に沿つてインジ
エクシヨン孔を穿孔し、固定スクロールおよび旋
回スクロールの羽根巻終り部が閉じる状態から吸
入ガス閉じ込み室の内圧がインジエクシヨン圧に
等しくなる状態の間でインジエクシヨン孔が吸入
ガス閉じ込み室と連通して、気液分離器から中間
圧冷媒ガスをインジエクシヨンするスクロール圧
縮機において、上記固定スクロール及び旋回スク
ロールの羽根終り部が閉じる状態から吸入ガス閉
じ込み室の内圧がインジエクシヨン圧力に等しく
なる状態までの羽根巻角度の範囲内で、固定スク
ロールの固定羽根と溝底面との境界に沿つて、該
固定羽根の内側と外側とにそれぞれ複数個の円形
孔、或いは１個の長孔を開口せしめ、かつ、上記
円形孔の径或いは長孔の幅を旋回羽根厚さよりも
小さくしたことを特徴とするスクロール圧縮機。1 scroll compressor, condenser, first pressure reduction mechanism,
A refrigeration cycle is formed by a gas-liquid separator, a second pressure reduction mechanism, and an evaporator, and an injection hole is bored along the involute tooth profile of the fixed scroll of the scroll compressor, so that the end portion of the blade winding of the fixed scroll and the orbiting scroll is formed. In a scroll compressor in which an injection hole communicates with a suction gas confinement chamber between a closed state and a state in which the internal pressure of the suction gas confinement chamber becomes equal to the injection pressure, intermediate pressure refrigerant gas is injected from a gas-liquid separator. Within the range of the winding angle from the state where the end of the blade of the fixed scroll and the orbiting scroll are closed to the state where the internal pressure of the suction gas confinement chamber is equal to the injection pressure, the boundary between the fixed scroll blade and the groove bottom surface. A plurality of circular holes or one long hole are opened on the inside and outside of the fixed blade, respectively, and the diameter of the circular hole or the width of the long hole is made smaller than the thickness of the swirling blade. A scroll compressor featuring: