JPS6391557A - Method for measuring strength and breaking tenacity of concrete structural member on job-site - Google Patents
Method for measuring strength and breaking tenacity of concrete structural member on job-siteInfo
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- JPS6391557A JPS6391557A JP23712086A JP23712086A JPS6391557A JP S6391557 A JPS6391557 A JP S6391557A JP 23712086 A JP23712086 A JP 23712086A JP 23712086 A JP23712086 A JP 23712086A JP S6391557 A JPS6391557 A JP S6391557A
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Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、コンクリート構造物が長期間、その効用を
適切に維持できるよう、構造部材の維持保全技術を開発
すべきとの強い社会的要請にこたえ、経年劣化度の診断
を行うための強度、並びに破壊靭性の評価を現場で容易
に実施できる方法に関するものである。[Detailed Description of the Invention] Industrial Application Field This invention was developed in response to the strong social demand to develop maintenance techniques for structural members so that concrete structures can properly maintain their effectiveness over a long period of time. This invention relates to a method that allows easy on-site evaluation of strength and fracture toughness for diagnosing the degree of deterioration over time.
従来の技術
建築構造物、土木構造物、特にコンクリート構造物を良
好な状態に保持するための施工管理および維持管理にお
いては、コンクリート構造物の損渦状況を把握し、且つ
直接にコンクリート構造部自体の強度３評価して所定の
要求されている強度が発現していること、および維持さ
れていることをｆｉ認することが必要である。破壊力学
は、主に金属材料を対象として構造物の設計ならびに安
全性確保を目的として発展してきたものであるが、コン
クリート材料へ適用されて以来、数多くの理論的および
実験的基礎研究がなされており、コンクリートの破壊靭
性評価の必要性が認識されるに至っている。Conventional technologyIn construction management and maintenance management to maintain architectural structures, civil engineering structures, especially concrete structures, in good condition, it is necessary to grasp the vortex situation of the concrete structure and directly check the concrete structure itself. It is necessary to evaluate the strength 3 and confirm that the required strength is being developed and maintained. Fracture mechanics has been developed primarily for the purpose of designing structures and ensuring safety for metal materials, but since it was applied to concrete materials, numerous theoretical and experimental basic studies have been conducted. Therefore, the necessity of evaluating the fracture toughness of concrete has been recognized.
発明が解決しようとする問題点
コンクリート構造部材自体の強度を現場で非破壊的に評
価する方法としてはシュミットハンマー法、１１音波伝
播速度法等が知られているが、測定誤差が大きく測定値
の評価が難かしい。また、コンクリ−１・ｆｊｔＷ ａ
物から穿孔によりコンクリートコアを試験体として取出
して破壊試験を行う方法や、特公昭５９−１２９７６号
公報に記載されるようなブレークオフ試験法等もあるが
、いずれも材料強度評価の点から未だ十分でない、一方
、破Ｊ２！靭性試験は、−ｍに３点曲げ試験などで評価
されるために実験室的段階の域を出ていない。Problems to be Solved by the Invention Schmidt hammer method, 11 sound propagation velocity method, etc. are known as methods for non-destructively evaluating the strength of concrete structural members themselves on site, but the measurement errors are large and the measured values are not accurate. Difficult to evaluate. Also, concrete 1 fjtW a
There are methods such as performing a destructive test by extracting a concrete core as a specimen by drilling a hole, and a break-off test method as described in Japanese Patent Publication No. 59-12976, but these methods are still difficult to evaluate from the viewpoint of material strength evaluation. Not enough, on the other hand, Ha J2! The toughness test is evaluated by a three-point bending test, etc., so it is still at the laboratory stage.
従って、この発明の目的は、従来のこの様な種々の方法
における問題点を解決するために、ブレークオフ試験法
とアコースティック・エミッション検出法を併用し、コ
ンクリート構造物に形成した試験体をなすコアに負荷を
加えてコアにおけるアコースティック・エミッション記
号の累積エネルギの変化を検出してコンクリート構造部
材の強度を評価すると共に、コア底部に切欠きを設けて
当該コアに負荷を加えて破断時の作用荷重および切欠き
深さに墓き破壊靭性値を評価することを特徴とするコン
クリート構造部材の強度並びに破壊靭性の現場測定方法
を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to solve the problems in the various conventional methods by combining the break-off test method and the acoustic emission detection method, and to solve the problems of the various conventional methods. In addition to applying a load to the core and detecting changes in the cumulative energy of the acoustic emission symbol in the core to evaluate the strength of concrete structural members, a notch is provided at the bottom of the core and a load is applied to the core to measure the applied load at the time of failure. An object of the present invention is to provide an on-site measurement method for the strength and fracture toughness of a concrete structural member, which is characterized by evaluating the grave fracture toughness value based on the notch depth.
問題点を解決するための手段
この発明に依れば、第１の発明のコンクリート構造部材
の強度並びに破壊靭性の現場測定方法は、評価すべきコ
ンクリート構造物に試験体となるコアを形成し、このコ
アに対して荷重変位曲線を測定するとともに形成された
コア講の負荷作用点と直径方向に対向したコア講位置の
近くにアコースティック・エミッション・センサを固定
し、コア講の負荷作用点にて負荷を加え、負荷の増加に
伴う累積エネルギの変化をアコースティック・エミッシ
ョン信号として検出し、これによってコンクリ−１−構
造部材の強度を評価すること分特徴としている。Means for Solving the Problems According to the present invention, the method for on-site measuring the strength and fracture toughness of a concrete structural member according to the first invention includes forming a core serving as a test specimen in a concrete structure to be evaluated; The load displacement curve is measured for this core, and an acoustic emission sensor is fixed near the core position that is diametrically opposed to the formed load application point of the core. The system is characterized in that a load is applied, and the change in cumulative energy as the load increases is detected as an acoustic emission signal, thereby evaluating the strength of the concrete structural member.
更に、この発明に依れば、第２の発明のコンクリ−１〜
構造部材の強度並びに破壊靭性の現場測定方法は、評価
すべきコンクリ−１〜構造物に試験体となるコアを２個
並列して形成し、形成された一方のコアのコア講の負荷
作用点と直径方向に対向したコア講位置の近くにアコー
スティック・エミッション・センサを固定し、コア消の
負荷作用点にて負荷を加え、荷重変位曲線を測定すると
同時に、負荷の増加に伴う累積エネルギの変化をアコー
スティック・エミッション・セ〉′すによりアコーステ
ィック・エミッション信号として検出し、これによって
コンクリート構造物造部材の強度を評価すると共に、残
りの他方のコアのコア講の負荷作用点側のコア底部に切
欠きき設け、コア講の負荷作用点にコアが破断するまで
負荷を加え、これにより切欠き深さおよび作用荷重を基
にしてコンクリート構造部材の破壊靭性を評価すること
を特徴としている。Furthermore, according to this invention, concrete 1 to 1 of the second invention
The on-site measurement method for the strength and fracture toughness of structural members is to form two test cores in parallel on the concrete structure to be evaluated, and to measure the load application point of the core of one of the formed cores. An acoustic emission sensor is fixed near the core position diametrically opposed to the core, and a load is applied at the load application point of the core to measure the load-displacement curve, and at the same time, the change in cumulative energy as the load increases. is detected as an acoustic emission signal by the acoustic emission sensor, and this is used to evaluate the strength of the concrete structure component. A feature of this method is that the fracture toughness of concrete structural members is evaluated based on the depth of the notch and the applied load by applying a load to the load application point of the core until the core breaks.
この発明の池の目的と特長および利点は以下の添付図面
に沿っての詳細な説明から明らかになろう。The objects, features and advantages of the pond of the invention will become apparent from the detailed description below taken in conjunction with the accompanying drawings.
実ｈ＆例１：縦弾性係数及び曲げ強度の評価図面の第１
．２図にはこの発明のコンクリート構造部材の強度並び
に破壊靭性の現場測定を実施するための試験装置の一例
が示されており、試験装置は、評価すべきコンクリート
構造物に形成される試験体となるコアＡ、Ｂに負荷をか
けるための負荷部１２を有した試験器本体１０を備えて
いる。並列して設けられるこれらコアＡ、Ｂは図示実施
例では同型で、必要に応じては異型にすることもできる
９次いで、評価すべきコンクリート構造部材のコアＡの
頂部中央部に変位測定のための保持板１４が適宜な接着
剤、例えばエポキシ樹脂によって固着される。更に、試
験器本体１０の負荷部１２が設置されるコア溝１１の負
荷作用点と直径方向に対向したコア溝位置の近くにアコ
ースティック・エミッション・センサ１５が適宜な接着
剤を用いて固着される０図示実施例では、この負荷作用
点に対し直径方向に対向したコア溝位置の近くには、コ
アＡの頂部中央部の変位測定用の保持板１４に関連して
変位計１６が設けられ、適宜な表示装置であるＸ−Ｙレ
コーダに接続されており、アコースティック・エミッシ
ョン・センサ１５は試験装置の負荷部１２による負荷作
用点近傍に配置されている（第１図）。Actual h&Example 1: First drawing of longitudinal elastic modulus and bending strength evaluation drawing
．． Figure 2 shows an example of a test device for on-site measurement of the strength and fracture toughness of a concrete structural member according to the present invention. The tester main body 10 has a load section 12 for applying a load to the cores A and B. These cores A and B, which are arranged in parallel, are of the same shape in the illustrated embodiment, but can be of different shapes if necessary. The retainer plate 14 is fixed with a suitable adhesive such as epoxy resin. Furthermore, an acoustic emission sensor 15 is fixed using a suitable adhesive near the core groove position diametrically opposed to the load application point of the core groove 11 in which the load section 12 of the tester body 10 is installed. In the illustrated embodiment, a displacement meter 16 is provided near the core groove position diametrically opposed to this load application point in association with a retaining plate 14 for measuring displacement of the top center portion of the core A. It is connected to an X-Y recorder which is a suitable display device, and the acoustic emission sensor 15 is located near the point of load application by the load section 12 of the test device (FIG. 1).
この様に構成配置された試験装置において、評価すべき
コンクリート構造部材のコアノ〜の部分に試験器本体１
０を設置して負荷部１２とコア溝１１に配置し、試験器
本体１０に接続されたハンドポンプを操作して圧力流体
を作用して負荷部１２によりコアＡの頂部部分に負荷が
かけられる。In the test equipment configured and arranged in this way, the main body of the tester is placed at the core part of the concrete structural member to be evaluated.
0 is installed and placed in the load part 12 and the core groove 11, and a hand pump connected to the tester body 10 is operated to apply pressure fluid to apply a load to the top part of the core A by the load part 12. .
この時の負荷部１２に作用される圧力流体は、圧力計に
よって読取ることができ動ひずみ計１７を通じてＸ−Ｙ
レコーダ１８に入力される。その記録された試験器のゲ
ージ圧は第３１２１に示される較正曲線（図中に荷重選
択レベルＬ、Ｈに対応して較正曲線が示されている）か
らコアの負荷部分に作用した荷重に変換できる。At this time, the pressure fluid applied to the load section 12 can be read by a pressure gauge and passed through a dynamic strain gauge 17 to
It is input to the recorder 18. The recorded gauge pressure of the tester is converted into the load acting on the load portion of the core from the calibration curve shown in No. 3121 (calibration curves are shown in the figure corresponding to load selection levels L and H). can.
コアＡに曲げ破壊が生じるまで負荷部１２に負荷し、負
荷の増加に伴うアコースティック・エミッション信号は
、プリアンプ１つ、メインアンプ２０にて増幅され、デ
ータレコーダー、オシロスコープ、ディスプレイ等の適
宜なアコースティック・エミッション計測装置２１に入
力される。また同時に、コアへの頂部に取付けた変位計
１６によってコアＡの変位が荷重とともにＸ−Ｙレコー
ダ１８に入力され、その荷重と変位の関係から、第４図
に示されるように、その荷重変位曲線の初期勾配から縦
弾性係数が求められる。A load is applied to the load unit 12 until bending failure occurs in the core A, and the acoustic emission signal accompanying the increase in load is amplified by one preamplifier and the main amplifier 20, and then sent to an appropriate acoustic device such as a data recorder, oscilloscope, or display. It is input to the emission measuring device 21. At the same time, the displacement of the core A is input to the X-Y recorder 18 along with the load by the displacement meter 16 attached to the top of the core, and from the relationship between the load and displacement, the load displacement is determined as shown in FIG. The longitudinal elastic modulus is determined from the initial slope of the curve.
この様にして測定されるコンクリート構造物造物のコア
Ａに負荷される荷重とアコースティック・エミッション
信号との関係を用い、強度評価をするための手順即ち、
評価線図を第５図に示す、アコースティック・エミッシ
ョン信号は負荷と共に増大して最大ゲージ圧近傍で活性
度が急増し、この活性度のｚ増点がコアへの底部近傍で
のき裂初生時に対応し、本図でコンクリート部材の強度
を診断することができる。The procedure for evaluating the strength using the relationship between the load applied to the core A of the concrete structure measured in this way and the acoustic emission signal is as follows:
The evaluation diagram is shown in Fig. 5. The acoustic emission signal increases with the load, and the activity rapidly increases near the maximum gauge pressure. Correspondingly, the strength of concrete members can be diagnosed using this diagram.
ここで、コンクリート構造部材
とみなすことにより、コアはりの曲げモーメント図から
最大曲げ応力がコア底部で生じ、これによって曲げ強度
が、
２ＰＬ ｌ
σｂ＝ ’ｚＤ・ °゛〈１）
により第６図に示される様に算出できる。但し、ＰＬは
作用される負荷荷重、ｌは負荷作用点からき裂初生点ま
での距離、Ｄはコア直径である。第４図、第６図には劣
化の一例として凍結融解分取り上げ、凍結融解による縦
弾性係数及び曲げ強度の変化を示している。Ｂ配合の凍
結融解を受けた試験体の縦弾性係数及び曲げ強度は標準
試験体に比べ著しく低下しており、本試験法により凍結
融解によるコンクリート構造部材の経年劣化を評価する
ことができる。Here, by considering it as a concrete structural member, the maximum bending stress occurs at the bottom of the core from the bending moment diagram of the core beam, and the bending strength is calculated as shown in Figure 6 by 2PL l σb= 'zD・ °゛〈1) It can be calculated as shown. However, PL is the applied load, l is the distance from the point of load application to the crack initiation point, and D is the core diameter. FIGS. 4 and 6 take up freezing and thawing as an example of deterioration, and show changes in longitudinal elastic modulus and bending strength due to freezing and thawing. The longitudinal elastic modulus and bending strength of the test specimen subjected to freezing and thawing of Mixture B were significantly lower than those of the standard specimen, and this test method allows evaluation of aging deterioration of concrete structural members due to freezing and thawing.
さらに、Ａ配合、Ｂ配合のものの凍結融解による劣化の
差異は水セメント比の異いからと説明される。この知見
は従来の知見とも合致する。Furthermore, the difference in deterioration due to freezing and thawing between the A blend and the B blend is explained by the difference in water-cement ratio. This finding is consistent with conventional knowledge.
実施例２：破壊靭性値の評価
実施例１でコンクリート構造部材の強度を評価したコア
Ａの部分は破断されて円柱空洞となるので、この空洞部
分３利用して適切な切欠き装置を用いて隣接するコアＢ
の底部に切欠き分設ける。Example 2: Evaluation of fracture toughness value The part of core A where the strength of the concrete structural member was evaluated in Example 1 is fractured and becomes a cylindrical cavity, so this cavity part 3 is utilized and an appropriate notch device is used. Adjacent core B
A notch is provided at the bottom of the
切欠き形成位置は、基本的にはコア底部とする。The notch is basically formed at the bottom of the core.
また切欠き深さは一定とするのが好適である。切欠き形
成後、コアＢに試験器本体１０および変位計１６を取付
けて試験器本体１０の負荷部１２によってコアＢに破断
するまで負荷をかけ、作用圧力およびコア頂部の変位を
Ｘ−Ｙレコーダ１８に記録する。これによって得られた
破断時の圧力Ｐ３は第３図に示される較正曲線からコア
Ｂの負荷部分に作用された破断荷重ＰＬに変換され、こ
れによって破壊靭性値Ｋ ｃが次式によって算出できる
。Further, it is preferable that the notch depth is constant. After the notch is formed, the tester body 10 and the displacement gauge 16 are attached to the core B, and the load part 12 of the tester body 10 applies a load to the core B until it breaks, and the applied pressure and the displacement of the top of the core are recorded with an X-Y recorder. Recorded on 18th. The fracture pressure P3 thus obtained is converted into the fracture load PL applied to the loaded portion of the core B from the calibration curve shown in FIG. 3, and thereby the fracture toughness value K c can be calculated by the following equation.
但し、ＰＬは作用した負荷荷重、しは負荷作用点から切
欠き位置までの距離、Ｄはコア直径である。また、無次
元応力拡大係数Ｙ′は第７図の相対切欠き長さα（α−
ａ／Ｄ、ａ＝＝−切欠き長さ）との関係によって求めら
れる。この様な測定方法により求めた破壊靭性値の評価
と、３点曲げ試験により求めた破壊靭性値ははｆ一致し
た値であり、この測定方法は１−分有効な方法であるこ
とが証明される。第８図は標準試験体と凍ｖｉ融解を繰
返した試験体との破壊靭性値を比較した図である。この
第８図に示された結果は、実施例１の第４図及び第６１
１３とは７同様の傾向が示されており、破壊靭性値がコ
ンクリートｔｌａ遣部材の劣化診断とするうえで一つの
指漂となることがわかる。However, PL is the applied load, the distance from the point of load application to the notch position, and D is the core diameter. In addition, the dimensionless stress intensity factor Y' is the relative notch length α (α−
It is determined by the relationship a/D, a==-notch length). The evaluation of the fracture toughness value determined by this measurement method and the fracture toughness value determined by the three-point bending test were in agreement with each other, and this measurement method was proven to be an effective method. Ru. FIG. 8 is a diagram comparing the fracture toughness values of a standard specimen and a specimen subjected to repeated freezing and thawing. The results shown in FIG. 8 are similar to those shown in FIGS. 4 and 61 of Example 1.
13 shows the same tendency as 7, and it can be seen that the fracture toughness value is one of the key factors in diagnosing the deterioration of concrete TLA members.
また、破壊靭性値の評価に際してコンクリート構造物に
形成されたコア溝附近にアコースティック・エミッショ
ン・センサ１５を固着しく第１図）、上述の試験を行う
と、負荷の増加に伴うアコースティック・エミッション
信号の変化が観察される。In addition, when evaluating the fracture toughness value, the acoustic emission sensor 15 was fixed near the core groove formed in the concrete structure (Fig. 1), and when the above test was performed, the acoustic emission signal decreased as the load increased. Changes are observed.
従って、負荷荷重の増加に伴ってアコースティック・エ
ミッション信号の累積エネルギは増大し、最大荷重近傍
で活性度が急増する。この活性度の急増点が切欠き先端
でのき裂初生時に対応し、き裂が初生した後、急速破断
するものと解釈でき、これによりき裂初生時の負荷荷重
を用い破壊靭性値を算出することによって一層精度の高
い値が得られる。Therefore, as the load increases, the cumulative energy of the acoustic emission signal increases, and the activity sharply increases near the maximum load. This rapid increase in activity corresponds to the initiation of a crack at the notch tip, and can be interpreted as a rapid rupture after initiation of the crack.From this, the fracture toughness value is calculated using the load applied at the time of initiation of the crack. By doing so, a more accurate value can be obtained.
発明の効果
この様に、この発明の測定方法に依れば、コンクリート
構造物に円筒状のコア溝を穿孔して試験体となるコアを
形成し、変位計およびアコースティック・エミッション
・センナを取付け、コア頂部に負荷荷重をかけて変位計
によるコアの変位とアコースティック・エミッション信
号とを測定すれば、荷重と変位から縦弾性係数が求めら
れ、アコースティック・エミッション信号は最大ゲージ
圧近傍で活性度が急増するので、これによってコンクリ
−１−ｔｒｌ造物の強度を評価してコンクリートの劣化
と診断することができ、更にこの破断されたコアに隣接
する別のコアの底部に切欠きを設け、先の強度の測定方
法と同様にコアが破断するまで負荷をかけて破断時の破
断荷重と切欠き深さによってコンクリート構造部材の破
壊靭性値を評価することができ、従って現場においてコ
ンクリート構造部材の強度並びに破壊靭性の診断評価が
簡便且つ確実にできる可の効果が得られるものであり、
ここで開発された３種類の評価方法を適宜相互に組合せ
ることにより信頼性の高い、コンクリ−１〜槽構造材の
診断をすることができ、総合的な診断を可能にするもの
である。Effects of the Invention As described above, according to the measurement method of the present invention, a cylindrical core groove is bored in a concrete structure to form a core to be tested, a displacement meter and an acoustic emission sensor are attached, If a load is applied to the top of the core and the core displacement and acoustic emission signal are measured using a displacement meter, the longitudinal elastic modulus can be determined from the load and displacement, and the activity of the acoustic emission signal increases rapidly near the maximum gauge pressure. Therefore, it is possible to evaluate the strength of the concrete 1-trl structure and diagnose deterioration of the concrete.Furthermore, by making a notch at the bottom of another core adjacent to this broken core, the strength of the previous one can be evaluated. Similar to the measurement method of It is possible to easily and reliably diagnose and evaluate toughness.
By appropriately combining the three types of evaluation methods developed here, highly reliable diagnosis of concrete 1 to tank structural materials can be made, making comprehensive diagnosis possible.
第１図はこの発明の方法を実施するための試験装置の一
実施例を示す概略平面図、第２図は縦断面概要図、第３
図は圧力計により測定される公称ゲージ圧力と実際にコ
アに作用する圧力の較正曲線図、第４図は荷重と変位か
ら求められる縦弾性係数を示すグラフ、第５図は負荷荷
重とアコースティック・エミッション信号との関係を示
すグラフ、第６図は負荷荷重により求められる曲げ強さ
を示す図、第７図は無次元応力拡大係数とり欠き長さの
ｒＩＩ係を示すグラフ、第８図は標準試験体と凍結融解
を繰返した試験体との破壊靭性値を比軸する図である。
図中、Ａ、Ｂ：コア、１０：試９！器本体、１１：コア
溝、１２：負荷部、１４：保持板、１６：変位計、１７
：動ひずみ計、１８：Ｘ−Ｙレコーダ、１つ、プリアン
プ、２０：メインアンプ、２１ニアコーステイツク・エ
ミッション計測装置。
特許出願人 小野田セメント株式会社同
高 橋 秀 明椰４図
標 準 凍結融解第５図
作用筒Ｍ ＰＬ 、Ｎ
兇６図
晃７（￥ｌ
ａ／Ｄ
兜８図FIG. 1 is a schematic plan view showing an embodiment of a test apparatus for carrying out the method of the present invention, FIG. 2 is a schematic vertical cross-sectional view, and FIG.
The figure is a calibration curve diagram of the nominal gauge pressure measured by a pressure gauge and the pressure actually acting on the core, Figure 4 is a graph showing the longitudinal elastic modulus determined from load and displacement, and Figure 5 is a graph showing applied load and acoustic A graph showing the relationship with the emission signal, Fig. 6 is a graph showing the bending strength determined by applied load, Fig. 7 is a graph showing the rII ratio of the dimensionless stress intensity factor and cutout length, and Fig. 8 is the standard FIG. 3 is a diagram illustrating the fracture toughness values of a test specimen and a test specimen subjected to repeated freezing and thawing. In the diagram, A, B: Core, 10: Trial 9! Device body, 11: Core groove, 12: Load section, 14: Holding plate, 16: Displacement meter, 17
: Dynamic strain meter, 18: X-Y recorder, 1 preamplifier, 20: Main amplifier, 21 Near-acoustic emission measuring device. Patent applicant: Onoda Cement Co., Ltd.
Hide Takahashi Meiko 4 figure standard Freeze-thaw figure 5 action cylinder M PL , N 兇6 figure 7 (￥l a/D Kabuto 8 figure
Claims (1)
にコアを形成し、形成されたコア溝の負荷作用点と直径
方向に対向したコア溝位置の近くにアコースティック・
エミッション・センサを固定し、コア溝の負荷作用点に
て負荷を加え、負荷の増加に伴う累積エネルギの変化を
該アコースティック・エミッション・センサによりアコ
ースティック・エミッション信号として検出し、これに
よってコンクリート構造部材の施工の良否、並びにコン
クリート構造部材の経年劣化度を評価することを特徴と
するコンクリート構造部材の強度並びに破壊靭性の現場
測定方法。 ２、評価すべきコンクリート構造物の試験体となる部位
にコアを２個並列して形成し、形成された一方のコアの
コア溝の負荷作用点と直径方向に対向したコア溝位置の
近くにアコースティック・エミッション・センサを固定
し、コア溝の負荷作用点にて負荷を加え、負荷の増加に
伴う累積エネルギの変化を該アコースティック・エミッ
ション・センサによりアコースティック・エミッション
信号として検出し、これによってコンクリート構造部材
の強度を評価すると共に、残りの他方のコアのコア溝の
負荷作用点側のコア底部に切欠きを設け、該コア溝の負
荷作用点にコアが破断するまで負荷を加え、これにより
切欠き深さおよび作用荷重を基にしてコンクリート構造
部材の破壊靭性を評価することを特徴とするコンクリー
ト構造部材の強度並びに破壊靭性の現場測定方法。 ３、評価すべきコンクリート構造物に形成される試験体
をなすコアのコア溝の負荷作用点側のコア底部に設けら
れる切欠きが、先端形状が直線の切欠きであることを特
徴とする特許請求の範囲第２項記載のコンクリート構造
部材の強度並びに破壊靭性の現場測定方法。[Scope of Claims] 1. A core is formed in the test piece of the concrete structure to be evaluated, and an acoustic groove is placed near the core groove position diametrically opposed to the load application point of the formed core groove.
The emission sensor is fixed, a load is applied at the load application point of the core groove, and the change in cumulative energy as the load increases is detected by the acoustic emission sensor as an acoustic emission signal. An on-site measurement method for the strength and fracture toughness of concrete structural members, characterized by evaluating the quality of construction and the degree of deterioration over time of concrete structural members. 2. Form two cores in parallel on the part of the concrete structure to be evaluated that will be the test specimen, and place one of the cores near the core groove position diametrically opposite to the load application point of the core groove of one of the formed cores. The acoustic emission sensor is fixed, a load is applied at the load application point of the core groove, and the change in cumulative energy as the load increases is detected by the acoustic emission sensor as an acoustic emission signal, which allows the concrete structure to be In addition to evaluating the strength of the member, a notch is provided at the bottom of the core on the side of the load application point of the core groove of the remaining core, and a load is applied to the load application point of the core groove until the core breaks. An on-site measurement method for the strength and fracture toughness of a concrete structural member, characterized by evaluating the fracture toughness of the concrete structural member based on the depth of the crack and the applied load. 3. A patent characterized in that the notch provided at the bottom of the core on the load application point side of the core groove of the core forming the test specimen formed in the concrete structure to be evaluated is a notch with a straight tip shape. A method for on-site measuring the strength and fracture toughness of a concrete structural member according to claim 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61237120A JPH0676956B2 (en) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | In-situ measurement method for strength and fracture toughness of concrete structural members |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61237120A JPH0676956B2 (en) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | In-situ measurement method for strength and fracture toughness of concrete structural members |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6391557A true JPS6391557A (en) | 1988-04-22 |
| JPH0676956B2 JPH0676956B2 (en) | 1994-09-28 |
Family
ID=17010706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61237120A Expired - Lifetime JPH0676956B2 (en) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | In-situ measurement method for strength and fracture toughness of concrete structural members |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0676956B2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010223761A (en) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Taiheiyo Cement Corp | Method of estimating cracking load of high-strength fiber-reinforced concrete |
| RU2469310C1 (en) * | 2011-08-03 | 2012-12-10 | ОАО "Научно-производственное предприятие "Пружинный Центр" | Method of predicting relaxation resistance of belleville springs |
| US10316469B2 (en) | 2014-12-16 | 2019-06-11 | Ecolab Usa Inc. | On-line control and reaction process for pH adjustment |
| CN114441074A (en) * | 2021-12-29 | 2022-05-06 | 郑州市路通公路建设有限公司 | Effective prestress determination method for prestressed concrete beam based on acoustic emission monitoring |
| CN114577593A (en) * | 2022-03-02 | 2022-06-03 | 郑州大学 | Method and device for determining flexural moment elimination of prestressed concrete beam based on acoustic emission |
Citations (1)
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| JPS5912976A (en) * | 1982-07-13 | 1984-01-23 | Tokuo Saito | Tin-free antifouling treating agent |
-
1986
- 1986-10-07 JP JP61237120A patent/JPH0676956B2/en not_active Expired - Lifetime
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| CN114577593B (en) * | 2022-03-02 | 2024-05-31 | 郑州大学 | Acoustic emission-based method and device for determining anti-buckling moment of prestressed concrete beam |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0676956B2 (en) | 1994-09-28 |
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