JPS6389233A - 接合ボルトおよびその締付力の調整方法 - Google Patents
接合ボルトおよびその締付力の調整方法Info
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- JPS6389233A JPS6389233A JP61233989A JP23398986A JPS6389233A JP S6389233 A JPS6389233 A JP S6389233A JP 61233989 A JP61233989 A JP 61233989A JP 23398986 A JP23398986 A JP 23398986A JP S6389233 A JPS6389233 A JP S6389233A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は部材接合用の接合ボルトに係り、特に被接合部
材に対する締付力を簡単に調整することができる構造を
有する接合ボルトと、この接合ボルトによる締付力の調
整方法に関する。
材に対する締付力を簡単に調整することができる構造を
有する接合ボルトと、この接合ボルトによる締付力の調
整方法に関する。
(従来の技術)
従来、蒸気タービン等の機器のケーシングやフランジは
接合ボルトによって相互に接合される。
接合ボルトによって相互に接合される。
この接合ボルトの締付力は、機器運転時の温度において
所定の値を保持するように予め調整される。
所定の値を保持するように予め調整される。
次に、従来使用されている接合ボルトを蒸気タービンの
ケーシングの接合部を例にとって説明する。
ケーシングの接合部を例にとって説明する。
第8図は、一般的な蒸気タービンの構造を示す断面図で
ある。この蒸気タービンは外部ケーシング1の内部に内
部ケーシング2が収容され、この内部ケーシング2内に
タービン羽根3を右するロータ4が配設される。また、
外部ケーシング1には蒸気供給口5が形成され、この蒸
気供給口5に伸縮可能な連絡管6が表装されており、さ
らにこの連絡管6は、内部ケーシング2内の環状のノズ
ルボックス7に接続される。また、内部ケーシングの内
壁にはノズル8を備えたノズルダイヤフラム9が設けら
れる。このノズルダイヤフラム9はタービン羽根3とと
もにタービン段落を形成している。また、外部ケーシン
グ1の両端部にはグランドパツキン10が装填されてロ
ータ4の軸封を行なう密封構造となっている。
ある。この蒸気タービンは外部ケーシング1の内部に内
部ケーシング2が収容され、この内部ケーシング2内に
タービン羽根3を右するロータ4が配設される。また、
外部ケーシング1には蒸気供給口5が形成され、この蒸
気供給口5に伸縮可能な連絡管6が表装されており、さ
らにこの連絡管6は、内部ケーシング2内の環状のノズ
ルボックス7に接続される。また、内部ケーシングの内
壁にはノズル8を備えたノズルダイヤフラム9が設けら
れる。このノズルダイヤフラム9はタービン羽根3とと
もにタービン段落を形成している。また、外部ケーシン
グ1の両端部にはグランドパツキン10が装填されてロ
ータ4の軸封を行なう密封構造となっている。
この蒸気タービンにおいて、高温高圧の蒸気は、蒸気送
給口5から連絡管6を経て、ノズルボックス7に流入し
、ノズル口から高速流となってタービン羽根3に衝突す
るように案内され、このとき、タービン羽根3を介して
ロータ4に運動エネルギを付与する。その後、各ノズル
ダイヤフラム9に形成したノズル8を通り、再び高速流
となって次段のタービン段落に順次案内され、さらに最
終段のタービン段落を通過した蒸気は高圧タービン出口
部11を経て中圧あるいは低圧タービンに送給される。
給口5から連絡管6を経て、ノズルボックス7に流入し
、ノズル口から高速流となってタービン羽根3に衝突す
るように案内され、このとき、タービン羽根3を介して
ロータ4に運動エネルギを付与する。その後、各ノズル
ダイヤフラム9に形成したノズル8を通り、再び高速流
となって次段のタービン段落に順次案内され、さらに最
終段のタービン段落を通過した蒸気は高圧タービン出口
部11を経て中圧あるいは低圧タービンに送給される。
ところで、ロータ4を気密に収容する外部ケーシング1
および内部ケーシング2は一般に第9図に例示するよう
に、水平面でそれぞれ上下に二分割された状態で現場に
搬入され、分割されたケーシング1 a、1 b、2a
、2bG;t、両線メ形式ノ接合ボルト12および締着
ナツト13により上下一体内に接合され、組立てられる
。
および内部ケーシング2は一般に第9図に例示するよう
に、水平面でそれぞれ上下に二分割された状態で現場に
搬入され、分割されたケーシング1 a、1 b、2a
、2bG;t、両線メ形式ノ接合ボルト12および締着
ナツト13により上下一体内に接合され、組立てられる
。
なお、分割ケーシングの接合面となるフランジ部14は
、ケーシングの剛性強度を確保するために厚肉に形成さ
れている。このフランジ部14に接合ボルト12を挿通
し、この接合ボルト12を締着ナツト13で強固に締着
することによりケーシング内圧の気密性が確保される。
、ケーシングの剛性強度を確保するために厚肉に形成さ
れている。このフランジ部14に接合ボルト12を挿通
し、この接合ボルト12を締着ナツト13で強固に締着
することによりケーシング内圧の気密性が確保される。
(発明が解決しようとする問題点)
蒸気タービンの内外部ケーシング1,2共に上下一対に
なったケーシングを接合する接合ボルト12に作用する
力は、単にケーシング1,2内の蒸気圧力のみならず、
上下のケーシングを強固に接合するためにボルト軸方向
に引張応力が加算され、さらに運転時における高熱蒸気
による熱変形に抗する応力が付加される。このため、全
ての応力を加算した応力が接合ボルトに作用し大きな値
に達する。
なったケーシングを接合する接合ボルト12に作用する
力は、単にケーシング1,2内の蒸気圧力のみならず、
上下のケーシングを強固に接合するためにボルト軸方向
に引張応力が加算され、さらに運転時における高熱蒸気
による熱変形に抗する応力が付加される。このため、全
ての応力を加算した応力が接合ボルトに作用し大きな値
に達する。
この大きな応力を受けるため、接合ボルト12は巨大化
し、例えば500MW級の発電用蒸気タービンでは、接
合ボルト12の直径は165#Iにも辺する。したがっ
て、通常の締着工具では締着することが困難である。そ
こで従来は、接合ボルト12の内部に中空孔を穿設し、
その中空孔に電気式ヒータを収容して、接合ボルト12
を加熱し、−時的に軸方向に熱膨張さけた状態で締着ナ
ツトを締め付ける方法が採用されていた。しかしこの締
付方法においては、ヒータの着脱等の作業の段取りに多
大な労力を要する欠点があった。
し、例えば500MW級の発電用蒸気タービンでは、接
合ボルト12の直径は165#Iにも辺する。したがっ
て、通常の締着工具では締着することが困難である。そ
こで従来は、接合ボルト12の内部に中空孔を穿設し、
その中空孔に電気式ヒータを収容して、接合ボルト12
を加熱し、−時的に軸方向に熱膨張さけた状態で締着ナ
ツトを締め付ける方法が採用されていた。しかしこの締
付方法においては、ヒータの着脱等の作業の段取りに多
大な労力を要する欠点があった。
また、他の締付方法として、電気式ヒータの代替として
、高温に加熱した空気または熱容量の高い特殊ガスを中
空孔に送入し、接合ボルトを軸方向に延伸させる方法も
採用されている。しかしこの場合は、昇熱作業に長時間
を要する問題点があった。また、この締付方法は、ケー
シングのフランジ部14と接合ボルト12との熱膨張差
を利用する原理である。したがって、接合ボルト12の
加熱と共にフランジ部14の温度が上昇しないような対
策が必要となる。すなわち同時に加熱する接合ボルト1
2の本数を制限し、局所的な昇熱作業を、長時間分割し
て実施しなければならないのが難点であり、作業の効率
が阻害されていた。
、高温に加熱した空気または熱容量の高い特殊ガスを中
空孔に送入し、接合ボルトを軸方向に延伸させる方法も
採用されている。しかしこの場合は、昇熱作業に長時間
を要する問題点があった。また、この締付方法は、ケー
シングのフランジ部14と接合ボルト12との熱膨張差
を利用する原理である。したがって、接合ボルト12の
加熱と共にフランジ部14の温度が上昇しないような対
策が必要となる。すなわち同時に加熱する接合ボルト1
2の本数を制限し、局所的な昇熱作業を、長時間分割し
て実施しなければならないのが難点であり、作業の効率
が阻害されていた。
また、上記の熱を利用した方法の場合は、接合ボルト1
2を高温度で加熱するため、部材に熱変性が生じ易く、
材質の劣化を招き、特に高温ガスによる加熱方式では、
中空孔の内面に高温酸化による腐食が起こる可能性が高
(、接合ボルトの強度を低下させるおそれがあった。
2を高温度で加熱するため、部材に熱変性が生じ易く、
材質の劣化を招き、特に高温ガスによる加熱方式では、
中空孔の内面に高温酸化による腐食が起こる可能性が高
(、接合ボルトの強度を低下させるおそれがあった。
従来、加熱によって接合ボルトを延伸し、その状態で締
付ける方式は、一般に人力では及ばない例えば約50U
・m以上の締付トルクが必要とされる場合に採用される
。蒸気タービンおいては、直径50j11以上の接合ボ
ルトが対象となっている。
付ける方式は、一般に人力では及ばない例えば約50U
・m以上の締付トルクが必要とされる場合に採用される
。蒸気タービンおいては、直径50j11以上の接合ボ
ルトが対象となっている。
この接合作業の省力化、軽減化を図るために油圧機構を
利用したトルクレンチも使用されているが、この場合は
接合ボルト12に捩り作用が加わるため、接合ボルトの
伸びによる引張応力と捩り作用による剪断応力との組合
せ応力で接合ボルトの強度設計を行なう必要がある。そ
のため、引張許容応力は接合ボルトの耐力の83%以内
に抑えることが設計上要請されているため、締付力が充
分に確保できないおそれもあった。また、油圧機構を内
蔵したトルクレンチは重装備であり、接合場所周囲に広
い作業空間が必要であり、ざらにトルクレンチをクレー
ンで移動操作させる必要があるなど、作業の段取りにm
IJJ性が欠ける問題があった。
利用したトルクレンチも使用されているが、この場合は
接合ボルト12に捩り作用が加わるため、接合ボルトの
伸びによる引張応力と捩り作用による剪断応力との組合
せ応力で接合ボルトの強度設計を行なう必要がある。そ
のため、引張許容応力は接合ボルトの耐力の83%以内
に抑えることが設計上要請されているため、締付力が充
分に確保できないおそれもあった。また、油圧機構を内
蔵したトルクレンチは重装備であり、接合場所周囲に広
い作業空間が必要であり、ざらにトルクレンチをクレー
ンで移動操作させる必要があるなど、作業の段取りにm
IJJ性が欠ける問題があった。
上記の問題点は主として定期点検時等において、組立ま
たは分解作業を行なう際の不都合な改善項目であるが、
運転時における接合部分の強度管理の面からも問題点が
多い。
たは分解作業を行なう際の不都合な改善項目であるが、
運転時における接合部分の強度管理の面からも問題点が
多い。
すなわち、蒸気タービンのように高温状態で使用される
機器については、特に接合部分における締付力が熱膨張
またはクリープ現象によって経時的に変化するため、適
宜項線めするなどの対策を講じる必要があった。
機器については、特に接合部分における締付力が熱膨張
またはクリープ現象によって経時的に変化するため、適
宜項線めするなどの対策を講じる必要があった。
設計上一般的には、被接合部材と接合ボルトの熱膨張係
数が近似するように材料の選定を行なうことによって熱
膨張による相互の影響を相殺するような対策が考慮され
ている。
数が近似するように材料の選定を行なうことによって熱
膨張による相互の影響を相殺するような対策が考慮され
ている。
しかしながら、広範囲に渡る温度変化とクリープ現象が
相剰して、接合ボルトの締付力、すなわち接合ボルト本
体の締付応力が、第10図に示す通り、経時的に低下す
る例が多い。特に、接合ボルトと被接合部材との組合せ
のうち、接合ボルトの熱膨張係数が被接合部材の熱膨張
係数より大きな場合は、運転温度が土塀するに伴って接
合ボルトの締付力が低減し、蒸気などの高圧流体を漏洩
させるおそれがある。この傾向は、需要ωに対応させて
短時間に頻繁にタービンの運転温度を変更する運転方式
が普及するにつれて顕著になっている。
相剰して、接合ボルトの締付力、すなわち接合ボルト本
体の締付応力が、第10図に示す通り、経時的に低下す
る例が多い。特に、接合ボルトと被接合部材との組合せ
のうち、接合ボルトの熱膨張係数が被接合部材の熱膨張
係数より大きな場合は、運転温度が土塀するに伴って接
合ボルトの締付力が低減し、蒸気などの高圧流体を漏洩
させるおそれがある。この傾向は、需要ωに対応させて
短時間に頻繁にタービンの運転温度を変更する運転方式
が普及するにつれて顕著になっている。
この熱膨張による接合ボルトの締付力低下を防止する対
策として、従来の蒸気タービンにおいては、第11図お
よび第12図に示ずように、ケーシングのフランジ部°
14に穿設した複数のボルト穴20を連通ずる蒸気導入
管34を設け、この蒸気導入管34に所定温度の蒸気を
通すことにより、接合ボルト本体15を冷却したり、ま
たは被接合部材であるケーシングのフランジ部14を昇
熱して締付力が低下することを防止していた。
策として、従来の蒸気タービンにおいては、第11図お
よび第12図に示ずように、ケーシングのフランジ部°
14に穿設した複数のボルト穴20を連通ずる蒸気導入
管34を設け、この蒸気導入管34に所定温度の蒸気を
通すことにより、接合ボルト本体15を冷却したり、ま
たは被接合部材であるケーシングのフランジ部14を昇
熱して締付力が低下することを防止していた。
しかし、フランジ部14は一般に肉厚に形成され、面積
が広いため熱が内部まで伝達されにく(、また運転条件
によっては熱容量が小さい接合ボルト本体が、フランジ
部の膨張に先行して延伸することもあるため、締付力が
低下し、蒸気漏れを起こすおそれがあった。
が広いため熱が内部まで伝達されにく(、また運転条件
によっては熱容量が小さい接合ボルト本体が、フランジ
部の膨張に先行して延伸することもあるため、締付力が
低下し、蒸気漏れを起こすおそれがあった。
この発明は上記の問題点を解決するために発案されたも
のであり、被接合部材の接合作業にあたり、その作業効
率を著しく向上させると共に、接合作業に伴う接合ボル
トの材質劣化を防止し、強度的に信頼性の高い接合ボル
トを提供することを第1の目的とする。
のであり、被接合部材の接合作業にあたり、その作業効
率を著しく向上させると共に、接合作業に伴う接合ボル
トの材質劣化を防止し、強度的に信頼性の高い接合ボル
トを提供することを第1の目的とする。
また、本発明の第2の目的は、プラント運転時において
も、接合ボルトの締付力を運転条件の変更に臨機応変に
対応して迅速かつ容易に調整できる接合ボルトの締付力
の調整方法を提供することである。
も、接合ボルトの締付力を運転条件の変更に臨機応変に
対応して迅速かつ容易に調整できる接合ボルトの締付力
の調整方法を提供することである。
(問題点を解決するための手段)
本件用1の発明に係る接合ボルトは、締着ナツトを締付
けて被接合部材を接合する接合ボルトにおいて、接合ボ
ルト本体内の軸方向に穿設した中空孔にピストンを収容
し、上記中空孔の開口端を盲プラグで封止するとともに
、上記ピストンの外周には中空孔内を加圧流体導入用の
加圧空間と熱媒体が導入可能な温度調節空間に区画する
シール材を備えたことを特徴としている。
けて被接合部材を接合する接合ボルトにおいて、接合ボ
ルト本体内の軸方向に穿設した中空孔にピストンを収容
し、上記中空孔の開口端を盲プラグで封止するとともに
、上記ピストンの外周には中空孔内を加圧流体導入用の
加圧空間と熱媒体が導入可能な温度調節空間に区画する
シール材を備えたことを特徴としている。
また、本件用2の発明に係る接合ボルトの締付力の調整
方法は、接合ボルト本体の軸方向に中空孔を設け、この
中空孔にシール材を介してピストンを収容し、ピストン
の一側には加圧流体を導入する加圧空間を形成するとと
もに、ピストンの他側には熱媒体を導入する温度調節空
間を形成し、前記温度調節空間に熱媒体を送給して接合
ボルトを所定温度に調整し、前記所定温度において目標
とする締付力が作用したときに接合ボルトに発生する伸
び量を算出し、その伸び聞をもたらす圧力を有する加圧
流体を前記加圧空間に送給して接合ボルトを延伸させ、
その延伸状態で締着ナツトが被接合部材に密着するまで
締付け、しかる後に加圧流体を抜いて接合ボルトを収縮
させて、接合ボルトの締付力を所定値に設定することを
特徴とする。
方法は、接合ボルト本体の軸方向に中空孔を設け、この
中空孔にシール材を介してピストンを収容し、ピストン
の一側には加圧流体を導入する加圧空間を形成するとと
もに、ピストンの他側には熱媒体を導入する温度調節空
間を形成し、前記温度調節空間に熱媒体を送給して接合
ボルトを所定温度に調整し、前記所定温度において目標
とする締付力が作用したときに接合ボルトに発生する伸
び量を算出し、その伸び聞をもたらす圧力を有する加圧
流体を前記加圧空間に送給して接合ボルトを延伸させ、
その延伸状態で締着ナツトが被接合部材に密着するまで
締付け、しかる後に加圧流体を抜いて接合ボルトを収縮
させて、接合ボルトの締付力を所定値に設定することを
特徴とする。
(作用)
本発明に係る接合ボルトを使用して部材を接合する際は
、ピストンの一側に形成した加圧空間に水または油など
の加圧流体を送給して、接合ボルト本体を軸方向に延伸
させ、この延伸した状態で締着ナツトを通常の工具で締
め付けた後に加圧流体を放出すると、接合ボルトの軸方
向に作用していた引張応力が解除され、接合ボルトの締
付力が所定値に設定される。
、ピストンの一側に形成した加圧空間に水または油など
の加圧流体を送給して、接合ボルト本体を軸方向に延伸
させ、この延伸した状態で締着ナツトを通常の工具で締
め付けた後に加圧流体を放出すると、接合ボルトの軸方
向に作用していた引張応力が解除され、接合ボルトの締
付力が所定値に設定される。
なお、接合作業時における接合ボルトの温度が設計温度
から大きく隔離している場合は、ピストンの他側に形成
した温度調節空間に熱媒体を送給し、運転条件における
設定温度または設計温度に調整した後に接合作業を行な
う。この温度調整により運転条件に適合した接合ボルト
の締付力が正確に設定できる。
から大きく隔離している場合は、ピストンの他側に形成
した温度調節空間に熱媒体を送給し、運転条件における
設定温度または設計温度に調整した後に接合作業を行な
う。この温度調整により運転条件に適合した接合ボルト
の締付力が正確に設定できる。
(実施例)
次に、本発明の一実施例を添付図面を参照して説明する
。
。
第1図は本発明に係る接合ボルトの一実施例を示す縦断
面図であり、接合ボルト12は被接合部材であるタービ
ンケーシングの7ラン9部14に穿設されたボルト穴2
0に挿通され、両端には締着ナツト13a、i3bが取
り付けられる。外径Dφを有する接合ボルト本体15内
には、内径φ d2 で長さがし。の中空孔16が軸方向に穿設される
。この中空孔16内に、中空孔の長さし。
面図であり、接合ボルト12は被接合部材であるタービ
ンケーシングの7ラン9部14に穿設されたボルト穴2
0に挿通され、両端には締着ナツト13a、i3bが取
り付けられる。外径Dφを有する接合ボルト本体15内
には、内径φ d2 で長さがし。の中空孔16が軸方向に穿設される
。この中空孔16内に、中空孔の長さし。
よりやや短い長さLlを有するピストン17が収容され
、第1図において、ピストン17の頂部外周にはシール
材18が装着される。中空孔16の開口端には中空孔1
6を封止する盲板としての盲プラグ19が設けられ、こ
の盲プラグ19はねじ結合または溶接によって取付けら
れる。
、第1図において、ピストン17の頂部外周にはシール
材18が装着される。中空孔16の開口端には中空孔1
6を封止する盲板としての盲プラグ19が設けられ、こ
の盲プラグ19はねじ結合または溶接によって取付けら
れる。
接合ボルト本体15を形成する材料としては一般的にク
ロムモリブデンバナジウム鋼(CrMO14)または1
2クロムバナジウムタングステン鋼(12CrMoVW
鋼)が採用される。これらの金属はいずれも熱脆化が生
じ易く、通常の溶接方法では施工が困難で、ピンホール
が生じ易く、完全な気密性を得ることが難しい。したが
って、盲プラグ19を取付ける場合は、溶接入熱量が少
なく、また完全な気密が得られる電子ビーム溶接にて施
工することが望ましい。
ロムモリブデンバナジウム鋼(CrMO14)または1
2クロムバナジウムタングステン鋼(12CrMoVW
鋼)が採用される。これらの金属はいずれも熱脆化が生
じ易く、通常の溶接方法では施工が困難で、ピンホール
が生じ易く、完全な気密性を得ることが難しい。したが
って、盲プラグ19を取付ける場合は、溶接入熱量が少
なく、また完全な気密が得られる電子ビーム溶接にて施
工することが望ましい。
ピストン17の下端は1、第1図において中空孔16の
底部に接しており、ピストンの上面側、すなわちシール
材18の上面側には、加圧流体を導入する加圧空間21
が形成されている。盲プラグ19には加圧流体送給ポン
プ22から送給された加圧流体が流通するホース23を
接続するホース接続口24が設けられる。
底部に接しており、ピストンの上面側、すなわちシール
材18の上面側には、加圧流体を導入する加圧空間21
が形成されている。盲プラグ19には加圧流体送給ポン
プ22から送給された加圧流体が流通するホース23を
接続するホース接続口24が設けられる。
一方、ピストン17の外周面側、すなわち第1図におい
てシール材18の下面側には熱媒体を導入するための環
状の温度調節空間25が形成され、この温度調節空間2
5に熱媒体を給排するための熱媒体流入口26と熱媒体
流出口27が、例えば接合ボルト本体15底部に設けら
れる。また、熱媒体流入口26および熱媒体流出口27
は温度調節空間25に連通溝28.29を介して連通さ
れる。この連通)iA28.29はピストン17の下端
に設けられる。なお、連通溝28.29は熱媒体の流路
となるほかに、シール材18の上面側から温度調節空間
25内に漏洩した加圧流体を、接合ボルト本体15外へ
排出する排出流路を兼ねている。なお、接合ボルト内に
形成される加圧空間と温度調節空間の上下は、第1図に
示すものと逆でもよい。
てシール材18の下面側には熱媒体を導入するための環
状の温度調節空間25が形成され、この温度調節空間2
5に熱媒体を給排するための熱媒体流入口26と熱媒体
流出口27が、例えば接合ボルト本体15底部に設けら
れる。また、熱媒体流入口26および熱媒体流出口27
は温度調節空間25に連通溝28.29を介して連通さ
れる。この連通)iA28.29はピストン17の下端
に設けられる。なお、連通溝28.29は熱媒体の流路
となるほかに、シール材18の上面側から温度調節空間
25内に漏洩した加圧流体を、接合ボルト本体15外へ
排出する排出流路を兼ねている。なお、接合ボルト内に
形成される加圧空間と温度調節空間の上下は、第1図に
示すものと逆でもよい。
次に、この接合ボルト12を使用して、タービンケーシ
ングのフランジ部14を接合する方法を以下に説明する
。
ングのフランジ部14を接合する方法を以下に説明する
。
タービンケーシング1.2の7ランジ部14に穿設した
ボルト穴20に接合ボルト12を挿通し、両端に締着ナ
ツト13a、13bを取付け、通常の締着工具によって
締付けを行なう、次に、加圧流体送給ポンプ22から延
出したホース23を、盲プラグ19に設けたホース接続
口24に接続し、加圧流体を加圧空間21内に送給する
。
ボルト穴20に接合ボルト12を挿通し、両端に締着ナ
ツト13a、13bを取付け、通常の締着工具によって
締付けを行なう、次に、加圧流体送給ポンプ22から延
出したホース23を、盲プラグ19に設けたホース接続
口24に接続し、加圧流体を加圧空間21内に送給する
。
加圧空間21に送給された加圧流体は、その圧力によっ
てピストン17を押圧し、接合ボルト本、体15を軸方
向に延伸する。
てピストン17を押圧し、接合ボルト本、体15を軸方
向に延伸する。
この加圧流体が接合ボルトを延伸する力F。は次式で求
められる。
められる。
ここで、d2は中空孔16の内径であり、Pは加−圧流
体の圧力である。
体の圧力である。
一方、有効長l、外径D、中空孔の内径d2の接合ボル
ト12をΔノだけ延伸させるために必要な力Fは次式で
求められる。
ト12をΔノだけ延伸させるために必要な力Fは次式で
求められる。
軸・e−◆1つま
ただし、Eは接合ボルト材のヤング率である。
(1)、(2>式からΔ1の伸びを与える加圧流体の圧
力Pは次式で求められる。
力Pは次式で求められる。
・・・・・・(3)
よって、(3)式の計算式で算出される圧力Pを有する
加圧流体を送給し、接合ボルト本体15をΔオだけ延伸
させ、一方、熱媒体を温度調節空間に送給することによ
って接合ボルトを所定温度に調整し、この状態で締着ナ
ツト13a、13bを通常の締着工具を使用して締め付
けた後に、加圧流体を放出して軸方向の引張応力を解除
すると、接合ボルト本体1.5が軸方向にΔlだけ収縮
しようとするが、被接合部材の厚さに拘束され、その伸
びΔlを生起するに必要な引張力が締付力として発生す
る。
加圧流体を送給し、接合ボルト本体15をΔオだけ延伸
させ、一方、熱媒体を温度調節空間に送給することによ
って接合ボルトを所定温度に調整し、この状態で締着ナ
ツト13a、13bを通常の締着工具を使用して締め付
けた後に、加圧流体を放出して軸方向の引張応力を解除
すると、接合ボルト本体1.5が軸方向にΔlだけ収縮
しようとするが、被接合部材の厚さに拘束され、その伸
びΔlを生起するに必要な引張力が締付力として発生す
る。
例えば、前述した500MW級の発電用蒸気タービンに
おいて、この接合ボルトを採用した場合、必要とされる
加圧流体の圧力Pの計算例を示す。
おいて、この接合ボルトを採用した場合、必要とされる
加圧流体の圧力Pの計算例を示す。
すなわち、接合ボルトの外径D=159m、中空孔径d
2”100i*、ヤング率E=2100(IFΔ) /−1また接合ボルトの伸び率(□)を0.2%程度と
すると、加圧流体の圧力Pは(3)式から約6420t
CJ/ciとなる。すなわち6420 Ki / ci
の圧力を有する加圧流体を加圧空間に送だけ延伸するこ
とになる。
2”100i*、ヤング率E=2100(IFΔ) /−1また接合ボルトの伸び率(□)を0.2%程度と
すると、加圧流体の圧力Pは(3)式から約6420t
CJ/ciとなる。すなわち6420 Ki / ci
の圧力を有する加圧流体を加圧空間に送だけ延伸するこ
とになる。
したがって、この接合ボルトを採用すると、接合ボルト
本体を軸方向に延伸させる機構が設けられているため、
接合ボルトの締着作業が大幅に簡素化し、1本当り数分
で完了することが実証されている。すなわち、従来のヒ
ータによる加熱方式を採用した従来の接合ボルトにおい
ては、タービンケーシング−組を接合する場合、3日間
の工程となるが、本実施例の接合ボルトを使用すると2
〜3時間で作業が完了し、作業時間は1/2o以下に短
縮できる。
本体を軸方向に延伸させる機構が設けられているため、
接合ボルトの締着作業が大幅に簡素化し、1本当り数分
で完了することが実証されている。すなわち、従来のヒ
ータによる加熱方式を採用した従来の接合ボルトにおい
ては、タービンケーシング−組を接合する場合、3日間
の工程となるが、本実施例の接合ボルトを使用すると2
〜3時間で作業が完了し、作業時間は1/2o以下に短
縮できる。
また、本実施例の接合ボルトの締着ナツトを締着すると
きは、通常の締着工具にて軽く締付けるのみであるので
、接合ボルト本体に捩り応力が作用することが少ない。
きは、通常の締着工具にて軽く締付けるのみであるので
、接合ボルト本体に捩り応力が作用することが少ない。
したがって、捩りによる剪断応力と引張り応力を複合し
た許容応力を採用していた従来法と異なり、単に接合ボ
ルトの引張に対する耐力を許容応力とすることができる
ので、強度設計上の余裕が生じる。
た許容応力を採用していた従来法と異なり、単に接合ボ
ルトの引張に対する耐力を許容応力とすることができる
ので、強度設計上の余裕が生じる。
また、本実施例の接合ボルトの延伸作業を実施する場合
に必要な伸びmを管理するには、単に加圧流体の圧力を
示す圧力計の読みだけに注意を払えばよいので、作業管
理が著しく簡素化される。
に必要な伸びmを管理するには、単に加圧流体の圧力を
示す圧力計の読みだけに注意を払えばよいので、作業管
理が著しく簡素化される。
すなわち、従来は、昇熱前後また冷却後において接合ボ
ルト本体の伸び量を歪み計などの計測器を駆使して把握
しており、伸び聞が不足していた場合は、再加熱して項
線めし、放冷後、伸び量を再計測するという煩雑な作業
段取りが必要とされていた。しかし、本実施例の接合ボ
ルトを採用すれば上記段取は全て省略することが可能と
なり、作業効率の改善に大幅に寄与する。
ルト本体の伸び量を歪み計などの計測器を駆使して把握
しており、伸び聞が不足していた場合は、再加熱して項
線めし、放冷後、伸び量を再計測するという煩雑な作業
段取りが必要とされていた。しかし、本実施例の接合ボ
ルトを採用すれば上記段取は全て省略することが可能と
なり、作業効率の改善に大幅に寄与する。
さらに、接合ボルトは高圧の流体で延伸させる構造を有
しているため、締着作業は室温で実施できる。したがっ
て、電気式ヒータなどの高温熱源を使用する従来方式と
異なり、接合ボルト本体の熱変性や脆化が防止され、材
質、機能の両面から信頼性を向上することができる。
しているため、締着作業は室温で実施できる。したがっ
て、電気式ヒータなどの高温熱源を使用する従来方式と
異なり、接合ボルト本体の熱変性や脆化が防止され、材
質、機能の両面から信頼性を向上することができる。
以上、本発明に係る接合ボルトの使用例をタービンケー
シングの組立時を例にとって説明したが、定期点検など
でケーシングを分解する際に接合ボルトを脱着する場合
にも同様に適用できることはいうまでもない。すなわち
、締着ナツトを緩める場合には組立てる際に送給した加
圧流体の圧力より若干高めの圧力を有する加圧流体を送
給して接合ボルトを延伸させ、この状態で締着ナツトを
廻せば容易に脱着することができる。
シングの組立時を例にとって説明したが、定期点検など
でケーシングを分解する際に接合ボルトを脱着する場合
にも同様に適用できることはいうまでもない。すなわち
、締着ナツトを緩める場合には組立てる際に送給した加
圧流体の圧力より若干高めの圧力を有する加圧流体を送
給して接合ボルトを延伸させ、この状態で締着ナツトを
廻せば容易に脱着することができる。
なお、加圧空間に送給される高圧の加圧流体としては、
非圧縮性流体である水または油圧作動油などが好ましい
が、特に限定されない。
非圧縮性流体である水または油圧作動油などが好ましい
が、特に限定されない。
また、加圧操作を迅速化するためには、加圧空間の容積
は可及的に小ざくすることが望ましい。
は可及的に小ざくすることが望ましい。
したがって、シール材は、ピストンの加圧空間寄りの端
部外周に設けるとよい。
部外周に設けるとよい。
さらに、加圧空間の配設位置は、第1図に示すように締
着ナツト13aの高さHのほぼ中間部に設けることが強
度上好ましい。つまり、加圧空間21に送給した加圧流
体の圧力によって接合ボルト本体が半径方向に変形する
ことを締着ナツト13aの剛性によって抑止することが
できる。
着ナツト13aの高さHのほぼ中間部に設けることが強
度上好ましい。つまり、加圧空間21に送給した加圧流
体の圧力によって接合ボルト本体が半径方向に変形する
ことを締着ナツト13aの剛性によって抑止することが
できる。
また、接合ボルトは、タービンケーシングの接合用など
の例でも明らかなように、常温時において分解または組
立を行なう際に着脱される一方、高温運転時においても
締付力を調整するために操作される。したがって、接合
ボルトを構成する部品はいずれも同一の熱膨張率を有す
る部材で形成しておけば、ピストンと中空孔との間隔が
一定に保持されるので、加圧流体がシール部から漏洩す
ることが少ない。
の例でも明らかなように、常温時において分解または組
立を行なう際に着脱される一方、高温運転時においても
締付力を調整するために操作される。したがって、接合
ボルトを構成する部品はいずれも同一の熱膨張率を有す
る部材で形成しておけば、ピストンと中空孔との間隔が
一定に保持されるので、加圧流体がシール部から漏洩す
ることが少ない。
シール材の詳細構造としては、第2図ないし第4図に例
示するものが一般的に採用される。
示するものが一般的に採用される。
すなわち、第2図においては、ピストン17上部外周に
シールリング30を多段に重ねて嵌装し、最上段のシー
ルリングを固定するためにピストン17にかしめ部31
を形成した構造とし、加圧空間21に送給された加圧流
体のシールを行なっている。また、第3図に示すように
、ピストン17と接合ボルト本体15間にカーボンパツ
キン32を充填し、このカーボンパツキン32が圧力に
より圧潰して加圧空間21内面を押圧してシールする構
造でもよい。さらに第4図に示すように、リング状のダ
イヤフラムシール33の内外端縁部をそれぞれピストン
17および接合ボルト本体15内に埋め込んで配設し、
加圧流体をシールするように構成してもよい。ダイヤフ
ラムシール33の場合は、比較的ピストンの変位に対し
許容幅が大きいので有利である。いずれの場合において
もシール材の嵌装段数、充填量は、使用する加圧流体の
圧力範囲によって最適構成が決定される。
シールリング30を多段に重ねて嵌装し、最上段のシー
ルリングを固定するためにピストン17にかしめ部31
を形成した構造とし、加圧空間21に送給された加圧流
体のシールを行なっている。また、第3図に示すように
、ピストン17と接合ボルト本体15間にカーボンパツ
キン32を充填し、このカーボンパツキン32が圧力に
より圧潰して加圧空間21内面を押圧してシールする構
造でもよい。さらに第4図に示すように、リング状のダ
イヤフラムシール33の内外端縁部をそれぞれピストン
17および接合ボルト本体15内に埋め込んで配設し、
加圧流体をシールするように構成してもよい。ダイヤフ
ラムシール33の場合は、比較的ピストンの変位に対し
許容幅が大きいので有利である。いずれの場合において
もシール材の嵌装段数、充填量は、使用する加圧流体の
圧力範囲によって最適構成が決定される。
本発明に係る接合ボルトによれば、プラントが運転中に
おいても締付力を短時間に調整できる。
おいても締付力を短時間に調整できる。
前述のように蒸気タービンなどの機器を高温状態で長期
間継続して運転すると、接合ボルトにクリープ疲労が発
生し、接合ボルトの締付力が経時的に減少するので、適
宜接合部を冷却する等の対策が必要となる。
間継続して運転すると、接合ボルトにクリープ疲労が発
生し、接合ボルトの締付力が経時的に減少するので、適
宜接合部を冷却する等の対策が必要となる。
その場合、第5図に示すように接合ボルト本体15下端
に設けた熱媒体流入口26から、例えば低温蒸気を注入
する。注入された低温蒸気は、ピストン17の周囲を回
転しながら温度調節空間25内を上昇して接合ボルト本
体15を内面から冷却した後、熱媒体流出口27から流
出する。冷却された接合ボルト本体15は、軸方向に収
縮して締着ナツト13を牽引するため、締付力が増大す
る。
に設けた熱媒体流入口26から、例えば低温蒸気を注入
する。注入された低温蒸気は、ピストン17の周囲を回
転しながら温度調節空間25内を上昇して接合ボルト本
体15を内面から冷却した後、熱媒体流出口27から流
出する。冷却された接合ボルト本体15は、軸方向に収
縮して締着ナツト13を牽引するため、締付力が増大す
る。
また、t!s器の運転条件の広範囲な変動に対応するた
めに、温度調整用の熱媒体の温度を種々調整変更できる
ように、第6図に例示する熱媒体混合器35を装備して
おけば調整作業がより迅速化される。すなわち、熱媒体
として例えばBffl蒸気と低温蒸気とをそれぞれ調節
弁36.37を介して熱媒体混合器35に導入し、適宜
最適温度の熱媒体を送給できるようにする。つまり、調
節弁36゜37の弁開度の調整により、適母づつ混合さ
れ所定温度に調節された熱媒体は送給配管38を経由し
、熱媒体流入口26から温度調節空間25に流入し、接
合ボルト本体15を冷却または加熱して締付力を増減さ
せる。
めに、温度調整用の熱媒体の温度を種々調整変更できる
ように、第6図に例示する熱媒体混合器35を装備して
おけば調整作業がより迅速化される。すなわち、熱媒体
として例えばBffl蒸気と低温蒸気とをそれぞれ調節
弁36.37を介して熱媒体混合器35に導入し、適宜
最適温度の熱媒体を送給できるようにする。つまり、調
節弁36゜37の弁開度の調整により、適母づつ混合さ
れ所定温度に調節された熱媒体は送給配管38を経由し
、熱媒体流入口26から温度調節空間25に流入し、接
合ボルト本体15を冷却または加熱して締付力を増減さ
せる。
例えば、蒸気タービンの運転中に蒸気漏れが発生するお
それがある場合においても、接合ボルトの温度調節空間
内に冷却用の熱媒体を送給するだけで瞬時に締付力を増
大させ、漏れを防止することができる。何故ならば、第
11図および第12図で例示した従来の冷却、昇熱構造
においては、接合ボルトを冷却する場合は、被接合部ま
で共に冷却されてしまうため温度差が生じにくい欠点が
あり、締付力の増減は困ガであった。しかし、本発明の
接合ボルトによれば、冷却対象は接合ボルト本体のみで
あり、その熱容量が小さく、また熱の移動が迅速である
ため、締付力の増減が短時間で可能となる。
それがある場合においても、接合ボルトの温度調節空間
内に冷却用の熱媒体を送給するだけで瞬時に締付力を増
大させ、漏れを防止することができる。何故ならば、第
11図および第12図で例示した従来の冷却、昇熱構造
においては、接合ボルトを冷却する場合は、被接合部ま
で共に冷却されてしまうため温度差が生じにくい欠点が
あり、締付力の増減は困ガであった。しかし、本発明の
接合ボルトによれば、冷却対象は接合ボルト本体のみで
あり、その熱容量が小さく、また熱の移動が迅速である
ため、締付力の増減が短時間で可能となる。
また、接合ボルト本体の温度調節をより短時間に行なう
ために、第7図に示すように、接合ボルト本体15の外
表面に、例えばセラミック等の断熱材39をコーティン
グし、外部からの熱の侵入の影響を低減することもでき
る。すなわち、ボルト穴20の内怖からの熱の授受を接
合ボルト本体15だけに限定し、接合ボルトの周囲から
の熱影響を少なくすると、温度調節がより迅速に完了す
る。
ために、第7図に示すように、接合ボルト本体15の外
表面に、例えばセラミック等の断熱材39をコーティン
グし、外部からの熱の侵入の影響を低減することもでき
る。すなわち、ボルト穴20の内怖からの熱の授受を接
合ボルト本体15だけに限定し、接合ボルトの周囲から
の熱影響を少なくすると、温度調節がより迅速に完了す
る。
以上の説明から明らかなように、本発明に係る接合ボル
トによれば、接合ボルト本体内に加圧流体を導入して接
合ボルト本体を軸方向に自在に延伸する機構と、熱媒体
を導入して接合ボルト本体の温度を所定値に調整できる
a構を備えており、所定温度において加圧流体を送給し
て接合ボルト本体を延伸し、その状態で軽<naナツト
を締付けるだけで所定の締付力に調整できるので、従来
の方式と比較して締付作業またはボルトのfin作業に
要する時間を大幅に短縮することが可能となる。その結
果、機器の定期点検期間を大幅に短縮し、設備の稼動率
の向上に大きく資することができる。
トによれば、接合ボルト本体内に加圧流体を導入して接
合ボルト本体を軸方向に自在に延伸する機構と、熱媒体
を導入して接合ボルト本体の温度を所定値に調整できる
a構を備えており、所定温度において加圧流体を送給し
て接合ボルト本体を延伸し、その状態で軽<naナツト
を締付けるだけで所定の締付力に調整できるので、従来
の方式と比較して締付作業またはボルトのfin作業に
要する時間を大幅に短縮することが可能となる。その結
果、機器の定期点検期間を大幅に短縮し、設備の稼動率
の向上に大きく資することができる。
また、本発明に係る接合ボルトを使用した締付力の調整
方法によれば、被接合部の組立時または分解時のみなら
ず日常の運転時においても、運転条件の頻繁な変更に対
応して接合ボルトの締付力を容易かつ迅速に変更調整す
ることが可能となり、使用機器の運転条件の変動に対す
る追従応答性を大幅に向上させることができる。
方法によれば、被接合部の組立時または分解時のみなら
ず日常の運転時においても、運転条件の頻繁な変更に対
応して接合ボルトの締付力を容易かつ迅速に変更調整す
ることが可能となり、使用機器の運転条件の変動に対す
る追従応答性を大幅に向上させることができる。
また、本発明の方法によれば、所定の締付力を得るため
の調整作業時における管理項目は、加圧流体の圧力のみ
であり、圧力計の指度の読み取りだけで対応する締付力
が一義的に決定される。したがって、従来のように複雑
な計測機器を駆使した煩雑な作業は少なく、また作業員
の技量、経験の多少によって調整値にばらつきが発生す
ることも少なく、したがって、確実な開度で信頼性の高
い締付力の調整設定ができる。
の調整作業時における管理項目は、加圧流体の圧力のみ
であり、圧力計の指度の読み取りだけで対応する締付力
が一義的に決定される。したがって、従来のように複雑
な計測機器を駆使した煩雑な作業は少なく、また作業員
の技量、経験の多少によって調整値にばらつきが発生す
ることも少なく、したがって、確実な開度で信頼性の高
い締付力の調整設定ができる。
第1図は本発明に係る接合ボルトの一実施例を示す縦断
面図、第2図、第3図、第4図はシール材としてそれぞ
れシールリング、カーボンパツキン、ダイヤフラムシー
ルを使用した本発明に係る接合ボルトの部分拡大断面図
、第5図は本発明方法において接合ボルトの温度調整操
作を説明する断面図、第6図は熱媒体として蒸気を送給
する場合の構成を示す説明図、第7図は接合ボルト外面
に断熱材をコーティングした状態を示す断面図、第8図
は一般的な蒸気タービンの構造を示す断面図、第9図は
蒸気タービンのケーシングの接合部分を示す断面図、第
10図は接合ボルトの締付応力の経時変化を示すグラフ
、第11図は従来の接合ボルトおよびその周辺の温度を
調整するR構を示す平面図、第12図は第11図におけ
る刈−刈矢祝断面図である。 1.1 a、1 b−・・外部ケーシング、2,2a。 2b・・・内部ケーシング、3・・・タービン羽根、4
・・・ロータ、5・・・蒸気供給口、6・・・連絡管、
7・・・ノズルボックス、8・・・ノズル、9・・・ノ
ズルダイヤフラム、10・・・グランドパツキン、11
・・・高圧タービン出口部、12・・・接合ボルト、1
3.13a、13b・・・締着ナツト、14・・・フラ
ンジ部、15・・・接合ボルト本体、16・・・中空孔
、17・・・ピストン、18・・・シール材、19・・
・盲プラグ、20・・・ボルト穴、21・・・加圧空間
、22・・・加圧流体送給ポンプ、23・・・ホース、
24・・・ホース接続口、25・・・温度調節空間、2
6・・・熱媒体流入口、27・・・熱媒体流出口、28
.29・・・連通溝、30・・・シールリング、31・
・・かしめ部、32・・・カーボンパツキン、33・・
・ダイヤフラムシール、34・・・蒸気導入管、35・
・・熱媒体混合器、36.37・・・flJ節弁、38
・・・送給配管、39・・・断熱材、Lo・・・中空孔
の長さ、L、・・・ピストンの長さ、H・・・締着ナツ
トの高さ、D・・・接合ボルト外径、dl・・・ピスト
ン外径、d2・・・中空孔内径。 第1図 第6図 第7図 第8図 時間−ゆ 第10図
面図、第2図、第3図、第4図はシール材としてそれぞ
れシールリング、カーボンパツキン、ダイヤフラムシー
ルを使用した本発明に係る接合ボルトの部分拡大断面図
、第5図は本発明方法において接合ボルトの温度調整操
作を説明する断面図、第6図は熱媒体として蒸気を送給
する場合の構成を示す説明図、第7図は接合ボルト外面
に断熱材をコーティングした状態を示す断面図、第8図
は一般的な蒸気タービンの構造を示す断面図、第9図は
蒸気タービンのケーシングの接合部分を示す断面図、第
10図は接合ボルトの締付応力の経時変化を示すグラフ
、第11図は従来の接合ボルトおよびその周辺の温度を
調整するR構を示す平面図、第12図は第11図におけ
る刈−刈矢祝断面図である。 1.1 a、1 b−・・外部ケーシング、2,2a。 2b・・・内部ケーシング、3・・・タービン羽根、4
・・・ロータ、5・・・蒸気供給口、6・・・連絡管、
7・・・ノズルボックス、8・・・ノズル、9・・・ノ
ズルダイヤフラム、10・・・グランドパツキン、11
・・・高圧タービン出口部、12・・・接合ボルト、1
3.13a、13b・・・締着ナツト、14・・・フラ
ンジ部、15・・・接合ボルト本体、16・・・中空孔
、17・・・ピストン、18・・・シール材、19・・
・盲プラグ、20・・・ボルト穴、21・・・加圧空間
、22・・・加圧流体送給ポンプ、23・・・ホース、
24・・・ホース接続口、25・・・温度調節空間、2
6・・・熱媒体流入口、27・・・熱媒体流出口、28
.29・・・連通溝、30・・・シールリング、31・
・・かしめ部、32・・・カーボンパツキン、33・・
・ダイヤフラムシール、34・・・蒸気導入管、35・
・・熱媒体混合器、36.37・・・flJ節弁、38
・・・送給配管、39・・・断熱材、Lo・・・中空孔
の長さ、L、・・・ピストンの長さ、H・・・締着ナツ
トの高さ、D・・・接合ボルト外径、dl・・・ピスト
ン外径、d2・・・中空孔内径。 第1図 第6図 第7図 第8図 時間−ゆ 第10図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、締着ナットを締付けて被接合部材を接合する接合ボ
ルトにおいて、接合ボルト本体内の軸方向に穿設した中
空孔にピストンを収容し、上記中空孔の開口端を盲プラ
グで封止するとともに、上記ピストンの外周には中空孔
内を加圧流体導入用の加圧空間と熱媒体が導入可能な温
度調節空間に区画するシール材を備えたことを特徴とす
る接合ボルト。 2、シール材は、加圧空間の容積を可及的に小さくする
ためにピストンの加圧空間側の端部外周に設けてなる特
許請求の範囲第1項記載の接合ボルト。 3、加圧空間は、締着ナットが螺合する位置に対応した
接合ボルト内に形成され、この加圧空間に加圧流体を供
給することにより接合ボルトを軸方向に延伸させた特許
請求の範囲第1項または第2項記載の接合ボルト。 4、ピストンと中空孔との間隙をシールするシール材は
、シールリング、カーボンパッキン、ダイヤフラムシー
ルのいずれかにより形成される特許請求の範囲第1項な
いし第3項のいずれか1項に記載の接合ボルト。 5、温度調節空間は、シール材から漏洩した加圧流体を
ボルト本体外に排出する連通溝をピストンの他側に形成
した特許請求の範囲第1項ないし第4項のいずれか1項
に記載の接合ボルト。 6、盲プラグは、ねじ結合または電子ビーム溶接結合に
よつて中空孔の開口端部に固着される特許請求の範囲第
1項ないし第5項のいずれか1項に記載の接合ボルト。 7、接合ボルト本体は、外表面を断熱材で被覆してなる
特許請求の範囲第1項ないし第6項のいずれか1項に記
載の接合ボルト。 8、接合ボルト本体の軸方向に中空孔を設け、この中空
孔にシール材を介してピストンを収容し、ピストンの一
側には加圧流体を導入する加圧空間を形成するとともに
、ピストンの他側には熱媒体を導入する温度調節空間を
形成し、前記温度調節空間に熱媒体を送給して接合ボル
トを所定温度に調整し、前記所定温度において目標とす
る締付力が作用したときに接合ボルトに発生する伸び量
を算出し、その伸び量をもたらす圧力を有する加圧流体
を前記加圧空間に送給して接合ボルトを延伸させ、その
延伸状態で締着ナットが被接合部材に密着するまで締付
け、しかる後に加圧流体を抜いて接合ボルトを収縮させ
て、接合ボルトの締付力を所定値に設定することを特徴
とする接合ボルトの締付力の調整方法。 9、加圧流体は、水または油圧作動油を使用することを
特徴とする特許請求の範囲第8項記載の接合ボルトの締
付力の調整方法。 10、熱媒体は、蒸気を使用することを特徴とする特許
請求の範囲第8項または第9項記載の接合ボルトの締付
力の調整方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61233989A JPH0755414B2 (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | 接合ボルトおよびその締付力の調整方法 |
US07/101,030 US4884934A (en) | 1986-10-01 | 1987-09-25 | Junction bolt with adjustable clamping force |
KR1019870010815A KR910002212B1 (ko) | 1986-10-01 | 1987-09-27 | 접합볼트 및 그 체결력의 조정방법 |
CA000548296A CA1291656C (en) | 1986-10-01 | 1987-09-30 | Junction bolt and method of adjusting clamping force on the same |
AU79278/87A AU599150B2 (en) | 1986-10-01 | 1987-10-01 | Junction bolt and method of adjusting clamping force of the same |
DE19873733243 DE3733243A1 (de) | 1986-10-01 | 1987-10-01 | Verbindungsbolzen und verfahren zum einstellen der spannkraft des verbindungsbolzens |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61233989A JPH0755414B2 (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | 接合ボルトおよびその締付力の調整方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6389233A true JPS6389233A (ja) | 1988-04-20 |
JPH0755414B2 JPH0755414B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=16963799
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61233989A Expired - Lifetime JPH0755414B2 (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | 接合ボルトおよびその締付力の調整方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4884934A (ja) |
JP (1) | JPH0755414B2 (ja) |
KR (1) | KR910002212B1 (ja) |
AU (1) | AU599150B2 (ja) |
CA (1) | CA1291656C (ja) |
DE (1) | DE3733243A1 (ja) |
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