JPS6384720A - Manufacture of seamless pipe by mandrel mill - Google Patents
Manufacture of seamless pipe by mandrel millInfo
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ステンレス鋼等の高合金鋼からなる継目無鋼
管等を製造するに好適なマンドレルミルによる継目無管
製造方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to a method for manufacturing seamless pipes using a mandrel mill suitable for manufacturing seamless steel pipes made of high alloy steel such as stainless steel.
［従来の技術］
第６図は一般のマンドレルミル１を示す斜視図であり、
マンドレルミル１は、上下一対の圧延ロール２からなる
複数のスタンドを連続配置するとともに、隣接するスタ
ンドのロール軸を圧延軸に垂直な面内で相互にずらして
交差配置し、マンドレルバ−３が挿入された素管４を圧
延回部としている。[Prior Art] FIG. 6 is a perspective view showing a general mandrel mill 1.
The mandrel mill 1 has a plurality of stands each consisting of a pair of upper and lower rolling rolls 2 arranged in series, and the roll axes of adjacent stands are mutually shifted in a plane perpendicular to the rolling axis and arranged to intersect with each other, and a mandrel bar 3 is inserted into the stand. The rolled raw pipe 4 is used as a rolling section.
ところで、従来、熱間加工性の悪いステンレス鋼等の高
合金鋼からなる継目無鋼管は、主に熱間押し出し法によ
り製造されていたが、特開昭５８−２２４１５５号公報
に見られるように、Ｓ含有量の規制、 Ｃａ添加等の成
分の見直しにより、これらの高合金鋼からなる継目無鋼
管をマンネスマンプラグミル方式により無欠陥で製造可
能ならしめている。Conventionally, seamless steel pipes made of high alloy steel such as stainless steel with poor hot workability were mainly manufactured by hot extrusion, but as seen in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-224155, By reviewing the components such as the regulation of S content, Ca addition, etc., seamless steel pipes made of these high alloy steels can be manufactured without defects using the Mannesmann plug mill method.
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、マンネスマンマンドレルミルにおいては
、マンドレルミルのロールフランジ部が素管に大きな引
張力を及ぼすため、特開昭５８−２２４１５５号公報に
記載の対策だけではマンドレルミル圧延中の温度（８５
０℃〜１０５０℃）において十分な熱間加工性を素管材
料に得ることができず、素管の一部に穴明き欠陥を生じ
、歩止りの低下を招く。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the Mannesmann mandrel mill, the roll flange of the mandrel mill exerts a large tensile force on the raw pipe, so the measures described in JP-A No. 58-224155 alone are not enough to prevent the mandrel from breaking. Temperature during mill rolling (85
(0° C. to 1050° C.), sufficient hot workability cannot be obtained in the raw tube material, and a hole defect occurs in a part of the raw tube, resulting in a decrease in yield.
すなわち、マンドレルミルにおいては、マンドレルミル
圧延中の素管の温度が一般的に９５０℃〜１０５０℃で
造管される。ステンレス鋼等の高合金鋼においては、第
８図に示すように上記温度範囲では熱間加工性が極端に
悪くなる。マンドレルミル圧延中においては、マンドレ
ルミルのロールフランジ部５（第７図）が素管材料に引
張力を与え、熱間加工性の悪い素管（特に薄肉サイズの
もの）を造管すると、スタンドハウジング毎のスプリン
グバック量の変動による各スタンドでの圧下配分の変動
または基準のマンドレルミル圧延スケジュールの不適（
過大な圧下量設定）により、マンドレルミルのロールフ
ランジ部で過度の引張力が作用し、フランジ部に対応す
る素管の一部に穴明き欠陥部６（第６図）が発生し歩止
りの低下を招く、トころが、マンドレルミルは、多段ス
タンドのミルであるために、穴明き欠陥の発生している
スタンドがわからず、適正な圧下設定等の調整ができず
、穴明き欠陥の防止ができない。That is, in a mandrel mill, the temperature of the raw pipe during mandrel mill rolling is generally 950°C to 1050°C. As shown in FIG. 8, hot workability of high alloy steel such as stainless steel becomes extremely poor in the above temperature range. During mandrel mill rolling, the roll flange 5 (Fig. 7) of the mandrel mill applies tensile force to the raw pipe material, and when a raw pipe with poor hot workability (especially thin wall size) is formed, the stand Variations in the rolling reduction distribution at each stand due to variations in the amount of springback for each housing, or inappropriateness of the standard mandrel mill rolling schedule (
By setting an excessive reduction amount), excessive tensile force acts on the roll flange of the mandrel mill, causing a hole defect 6 (Fig. 6) to occur in a part of the raw pipe corresponding to the flange, resulting in a yield failure. Since mandrel mills are multi-stand mills, it is not possible to identify the stand where the hole defect is occurring, and it is not possible to adjust the appropriate reduction setting, etc. Defects cannot be prevented.
なお、第８図において、熱間加工性は一般的に採用され
ているグリ−プル試験による直径減少率［（（Ｄｏ −
Ｄ ｉ）／Ｄｏ）Ｘ １００ （＄）］ （Ｄｏ ：引
張試験前の試験片の、直径、Ｄｉ：破断時の試験片の直
径）で評価しており、熱間加工性の良い材料は破断まで
の伸びが大きく、直径減少率が大きな値を取る。In Fig. 8, hot workability is determined by the diameter reduction rate [((Do -
D i) / Do) The elongation is large, and the diameter reduction rate takes a large value.
本発明は、熱間加工性の悪い高合金鋼材料等からなる継
目無管を製造する場合にも、穴明き欠陥の発生を確実に
防止し、歩止りの向上を図ることを目的とする。The present invention aims to reliably prevent the occurrence of hole defects and improve the yield even when manufacturing seamless pipes made of high alloy steel materials with poor hot workability. .
［問題点を解決するための手段］
本発明は、上下一対の圧延ロールからなる複数のスタン
ドを連続配置するとともに、隣接するスタンドのロール
軸を圧延軸に垂直な面内で相互にずらして交差配置して
いるマンドレルミルにより、マンドレルバ−が挿入され
た素管を圧延するマンドレルミルによる継目無管製造方
法において、前記各スタンドの圧延荷重の変化量を連続
的に検出し、該検出値が基準値を上廻った時当該スタン
ドの前段スタンドにおける上下ロールギャップを修正し
、ロールギャップ修正後、マンドレルミル出側の基準肉
厚にするための当該スタンド以降の各スタンドにおける
圧延荷重が基準値を超える場合、及び、後段の肉厚仕上
げスタンドと、肉厚仕上げスタンドに連なる後段スタン
ドでの圧延荷重の変化量が基準値を超える場合に、入側
素管の肉厚を修正するようにしたものである。[Means for Solving the Problems] The present invention arranges a plurality of stands each consisting of a pair of upper and lower rolling rolls in series, and intersects the roll axes of adjacent stands by shifting them from each other in a plane perpendicular to the rolling axis. In a seamless pipe manufacturing method using a mandrel mill in which a mandrel mill is used to roll a raw pipe into which a mandrel bar is inserted, the amount of change in the rolling load of each stand is continuously detected, and the detected value is used as the standard. When the value is exceeded, the upper and lower roll gaps on the stand before the stand in question are corrected, and after the roll gap is corrected, the rolling load in each stand after the stand in order to achieve the standard wall thickness on the exit side of the mandrel mill exceeds the standard value. In this case, the wall thickness of the entry side raw pipe is corrected when the amount of change in rolling load at the subsequent thick-wall finishing stand and the subsequent stand connected to the thick-wall finishing stand exceeds the standard value. be.
［作用］
本発明においては、マンドレルミル圧延時における各ス
タンドの圧延荷重の変化量を求め、この値が基準値Ａ（
六明き欠陥が発生しない時に生じている圧延荷重の変化
量の最大値）より大きい時、圧延荷重の変化したスタン
ド（ｎスタンド）の前段スタンド（ｎ−１スタンド）で
穴明き欠陥が発生したものと検知する。[Function] In the present invention, the amount of change in the rolling load of each stand during mandrel mill rolling is determined, and this value is determined as the reference value A (
When the change in rolling load is larger than the maximum value of the change in rolling load that occurs when a six-hole defect does not occur, a hole defect occurs in the stand before the stand (n-1 stand) where the rolling load has changed (n-stand). It is detected that the
上記検知結果により次材圧延材の穴明き発生当該スタン
ドの圧下設定量を例えば後述する（１）式（Ｂ ＝ Ｂ
、＋ ａ ｘ）に基づいて補正し、ロールフランジ部の
引張力を軽減し穴明き欠陥の発生を防止する。As a result of the above detection, holes occur in the next material to be rolled.
, + a x) to reduce the tensile force at the roll flange and prevent the occurrence of hole defects.
また、穴引き発生のスタンドが肉厚仕上げスタンド（例
えば第５、第６スタンド）である（圧下設定量の変更が
肉厚変動を招く）場合、また、穴明き発生スタンドの圧
下設定を補正することにより次々スタンド（ｎ＋１スタ
ンド）の圧延荷重が許容圧延荷重を超える場合は、入側
素管肉厚を例えば後述する（２）式（Ｈ＝Ｈａ −Ｈａ
・ｂ＠ｘ）により補正し、マンドレルミルでの全滅肉
量を減らす事により、当該スタンドの圧下量を軽減し、
穴明き欠陥の発生を防止する。In addition, if the stand where holes occur is a thick finishing stand (for example, the 5th or 6th stand) (changes in the rolling reduction setting will cause changes in wall thickness), the rolling reduction settings of the stands where holes occur will be corrected. If the rolling load of one stand after another (n+1 stand) exceeds the allowable rolling load by
・B @
Prevent the occurrence of hole defects.
［実施例］
第１図は本発明の制御手順の一例を示す流れ図、第２図
は本発明が適用されるマンドレルミルを示す模式図であ
る。[Example] FIG. 1 is a flow chart showing an example of a control procedure of the present invention, and FIG. 2 is a schematic diagram showing a mandrel mill to which the present invention is applied.
マンドレルミル１０は、上下一対の圧延ロール１１から
なる複数のスタンドを連続配置するとともに、隣接する
スタンドのロール軸を圧延軸に垂直な面内で相互にずら
して交差配置し、マンドレルバ−１２が挿入された素管
１３を圧延する。The mandrel mill 10 has a plurality of stands each consisting of a pair of upper and lower rolling rolls 11 arranged in series, and the roll axes of adjacent stands are mutually shifted in a plane perpendicular to the rolling axis and arranged to intersect with each other, and a mandrel bar 12 is inserted. The raw pipe 13 thus obtained is rolled.
１４はロードセル、１５は制御装置である。14 is a load cell, and 15 is a control device.
第３図は熱間加工性の悪い２２Ｃｒステンレス鋼をマン
ドレルミルで造管し穴明き欠陥が発生した時の圧延荷重
の変化を示す模式図である。第２スタンドのロールフラ
ンジ部で圧延中にすでに穴明き欠陥が発生しているため
、第３スタンドでの圧延時、穴明き部分を圧延する瞬間
は圧延荷重値が大きく変動する。したがって、各スタン
ドの圧延荷重（Ｐｉ ）の変化量（ΔＰ／Δ１）（ΔＰ
：圧延荷重の変化量、Δｔ：計算機のデータ処理時間）
を求め、基準値／ＩＪＩ：に圧延荷重の変化量が大きい
場合は、圧延中の素管に穴明き欠陥が発生したものとし
て識別する。FIG. 3 is a schematic diagram showing changes in rolling load when a hole defect occurs when 22Cr stainless steel, which has poor hot workability, is formed into a tube using a mandrel mill. Since a hole defect has already occurred in the roll flange portion of the second stand during rolling, the rolling load value fluctuates greatly at the moment when the hole portion is rolled during rolling on the third stand. Therefore, the amount of change (ΔP/Δ1) (ΔP
: amount of change in rolling load, Δt: data processing time of computer)
is determined, and if the amount of change in rolling load is large in the reference value/IJI:, it is determined that a perforation defect has occurred in the raw pipe during rolling.
と２方法により穴明き発生スタンド（荷重変動の発生し
たスタンドの前のスタンド）を求める。The stand where the hole occurred (the stand in front of the stand where the load change occurred) is determined by the following two methods.
ただし、第３図かられかるように、第５スタンドでの荷
重変動は、第４スタンドのロール７ランジ部で穴明き欠
陥が発生したものではなく、第２スタンドのロールフラ
ンジ部で発生した穴明き欠陥が第３スタンドと同様に第
５スタンドで圧延する時に荷重変動を起したものである
。すなわち、ｎスタンドの荷重変動が発生した時、その
発生時点から（（ｎ−２スタンド〜ｎスタンドまでのロ
ール間隔）／その間での平均圧延速度）で求まる時間だ
け前の時点におけるｎ−２スタンドで荷重変動が発生し
ている時は、ｎスタンドの荷重変動は、ｎ−１スタンド
の穴明き発生と識別しないものとする。However, as can be seen from Figure 3, the load fluctuation at the 5th stand was not due to the hole defect occurring at the roll 7 flange section of the 4th stand, but at the roll flange section of the 2nd stand. The hole defect is caused by load fluctuations during rolling on the fifth stand, similar to the third stand. In other words, when a load change occurs in stand n-2, the change in stand n-2 at the time before the occurrence is determined by ((roll interval from stand n-2 to stand n)/average rolling speed during that time). When a load variation occurs in , the load variation in the n stand is not distinguished from the occurrence of a hole in the n-1 stand.
本発明の実施においては、さらに、上で求めた穴明き発
生スタンドにおいて次材圧延時のフランジ部の引張力を
軽減するために１次材圧延時の当該スタンドの圧下設定
Ｂ（フランジ間隔）をＢｗＢｏ ＋ａｘ
−（１）ＢＯ：曲材圧延時の圧下設定＝［マン
ドレルバ−径り十当該スタンド出側素管設定
厚さｔＸ２−予想スプリングバック
量−カリバー法さＷ］
ａ：定数
Ｘ：補正開数：前材圧延時、穴明き発生した場合（ΔＰ
／Δｔ＞Ａ）ｘ＝１、穴
明き発生しない場合（ΔＰ／Δｔ≦Ａ）に基づき圧下設
定値を補正し、フランジ部の引張力を軽減し当該スタン
ドでの穴明き欠陥の発生を防止する。In carrying out the present invention, furthermore, in order to reduce the tensile force of the flange part during rolling of the next material in the hole generating stand obtained above, the rolling reduction setting B (flange spacing) of the stand during rolling of the first material is set. BwBo +ax
- (1) BO: Reduction setting when rolling curved material = [Mandrel bar diameter + setting thickness of the stand outlet side raw tube tX2 - expected springback amount - caliber width W] a: constant X: corrected numerical aperture: If holes occur during rolling of the previous material (ΔP
/Δt>A) When x=1, if no holes occur (ΔP/Δt≦A), correct the reduction setting value, reduce the tensile force on the flange, and prevent the occurrence of holes on the stand. To prevent.
また、マンドレルミルの肉厚仕上げスタンドのロールフ
ランジ部で穴明きが発生している場合（圧下量を軽減す
ると肉厚仕上げスタンドであるため所定の肉厚が得られ
なくなる）もしくは穴明き発生スタンドの圧下量を軽減
することにより次々スタンドの圧延荷重が許容圧延荷重
を超える場合は、マンドレルミルでの全滅肉量を減らす
ために、マンドレルミル入側素管肉厚Ｈを（２）式によ
り制御することにより、
Ｈ＝Ｈｏ −Ｈｏ ＠ｂ ａ ｘ ・−（２
）Ｈｏ：前回圧延時の入側素管肉厚
ｂ＝定数
当該スタンドの圧下量を減らし穴明き欠陥の防止を図る
。In addition, if holes occur in the roll flange part of the thick finishing stand of the mandrel mill (if the reduction amount is reduced, the specified wall thickness cannot be obtained because it is a thick finishing stand) or if holes occur. If the rolling load of one stand after another exceeds the allowable rolling load by reducing the amount of reduction of the stands, in order to reduce the amount of wall loss in the mandrel mill, the wall thickness H of the raw tube at the entrance of the mandrel mill should be calculated using formula (2). By controlling H=Ho −Ho @ba x ・−(2
) Ho: Thickness of the inlet pipe during the previous rolling b = constant Reduce the amount of reduction of the stand to prevent hole defects.
ここで、入側肉厚は、通常、前工程ミルであるピアサ−
のプラグ寿命低下の防止、スティッカーによる操業トラ
ブルの防止等の観点からピアサ−の負荷軽減を図るため
に極力厚く設定する事が必Ｗ’ｔ’する。一方、マンド
レルミルでの負荷を軽減するためには、入側素管肉厚は
極力薄くする事が必要である０以上の観点から、入側素
管肉厚は、ある範囲を持って設定されており、マンドレ
ルミルで穴明き欠陥が発生する場合には、（２）式によ
りピアサ−で健全な素管が穿孔できる最小索管肉厚まで
入側素管肉厚を薄く制御することになる。Here, the entrance wall thickness is usually determined by the piercer, which is a pre-process mill.
It is essential to set the thickness as thick as possible in order to reduce the load on the piercer from the viewpoint of preventing shortening of the life of the plug and preventing operational troubles caused by the sticker. On the other hand, in order to reduce the load on the mandrel mill, it is necessary to make the wall thickness of the inlet pipe as thin as possible.From the viewpoint of 0 or more, the wall thickness of the inlet pipe is set within a certain range. Therefore, if a hole defect occurs in the mandrel mill, the wall thickness of the entry side raw pipe should be controlled to be as thin as the minimum cable wall thickness that allows the piercer to pierce a healthy raw pipe using equation (2). Become.
以下、本発明の具体的実施結果について説明する。Hereinafter, specific implementation results of the present invention will be explained.
２２Ｃｒステンレス鋼を下記条件で２０本造管した時第
３図に見られるような穴明き欠陥が全数発生した。
［Ｈｏ ： １４．５０（ｍｍ） 、第２スタンドのＢ
Ｏ：８．０（謹１）、マンドレルミル入側素管外径 １
７５（ｍｍ）、マンドレルミル出側素管外径１４Ｂ（薦
ｍ）、マンドレルミル出側素管肉厚４．００（＊■）、
マンドレルバ−径１３３．５（ｍ■）］これを（１）式
におけるａ ＝ １．０、（２）式におけるｂ ＝ ０
．０５、また基準値Ａ＝３０ｔ、Δｔ＝２０■ｓｅｃに
設定し上記サイズの素管を２０木造管した時、第３スタ
ンドの荷重変化量が８７ｔとなり、第２スタンドの圧下
設定値が（１）式によりＢｏ ： ８．０からＢｏ ＝
８．０ ＋１．０Ｘｌ＝９．０に制御することにより、
穴明き発生は１本に減少した（この時の圧延荷重チャー
トは第４図に示す）、また、第４図かられかるように第
６スタンドの圧延荷重の変動が００１となり（２）式に
よりＨｏ＝１４．５０からＨａ ＝ １４．５０−１４
．５０Ｘ Ｏ，０５Ｘ １＝ １３．８に制御するこ
とにより第５図に示すように２０本造管した時、穴明き
欠陥の発生は全く見られなかった。When 20 pipes of 22Cr stainless steel were manufactured under the following conditions, holes with defects as shown in FIG. 3 occurred in all of the pipes.
[Ho: 14.50 (mm), B of the second stand
O: 8.0 (1), mandrel mill entry side raw tube outer diameter 1
75 (mm), mandrel mill outlet side raw tube outer diameter 14B (recommended m), mandrel mill outlet side raw tube wall thickness 4.00 (*■),
Mandrel bar diameter 133.5 (m)] This is expressed as a = 1.0 in equation (1) and b = 0 in equation (2).
．． 05, and when setting the standard values A = 30t and Δt = 20■sec and making 20 wooden pipes of the above size, the load change amount of the third stand is 87t, and the reduction setting value of the second stand is (1 ) According to the formula, Bo: 8.0 to Bo =
By controlling to 8.0 +1.0Xl=9.0,
The number of holes that occurred was reduced to one (the rolling load chart at this time is shown in Figure 4), and as can be seen from Figure 4, the variation in the rolling load of the 6th stand became 001, which was calculated by equation (2). From Ho=14.50 to Ha=14.50-14
．． When 20 pipes were manufactured as shown in FIG. 5 by controlling to 50X O, 05X 1 = 13.8, no hole defects were observed at all.
［発明の効果］
以上のように、本発明に係るマンドレルミルによる継目
無管製造方法によれば、熱間加工性の悪い高合金鋼材料
等からなる継目無管を製造する場合にも、穴明き欠陥の
発生を確実に防止し、妻止りの向上を図ることができる
。[Effects of the Invention] As described above, according to the method for manufacturing seamless pipes using a mandrel mill according to the present invention, even when manufacturing seamless pipes made of high alloy steel materials with poor hot workability, holes can be eliminated. It is possible to reliably prevent the occurrence of brightness defects and improve end-stopping.
第１図は本発明の制御手順の一例を示す筺れ図、第２図
は本発明が適用されるマンドレルミルを示す模式図、第
３図は各スタンドにおける圧延荷重の変化を示す模式図
、第４図は各スタンドにおける圧延荷重の変化を示す模
式図、第５図は各スタンドにおける圧延荷重の変化を示
す模式図。
第６図は一般のマンドレルミルを示す斜視図、第７図は
マンドレルミルによる圧延状態を示す正面図、第８図は
熱間加工性を示す線図である。
１０・・・マンドレルミル、１１・・・圧延ロール、１
２・・・マンドレルバ−１１３・・・素管、１４・・・
ロードセル、１５・・・制御装置。
代理人 弁理士 塩 川 修 治
第 ２ＵＩＪ
第 ３ 口
第４［１FIG. 1 is a box diagram showing an example of the control procedure of the present invention, FIG. 2 is a schematic diagram showing a mandrel mill to which the present invention is applied, and FIG. 3 is a schematic diagram showing changes in rolling load in each stand. FIG. 4 is a schematic diagram showing changes in rolling load in each stand, and FIG. 5 is a schematic diagram showing changes in rolling load in each stand. FIG. 6 is a perspective view showing a general mandrel mill, FIG. 7 is a front view showing the state of rolling by the mandrel mill, and FIG. 8 is a diagram showing hot workability. 10... Mandrel mill, 11... Rolling roll, 1
2... Mandrel bar-113... Raw tube, 14...
Load cell, 15...control device. Agent Patent Attorney Osamu Shiokawa 2UIJ No. 3 Account No. 4 [1
Claims (1)
連続配置するとともに、隣接するスタンドのロール軸を
圧延軸に垂直な面内で相互にずらして交差配置している
マンドレルミルにより、マンドレルバーが挿入された素
管を圧延するマンドレルミルによる継目無管製造方法に
おいて、前記各スタンドの圧延荷重の変化量を連続的に
検出し、該検出値が基準値を上廻った時当該スタンドの
前段スタンドにおける上下ロールギャップを修正し、ロ
ールギャップ修正後、マンドレルミル出側の基準肉厚に
するための当該スタンド以降の各スタンドにおける圧延
荷重が基準値を超える場合、及び、後段の肉厚仕上げス
タンドと、肉厚仕上げスタンドに連なる後段スタンドで
の圧延荷重の変化量が基準値を超える場合に、入側素管
の肉厚を修正することを特徴とするマンドレルミルによ
る継目無管製造方法。(1) A mandrel mill in which a plurality of stands each consisting of a pair of upper and lower rolling rolls are arranged in series, and the roll axes of adjacent stands are offset from each other in a plane perpendicular to the rolling axis and are arranged to intersect with each other, the mandrel bar is In a seamless pipe manufacturing method using a mandrel mill that rolls the inserted blank pipe, the amount of change in the rolling load of each stand is continuously detected, and when the detected value exceeds a reference value, the previous stand of the stand concerned is After correcting the upper and lower roll gaps in , and after correcting the roll gap, if the rolling load at each stand after that stand exceeds the standard value to achieve the standard wall thickness on the exit side of the mandrel mill, and when the rolling load at the subsequent thick finishing stand and , a seamless pipe manufacturing method using a mandrel mill, characterized in that the wall thickness of the entry side raw pipe is corrected when the amount of change in rolling load in a subsequent stand connected to a thick wall finishing stand exceeds a standard value.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61230050A JPS6384720A (en) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | Manufacture of seamless pipe by mandrel mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61230050A JPS6384720A (en) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | Manufacture of seamless pipe by mandrel mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6384720A true JPS6384720A (en) | 1988-04-15 |
Family
ID=16901774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61230050A Pending JPS6384720A (en) | 1986-09-30 | 1986-09-30 | Manufacture of seamless pipe by mandrel mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6384720A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0529943A2 (en) * | 1991-08-22 | 1993-03-03 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill for seamless steel tubes |
| US5513511A (en) * | 1991-08-22 | 1996-05-07 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing seamless steel tube by using mandrel mill |
-
1986
- 1986-09-30 JP JP61230050A patent/JPS6384720A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0529943A2 (en) * | 1991-08-22 | 1993-03-03 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill for seamless steel tubes |
| US5513511A (en) * | 1991-08-22 | 1996-05-07 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing seamless steel tube by using mandrel mill |
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