JPS638389B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS638389B2 JPS638389B2 JP2660282A JP2660282A JPS638389B2 JP S638389 B2 JPS638389 B2 JP S638389B2 JP 2660282 A JP2660282 A JP 2660282A JP 2660282 A JP2660282 A JP 2660282A JP S638389 B2 JPS638389 B2 JP S638389B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- valve
- capacitance
- refrigerant
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 24
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 24
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 6
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、空気側および水側熱交換器を有す
る空対水ヒートポンプ装置によつて冷暖房を行う
冷暖房装置の改良に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an improvement in a heating and cooling system that performs heating and cooling using an air-to-water heat pump device having an air-side and water-side heat exchanger.
従来のこの種の冷暖房装置において、暖房時、
すなわち、周知のヒートポンプ運転時には、第１
図に示すごとく、電動圧縮機１で吐出された吐出
高圧ガスは四方切替弁２を経て、破線矢印で示す
ように、水側の熱交換器５に入り、そこで凝縮液
化されると同時に、水と熱交換を行い、水を加熱
し、温水を得る。 In this type of conventional air conditioning system, when heating,
In other words, when the well-known heat pump is operated, the first
As shown in the figure, the discharged high-pressure gas discharged from the electric compressor 1 passes through the four-way switching valve 2 and enters the water-side heat exchanger 5 as shown by the broken line arrow, where it is condensed and liquefied. Heat exchanges with water to heat water and obtain hot water.
この熱交換器５で凝縮液化された液冷媒は４ａ
〜４ｄで示す逆止弁群中の逆止弁４ｃを経て、破
線矢印に沿つて液ガス熱交換器９を経由し、熱交
換器付アキユムレータ７の下部に収納された熱交
換器用液管８でさらに過冷却され、過冷却調整弁
１２に至る。 The liquid refrigerant condensed and liquefied in this heat exchanger 5 is 4a
The liquid pipe 8 for a heat exchanger, which is housed in the lower part of the accumulator 7 with a heat exchanger, passes through the check valve 4c in the check valve group shown by 4d, and passes through the liquid gas heat exchanger 9 along the broken line arrow. It is further supercooled and reaches the supercooling regulating valve 12.
この過冷却調整弁１２はその感温部１３を前述
の逆止弁４ｃと液ガス熱交換器９間の適当な位置
に固着され、水側熱交換器５、すなわち、凝縮器
部の過冷却度を検知して、常に過冷却部を適正な
状態に保持し、過冷却増大を抑制し、熱交換器５
の能力を最大限に引き出すように制御していた。 This supercooling regulating valve 12 has its temperature sensing part 13 fixed at an appropriate position between the aforementioned check valve 4c and the liquid gas heat exchanger 9, and supercools the water side heat exchanger 5, that is, the condenser section. The heat exchanger 5
was controlled to maximize its abilities.
ところで、感温部１３が温度検知方式で、管外
壁より内部液冷媒温度を検知しているため、外
気、水温などの変化により、熱交換状態が急激に
変化した場合、速い応答は望めず、フラツシユガ
ス（気泡）が発生して、数秒後に検知完了する不
都合を生じたり、感温部１３の取付位置が悪くか
つ断熱などの処理が悪い場合、間接的に外気温
度、周囲温度の影響を受ける不都合を有してい
た。 By the way, since the temperature sensor 13 uses a temperature detection method and detects the internal liquid refrigerant temperature from the outer wall of the tube, a quick response cannot be expected if the heat exchange state suddenly changes due to changes in the outside air, water temperature, etc. If flash gas (bubbles) is generated and the detection is completed after a few seconds, or if the temperature-sensing part 13 is installed in a bad position and is not well-insulated, it may be indirectly affected by outside air temperature or ambient temperature. It had
また、過冷却調整弁の感温部１３と過冷却調整
弁１２の本体の間はガス圧信号伝達用にキヤピラ
リチユーブが使用されており、このため、距離的
に取付位置が制限を受けるばかりか、周囲の構造
物に接触した場合、摩耗亀裂を生ずる結果にもな
り、ガス漏洩によりその機能を喪失することもあ
つた。なお、第１図の３は空気側熱交換器、５ａ
は吸水口、５ｂは排水口である。 In addition, a capillary tube is used between the temperature sensing part 13 of the supercooling regulating valve and the main body of the supercooling regulating valve 12 for transmitting gas pressure signals, so the mounting position is limited due to distance. Otherwise, if it came into contact with surrounding structures, it could result in abrasion cracks and loss of function due to gas leakage. In addition, 3 in FIG. 1 is an air side heat exchanger, and 5a
5b is a water intake port, and 5b is a drain port.
この発明は、上記従来の欠点を除去するために
なされたもので、過冷却調節弁の代わりにアクチ
ユエータとして、たとえば、電気式電圧比例弁を
用いかつ静電容量検出器をセンサとして用いて液
体での静電容量と気体混在との静電容量差を信号
として電子回路にて処理して冷凍サイクルを制御
することにより、電気式電圧比例弁と静電容量検
出部との距離に制約を受けることなく、しかも応
答性の向上、耐摩耗性の向上、ガス漏洩による機
能低下の防止などを期することのできる冷暖房装
置を提供することを目的とする。 This invention has been made to eliminate the above-mentioned conventional drawbacks, and uses, for example, an electric voltage proportional valve as an actuator instead of a supercooling control valve and a capacitance detector as a sensor. By controlling the refrigeration cycle by processing the difference in capacitance between the capacitance of the capacitor and the capacitance of the gas mixture as a signal in an electronic circuit, there are no restrictions on the distance between the electric voltage proportional valve and the capacitance detection section. It is an object of the present invention to provide an air-conditioning and heating device that can improve responsiveness, improve abrasion resistance, and prevent functional deterioration due to gas leakage.
以下、この発明の冷暖房装置の実施例について
図面に基づき説明する。第２図はその一実施例の
冷媒回路を示す冷媒回路図である。この第２図の
冷媒回路の構成の説明に際し、重複を避けるため
に、第１図と同一部分には同一符号を付してその
説明を省略し、第１図とは異なる部分を重点的に
述べることにする。 EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the Example of the air-conditioning apparatus of this invention is described based on drawing. FIG. 2 is a refrigerant circuit diagram showing a refrigerant circuit of one embodiment. When explaining the configuration of the refrigerant circuit in Fig. 2, in order to avoid duplication, the same parts as in Fig. 1 will be given the same reference numerals and their explanation will be omitted, and the parts different from Fig. 1 will be emphasized. I will state this.
この第２図を第１図と比較しても明らかなよう
に、第１図と異なる部分は第１図における過冷却
調整弁１２に代えて、電気式電圧比例弁１０が使
用されておりまた、感温部１３に代えて、静電容
量検出器１１が使用され、さらに、泡検出回路部
１４が新たに付加されている。その他の部分は第
１図と同様である。 As is clear from comparing FIG. 2 with FIG. 1, the difference from FIG. 1 is that an electric voltage proportional valve 10 is used instead of the supercooling regulating valve 12 in FIG. , a capacitance detector 11 is used in place of the temperature sensing section 13, and a bubble detection circuit section 14 is newly added. Other parts are the same as in FIG.
第３図はこの電気式電圧比例弁１０、静電容量
検出器１１、泡検出回路部１４の構成を示す回路
図である。この第３図において、第２図と同一部
分には同一符号が付されている。まず、電気式電
圧比例弁１０はコイル部１０ａと弁部１０ｂとに
より構成されており弁部１０ｂは第２図におい
て、熱交換器付アキユムレータ７と逆止弁４ｂと
４ｄに連結されている。また、コイル部１０ａの
両端は接続線１０ｃを介して端子ｔ１，ｔ２に接
続されている。 FIG. 3 is a circuit diagram showing the configuration of the electric voltage proportional valve 10, the capacitance detector 11, and the bubble detection circuit section 14. In FIG. 3, the same parts as in FIG. 2 are given the same reference numerals. First, the electric voltage proportional valve 10 is composed of a coil portion 10a and a valve portion 10b, and the valve portion 10b is connected to an accumulator 7 with a heat exchanger and check valves 4b and 4d in FIG. 2. Further, both ends of the coil portion 10a are connected to terminals t1 and t2 via a connecting wire 10c.
一方、静電容量検出器１１は外管１１ｃ内に同
軸状に内管１１ｄが所定の間隔をもつて挿入され
ている。すなわち、外管１１ｃの内面と内管１１
ｄの外面との間に所定の間隔をもつている。この
外管１１ｃと内管１１ｄとの間の静電容量を電極
１１ａと１１ｂとにより取り出すようになつてい
る。 On the other hand, in the capacitance detector 11, an inner tube 11d is coaxially inserted into an outer tube 11c at a predetermined interval. That is, the inner surface of the outer tube 11c and the inner tube 11
It has a predetermined distance from the outer surface of d. The capacitance between the outer tube 11c and the inner tube 11d is taken out by electrodes 11a and 11b.
電極１１ａは内管１１ｄの外周面に接続され、
電極１１ｂは外管１１ｃの外周面に支持部材１１
ｅを介して接続されている。この支持部材１１ｅ
に絶縁材を介して電極１１ａが貫通して内管１１
ｄに接続されており、この支持部材１１ｅによ
り、気密封じにガス漏れなく外部に電極１１ａが
取り出されるようになつている。この電極１１
ａ，１１ｂはそれぞれ泡検出回路１４内の端子ｔ
３，ｔ４に接続されている。 The electrode 11a is connected to the outer peripheral surface of the inner tube 11d,
The electrode 11b is attached to the support member 11 on the outer peripheral surface of the outer tube 11c.
connected via e. This support member 11e
The electrode 11a passes through the inner tube 11 through an insulating material.
d, and the support member 11e allows the electrode 11a to be taken out to the outside in an airtight seal without gas leakage. This electrode 11
a and 11b are terminals t in the bubble detection circuit 14, respectively.
3, connected to t4.
外管１１ｃは通常圧縮機１、水側熱交換器５な
どと連通しているため、大地にアースされている
と見做し得る。 Since the outer tube 11c normally communicates with the compressor 1, the water side heat exchanger 5, etc., it can be considered that it is grounded to the earth.
次に、泡検出回路部１４の構成について述べ
る。上記端子ｔ３はコンデンサ３２ａ、抵抗Ｒ１
を介してトランジスタ２８のコレクタに接続され
ている。また、端子ｔ４はコンデンサ３２ｂを介
して増幅装置出力部３のオペアンプ２９の非反転
入力端に接続されている。コンデンサ３２ａ，３
２ｂは直流分その他の外乱要因を補正するための
ものである。 Next, the configuration of the bubble detection circuit section 14 will be described. The above terminal t3 is a capacitor 32a and a resistor R1
is connected to the collector of transistor 28 via. Further, the terminal t4 is connected to the non-inverting input terminal of the operational amplifier 29 of the amplifier output section 3 via the capacitor 32b. Capacitor 32a, 3
2b is for correcting DC components and other disturbance factors.
一方、２０は電源トランスであり、その１次巻
線は交流電源（図示せず）に接続され、２次巻線
はダイオードブリツジなどの整流回路２１の入力
端に接続されている。この整流回路２１の正側の
出力端は安定化三端子レギユレータ用IC２２を
介してラインＬ１に接続されている。 On the other hand, 20 is a power transformer, the primary winding of which is connected to an AC power source (not shown), and the secondary winding of which is connected to the input end of a rectifier circuit 21 such as a diode bridge. The positive output end of this rectifier circuit 21 is connected to the line L1 via a stabilizing three-terminal regulator IC 22.
整流回路２１の負側の出力端はラインＬ２に接
続されており、このラインＬ２と整流回路２１の
正側の出力端間には、平滑用コンデンサ２３が接
続されている。これにより、交流電源の電圧を電
源トランス２１で通常15〜20V程度に降圧して、
２次巻線に降圧した電圧を発生し、それを整流回
路２１で整流し、平滑用コンデンサ２３で平滑し
て脈流分を除去し、安定化三端子レギユレータ用
IC２２により安定した直流電圧をラインＬ１と
Ｌ２間に発生するようになつている。この安定化
三端子レギユレータ用IC２２の制御端子はライ
ンＬ２に接続されている。 A negative output terminal of the rectifier circuit 21 is connected to a line L2, and a smoothing capacitor 23 is connected between the line L2 and the positive output terminal of the rectifier circuit 21. As a result, the voltage of the AC power supply is normally stepped down to about 15 to 20V by the power transformer 21,
A stepped down voltage is generated in the secondary winding, rectified by the rectifier circuit 21, smoothed by the smoothing capacitor 23 to remove ripple current, and used for a stabilized three-terminal regulator.
The IC 22 generates a stable DC voltage between lines L1 and L2. A control terminal of this stabilized three-terminal regulator IC 22 is connected to line L2.
インバータ２４の電源端子はラインＬ１，Ｌ２
に接続され、その入力端は発振用コンデンサ２５
を介してラインＬ２に接続されているとともに、
水晶発振子２７を介してインバータ２４の出力端
に接続されている。インバータ２４の出力端は発
振用コンデンサ２６を介してラインＬ２に接続さ
れているとともに、トランジスタ２８のベースに
接続されている。トランジスタ２８のエミツタは
ラインＬ２に接続されている。 The power terminals of the inverter 24 are lines L1 and L2.
The input terminal is connected to the oscillation capacitor 25.
is connected to line L2 via
It is connected to the output end of the inverter 24 via a crystal oscillator 27. The output end of the inverter 24 is connected to the line L2 via the oscillation capacitor 26, and is also connected to the base of the transistor 28. The emitter of transistor 28 is connected to line L2.
上記外管１１ｃと内管１１ｄ間で得られる静電
容量は平均20〜80PFと非常に小容量であるため、
通常の交流周波数では、検出困難な特性を有する
ので、上述のインバータ２４、発振用コンデンサ
２５，２６、水晶発振子２７とにより高周波を発
生させ、この高周波信号をトランジスタ２８（ス
イツチング用トランジスタ）に供給して、スイツ
チング動作を行つて、静電容量検出器１１に送る
ようになつている。 Since the capacitance obtained between the outer tube 11c and the inner tube 11d is very small, averaging 20 to 80PF,
Since normal AC frequencies have characteristics that are difficult to detect, a high frequency is generated by the above-mentioned inverter 24, oscillation capacitors 25 and 26, and crystal oscillator 27, and this high frequency signal is supplied to the transistor 28 (switching transistor). Then, a switching operation is performed and the signal is sent to the capacitance detector 11.
また、上記増幅装置出力部３３のオペアンプ２
９の電源端子もラインＬ１とＬ２に接続されてお
り、その出力端と反転入力端間には、積分回路３
０が接続されており、このオペアンプ２９の反転
入力端はコンデンサ３２ｂを介して端子ｔ４にも
接続されている。 Further, the operational amplifier 2 of the amplifier output section 33
The power supply terminal of 9 is also connected to lines L1 and L2, and an integrator circuit 3 is connected between its output terminal and inverting input terminal.
0 is connected, and the inverting input terminal of this operational amplifier 29 is also connected to a terminal t4 via a capacitor 32b.
オペアンプ２９の非反転入力端は、抵抗Ｒ２を
介してラインＬ１に接続されているとともに、抵
抗Ｒ３を介してラインＬ２に接続されている。こ
のオペアンプ２９と積分回路３０を主体にして増
幅装置出力部３３が構成されている。オペアンプ
２９の出力端は抵抗Ｒ４を介して出力トランジス
タ３１のベースに接続されている。 A non-inverting input terminal of the operational amplifier 29 is connected to the line L1 via a resistor R2 and to the line L2 via a resistor R3. An amplifier output section 33 is composed mainly of the operational amplifier 29 and the integrating circuit 30. The output terminal of the operational amplifier 29 is connected to the base of the output transistor 31 via a resistor R4.
出力トランジスタ３１のベースは抵抗Ｒ５を介
してラインＬ２に接続され、また、エミツタは直
接ラインＬ２に接続されている。この出力トラン
ジスタ３１のコレクタは上記端子ｔ２に接続さ
れ、また、ラインＬ１は端子ｔ１に接続されてい
る。 The base of the output transistor 31 is connected to the line L2 via a resistor R5, and the emitter is directly connected to the line L2. The collector of this output transistor 31 is connected to the terminal t2, and the line L1 is connected to the terminal t1.
次に、以上のように構成されたこの発明の冷暖
房装置の作用について説明する。暖房時の場合
は、第２図において、電動圧縮機１で吐出された
高圧ガスは四方切替弁２を経て、水側熱交換器５
により液化凝縮され、逆止弁４ｃを通り、破線の
矢印に沿つて液ガス熱交換器９、熱交換器付アキ
ユムレータ７に至るまでの動作は第１図の場合と
同様である。 Next, the operation of the heating and cooling apparatus of the present invention configured as described above will be explained. In the case of heating, in FIG.
The operation of liquefying and condensing the gas, passing through the check valve 4c, and reaching the liquid-gas heat exchanger 9 and the heat exchanger-equipped accumulator 7 along the broken line arrow is the same as in the case of FIG.
この発明においては、熱交換器付アキユムレー
タ７において、過冷却された冷媒液がこの段階で
電気式電圧比例弁１０に入る。この電気式電圧比
例弁１０は接続線１０ｃにより長さ、経路自在に
静電容量検出器１１を検出部に有する泡（フラツ
シユガス）検出回路部１４により流量制御され、
かつ減圧された冷媒は逆止弁４ｂを経て送風機３
ａを有する空気側熱交換器３に入り、外気と熱交
換し、冷媒蒸発過程を構成し、四方切替弁２、熱
交換器付アキユムレータ７内のＵ字管７ａ、液ガ
ス熱交換器９を経て電動圧縮機１に至る周知のヒ
ートポンプ装置を構成している。 In this invention, the supercooled refrigerant liquid in the heat exchanger-equipped accumulator 7 enters the electric voltage proportional valve 10 at this stage. This electric voltage proportional valve 10 has a flow rate controlled by a bubble (flash gas) detection circuit part 14 having a capacitance detector 11 in the detection part, whose length and route can be freely controlled by a connecting line 10c.
The depressurized refrigerant then passes through the check valve 4b to the blower 3.
The air enters the air side heat exchanger 3 having a heat exchanger 3, exchanges heat with the outside air, and constitutes the refrigerant evaporation process, and connects the four-way switching valve 2, the U-shaped pipe 7a in the accumulator 7 with a heat exchanger, and the liquid gas heat exchanger 9. A well-known heat pump device including an electric compressor 1 is configured.
このようなヒートポンプ装置において、上述の
静電容量検出器１１における静電容量は、前にも
述べたように、平均20〜80PF程度と、非常に小
容量であるため、泡検出回路部１４のインバータ
２４、発振用コンデンサ２５，２６、水晶発振子
２７により安定した高周波信号を発生させ、この
高周波信号によりトランジスタ２８をスイツチン
グさせて、コンデンサ３２ｂを経て電極１１ａを
通して内管１１ｄにスイツチング信号を送る。 In such a heat pump device, the capacitance of the above-mentioned capacitance detector 11 is, as mentioned earlier, on average about 20 to 80PF, which is a very small capacity. A stable high frequency signal is generated by the inverter 24, oscillation capacitors 25, 26, and crystal oscillator 27, and this high frequency signal causes the transistor 28 to switch, and a switching signal is sent to the inner tube 11d via the capacitor 32b and the electrode 11a.
いま、静電容量検出器１１で得られる静電量値
をＣとすると、
Ｃ＝2πεε0／loge（ａ／ｂ）（Ｆ／ｍ） …(1)
なる値で示される。この(1)式において、εは媒質
の誘電率であり、空調機に用いられる冷媒フロン
２２においては、液体でε≒６〜6.2、またガス
体でε≒1.0となる。 Now, if the capacitance value obtained by the capacitance detector 11 is C, it is expressed by the following value: C=2πεε 0 /loge(a/b)(F/m) (1). In this equation (1), ε is the dielectric constant of the medium, and in the refrigerant Freon 22 used in an air conditioner, ε≈6 to 6.2 for liquid, and ε≒1.0 for gas.
また、ε0は真空の誘電率であり、8.854×10-12
（Ｆ／ｍ）であり、ａは外管１１ｃの内径、ｂは
内管１１ｄの外径を示し、同一の内管１１ｄ、外
管１１ｃの管径比を有する検出器において、静電
容量値Ｃは０〜100％間で６倍の信号ゲインを有
することが理解される。 Also, ε 0 is the dielectric constant of vacuum, which is 8.854×10 -12
(F/m), where a is the inner diameter of the outer tube 11c and b is the outer diameter of the inner tube 11d. In a detector having the same tube diameter ratio of the inner tube 11d and the outer tube 11c, It is understood that C has a signal gain of 6 times between 0 and 100%.
この静電容量値Ｃが大なる場合、第３図の矢印
Ａにて示すごとくに流れる電流値が大きくなり、
オペアンプ２９と積分回路３０により構成される
増幅装置出力部３３より出力される電圧は高くな
り、出力トランジスタ３１のベース電流は増大
し、この出力トランジスタ３１のコレクタ・エミ
ツタ間電圧は減少する。 When this capacitance value C increases, the current value flowing as shown by arrow A in FIG. 3 increases,
The voltage output from the amplifier output section 33 constituted by the operational amplifier 29 and the integrating circuit 30 increases, the base current of the output transistor 31 increases, and the collector-emitter voltage of the output transistor 31 decreases.
これにより、電気式電圧比例弁１０のコイル部
１０ａに印加される電圧Ｖ３（第４図）は上昇
し、第４図において、弁部１０ｂの開度位置は
O3の位置となり、弁は開き気味で、多量の冷媒
を空気側熱交換器３に供給する。 As a result, the voltage V3 (Fig. 4) applied to the coil part 10a of the electric voltage proportional valve 10 increases, and in Fig. 4, the opening position of the valve part 10b changes.
At the O 3 position, the valve is slightly open and a large amount of refrigerant is supplied to the air side heat exchanger 3.
また、泡が発生し、外管１１ｃと内管１１ｄ間
の静電容量Ｃが小の場合には、前述の逆の動作と
なり、弁コイル部１０ａに印加される電圧Ｖ１
（第４図）は降下し、弁部１０ｂの開度位置はO1
の位置となり、弁は閉じ気味となり、空気側熱交
換器３に供給する冷媒液を減少させ、水側熱交換
器５に冷媒をためて泡を防止している。 In addition, when bubbles are generated and the capacitance C between the outer tube 11c and the inner tube 11d is small, the above-mentioned operation is reversed, and the voltage V1 applied to the valve coil portion 10a is
(Fig. 4) is lowered, and the opening position of the valve portion 10b is O 1
At this position, the valve is slightly closed, reducing the refrigerant liquid supplied to the air-side heat exchanger 3, and storing the refrigerant in the water-side heat exchanger 5 to prevent bubbles.
すなわち、静電容量検出器１１および泡検出回
路部１４は冷房時には逆止弁４ａ、また暖房時に
は逆止弁４ｃを経て流通する高圧側冷媒液の状態
を検知し、液冷媒中にガス状冷媒（フラツシユガ
ス）すなわち、液中の泡の量を定量的に検知し、
泡の状態により、電気式電圧比例弁１０の弁部１
０ｂの開度を調節して、間接的に、一般的には最
低限度に維持すべく冷媒流量を最大限に取り出す
ように調節するものである。 That is, the capacitance detector 11 and the bubble detection circuit section 14 detect the state of the high-pressure side refrigerant liquid flowing through the check valve 4a during cooling and through the check valve 4c during heating, and detect gaseous refrigerant in the liquid refrigerant. (flash gas) In other words, quantitatively detects the amount of bubbles in the liquid,
Depending on the state of the foam, the valve part 1 of the electric voltage proportional valve 10
By adjusting the opening degree of 0b, the refrigerant flow rate is indirectly adjusted to maximize the refrigerant flow rate while generally maintaining it at the minimum level.
なお、上記実施例では、暖房時には、水冷凝縮
器（水側熱交換器５）を使用する場合についても
述べているが、空気、すなわち、空冷式凝縮器と
しても同様の効果を奏するのは云うまでもない。 In addition, although the above embodiment also describes the case where a water-cooled condenser (water-side heat exchanger 5) is used during heating, it is said that the same effect can be achieved as an air-cooled condenser. Not even.
また、泡検出部１４にタイマ機能を付与して電
気式電圧比例弁１０が閉塞気味にもかかわらず一
定時間以上フラツシユガスが発生する場合には、
冷媒サイクル中からのガス漏れ警報をあわせて機
能させることもできる。 In addition, if a timer function is provided to the bubble detection unit 14 and flash gas is generated for a certain period of time or more even though the electric voltage proportional valve 10 is a little clogged,
It can also function as a gas leak alarm from within the refrigerant cycle.
以上のように、この発明の冷暖房装置によれ
ば、ヒートポンプ装置と絞り装置に連通する液管
部に静電容量検出器および泡検出回路部を設け、
この液管部内の液体での静電容量と気泡が混在し
た場合の静容容量との差に応じて絞り装置を制御
するようにしたので、液管内の泡の量が定量的に
かつ比例的に検出できるとともに、液配管の途中
のどの場所にも取り付けることができ、したがつ
て、電気式電圧比例弁の弁本体との距離に制約を
受けなくなる。 As described above, according to the air conditioning system of the present invention, the capacitance detector and the bubble detection circuit section are provided in the liquid pipe section communicating with the heat pump device and the expansion device,
The expansion device is controlled according to the difference between the capacitance of the liquid in the liquid pipe and the capacitance when bubbles are mixed, so the amount of bubbles in the liquid pipe is controlled quantitatively and proportionally. It can be detected at any point along the liquid piping and can be installed anywhere in the liquid piping, so there are no restrictions on the distance from the valve body of the electric voltage proportional valve.
また、冷媒液中にある泡の有無を直接時間遅れ
なしで検知するため、応答性がよく、特にヒート
ポンプ装置運転時に凝縮器構成部の出口での液の
貯留度合をより正確により速く検出して凝縮器と
しての熱交換能力を最大限に活用し、かつより多
くの冷媒を冷却器に送ることができ、冷却器の特
性を十分に引き出す効果が得られる。 In addition, since the presence or absence of bubbles in the refrigerant liquid is directly detected without any time delay, the response is good, and the degree of liquid accumulation at the outlet of the condenser component can be detected more accurately and quickly, especially when the heat pump is operating. It is possible to make maximum use of the heat exchange capacity of the condenser, and to send more refrigerant to the cooler, thereby achieving the effect of fully bringing out the characteristics of the cooler.
第１図は従来の冷暖房装置の冷媒回路図、第２
図はこの発明の冷暖房装置の一実施例の冷媒回路
図、第３図は第２図の冷暖房装置における静電容
量検出器、電気式電圧比例弁および泡検出回路部
の部分の回路図、第４図はこの発明の冷暖房装置
における電気式電圧比例弁の電圧と弁開度の関係
を示す図である。
１……電動圧縮機、２……四方切替弁、３……
空気側熱交換器、４ａ〜４ｄ……逆止弁、５……
水側熱交換器、７……熱交換器付アキユムレー
タ、９……液ガス熱交換器、１０……電気式電圧
比例弁、１１……静電容量検出器、１４……泡検
出回路部、２４……インバータ、２５，２６……
発振用コンデンサ、２７……水晶発振子、２８…
…トランジスタ、２９……オペアンプ、３０……
積分回路、３１……出力トランジスタ、３３……
増幅装置出力部。なお、図中同一符号は同一また
は相当部分を示す。
Figure 1 is a refrigerant circuit diagram of a conventional heating and cooling system;
The figure is a refrigerant circuit diagram of an embodiment of the air conditioning system of the present invention, and FIG. FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the voltage of the electric voltage proportional valve and the valve opening degree in the air conditioning system of the present invention. 1...Electric compressor, 2...Four-way switching valve, 3...
Air side heat exchanger, 4a to 4d... Check valve, 5...
Water side heat exchanger, 7... Accumulator with heat exchanger, 9... Liquid gas heat exchanger, 10... Electric voltage proportional valve, 11... Capacitance detector, 14... Bubble detection circuit section, 24... Inverter, 25, 26...
Oscillation capacitor, 27...Crystal oscillator, 28...
...transistor, 29... operational amplifier, 30...
Integrating circuit, 31... Output transistor, 33...
Amplifier output section. Note that the same reference numerals in the figures indicate the same or corresponding parts.
Claims (1)
絞り装置および凝縮器を順次接続して構成された
ヒートポンプ装置、このヒートポンプ装置と上記
絞り装置に連通する液管部に外管と同軸状に内管
を挿入して液冷媒の気泡の発生状態に応じて外管
と内管との間の静電容量値を検出する静電容量検
出器、この静電容量検出器で検出された静電容量
値に応じた電圧を発生して上記絞り装置の冷媒液
に対する絞りの度合を制御する泡検出回路部を備
えてなる冷暖房装置。 ２ 絞り装置は電気式電圧比例弁を使用して泡検
出回路部から供給される電圧に比例して弁開度を
変化することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の冷暖房装置。[Claims] 1. Electric compressor, four-way switching valve, air side heat exchanger,
A heat pump device is constructed by sequentially connecting a throttling device and a condenser, and an inner tube is inserted coaxially with the outer tube into a liquid pipe section that communicates with the heat pump device and the throttling device to generate bubbles in the liquid refrigerant. A capacitance detector detects the capacitance value between the outer tube and the inner tube according to the capacitance value, and generates a voltage according to the capacitance value detected by the capacitance detector to control the aperture device. A heating and cooling device comprising a bubble detection circuit that controls the degree of throttling of a refrigerant liquid. 2. The heating and cooling device according to claim 1, wherein the throttle device uses an electric voltage proportional valve to change the valve opening in proportion to the voltage supplied from the bubble detection circuit.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2660282A JPS58142168A (en) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | Air conditioner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2660282A JPS58142168A (en) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | Air conditioner |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58142168A JPS58142168A (en) | 1983-08-23 |
| JPS638389B2 true JPS638389B2 (en) | 1988-02-22 |
Family
ID=12198060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2660282A Granted JPS58142168A (en) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | Air conditioner |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58142168A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE529598C2 (en) * | 2006-02-01 | 2007-10-02 | Svenning Ericsson | Flow control of refrigerant |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP2660282A patent/JPS58142168A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58142168A (en) | 1983-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4878355A (en) | Method and apparatus for improving cooling of a compressor element in an air conditioning system | |
| US4003729A (en) | Air conditioning system having improved dehumidification capabilities | |
| US20200309434A1 (en) | Diagnostic mode of operation to detect refrigerant leaks in a refrigeration circuit | |
| JPH05312380A (en) | Controller for air conditioner | |
| US4517812A (en) | Load control device for a heat-pump type air conditioning apparatus | |
| JPS638389B2 (en) | ||
| US5054293A (en) | Apparatus and method for protecting a compressor in a heat pump | |
| JP2008202868A (en) | Air conditioner | |
| JPS6113544B2 (en) | ||
| JP2914783B2 (en) | Air conditioner | |
| JPH01107071A (en) | Air conditioner | |
| JPH0753376B2 (en) | Mold cooling device | |
| JPS6240302Y2 (en) | ||
| JPS5821960Y2 (en) | Supercooling control valve | |
| JPH11159906A (en) | Absorption heat pump system | |
| JPH06307722A (en) | Air-conditioning equipment for vehicle | |
| JPS5984052A (en) | Method of controlling capability of refrigerator | |
| JPH0627595B2 (en) | Air conditioner | |
| JPS62158952A (en) | Controller for refrigeration cycle | |
| JPS6058383B2 (en) | Refrigerant flow control device | |
| JPS6255598B2 (en) | ||
| JPS5914694Y2 (en) | Automatic defrost device in refrigerator or freezer | |
| JP2931653B2 (en) | Refrigeration cycle device | |
| JPH04268155A (en) | Annual cooling operation control device for air conditioner | |
| JPH0331514A (en) | Operation of refrigerator |