JPS6380770A - High voltage generator - Google Patents
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- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えばテレビジョン受像機、ＣＲＴディスプ
レイ装置等に高電圧を供給するのに用いられる高電圧発
生装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a high voltage generator used for supplying high voltage to, for example, television receivers, CRT display devices, and the like.
一般に、フライバックトランスと呼ばれる高電圧発生装
置は、−次側（低圧巻線側）に接続される水平出力回路
からフライバックパルスの基本波を入力することにより
、二次側（高圧巻線側）に所定の巻線比に昇圧した出力
パルスを誘起するようになっている。In general, a high voltage generator called a flyback transformer receives the fundamental wave of the flyback pulse from the horizontal output circuit connected to the negative side (low voltage winding side). ) to induce an output pulse boosted to a predetermined winding ratio.
しかし、この種の高電圧発生装置は、低圧巻線に対して
高圧巻線は１０〜４０倍の巻線比となっており、このた
め漏洩インダクタンスと分布容量の発生により、フライ
バックパルスの基本波よりもはるかに高い周波数の高調
波が発生し、出力パルスにリンギングとなって重畳され
る。そして、このリンギングエネルギは、容量結合、電
磁結合等によってテレビジョン回路、ディスプレイ回路
等へ波及し、陰極線管の画面に明暗状の縦縞となって現
われ、画質の低下を招く原因となっている。However, in this type of high-voltage generator, the high-voltage winding has a winding ratio of 10 to 40 times that of the low-voltage winding, and as a result, leakage inductance and distributed capacitance occur, making the basic flyback pulse Harmonics with a much higher frequency than the wave are generated and superimposed on the output pulse as ringing. This ringing energy spreads to television circuits, display circuits, etc. through capacitive coupling, electromagnetic coupling, etc., and appears as bright and dark vertical stripes on the screen of the cathode ray tube, causing a reduction in image quality.
そこで、上記リンギングエネルギを除去するために、種
々の方式が考えられているが、従来第４図に示す構成の
高電圧発生装置が知られている。Therefore, various methods have been considered to remove the ringing energy, and a high voltage generator having the configuration shown in FIG. 4 is conventionally known.
同図において、工はコア、２は該コア１に低圧ボビン（
図示せず）等を介して巻回された低圧巻線、３は同じく
前記コア１に高圧ボビン（図示せず）等を介して巻回さ
れた高圧巻線を示し、通常低圧巻線２の巻線数Ｎ、に対
して高圧巻線３の巻線数Ｎ２は２０〜４０倍に設定され
ている。In the same figure, numeral 1 is the core, 2 is the core 1 and the low pressure bobbin (
3 is a high voltage winding wound around the core 1 via a high voltage bobbin (not shown), and 3 is a high voltage winding wound around the core 1 via a high voltage bobbin (not shown). The number of turns N2 of the high voltage winding 3 is set to be 20 to 40 times the number of turns N.
４は低圧巻線２のコレクタ側端子Ｃに接続された水平出
力回路で、該水平出力回路４は水平走査用トランジスタ
５、ダンパダイオード６、共振コンデンサ７、偏向ヨー
ク８．８字補正コンデンサ９等から構成されている。ま
た、１０は低圧巻線２の電源側端子Ｅに接続された直流
電源回路で、該直流電源回路１０は直流電源１１と、該
直流電源１１に等制約に形成され、または別途設けられ
たコンデンサ１２とから構成され、アース１３に接地さ
れると共に低圧巻線２に十Ｂの電圧を印加している。4 is a horizontal output circuit connected to the collector side terminal C of the low voltage winding 2, and the horizontal output circuit 4 includes a horizontal scanning transistor 5, a damper diode 6, a resonant capacitor 7, a deflection yoke 8, a figure-of-8 correction capacitor 9, etc. It consists of Further, 10 is a DC power supply circuit connected to the power supply side terminal E of the low-voltage winding 2, and the DC power supply circuit 10 includes a DC power supply 11 and a capacitor formed equally on the DC power supply 11 or provided separately. 12, is grounded to earth 13, and applies a voltage of 10 B to the low voltage winding 2.
さらに、１４は従来技術によるリンギング除去回路で、
該リンギング除去回路１４は高圧巻線３の低圧側端子り
とアース１３との間に並列接続されたコンデンサ１５お
よび抵抗１６と、高圧巻線３の高圧側端子Ｈとアース１
３との間に設けられた整流ダイオード１７とから構成さ
れている。Furthermore, 14 is a ringing removal circuit according to the prior art,
The ringing removal circuit 14 includes a capacitor 15 and a resistor 16 connected in parallel between the low voltage side terminal of the high voltage winding 3 and the ground 13, and a capacitor 15 and a resistor 16 connected in parallel between the high voltage side terminal H of the high voltage winding 3 and the ground 1.
3 and a rectifier diode 17 provided between the rectifier and the rectifier diode 17.
なお、図中１８は高圧巻線３の高圧側端子Ｈに設けられ
た出力ダイオードで、該出力ダイオード１８は陰極線管
のアノード側と接続される。Note that 18 in the figure is an output diode provided at the high voltage side terminal H of the high voltage winding 3, and the output diode 18 is connected to the anode side of the cathode ray tube.
このように構成されるフライバックトランスにおいて、
水平出力回路４から低圧巻線２に第５図に示すフライバ
ックパルスの基本波が入力されると、高圧巻線３の高圧
側端子には第６図に示す如く基本波に相似するように昇
圧された出力パルスが得られ、出力ダイオードエ８を介
して陰極線管に入力されるようになっている。In the flyback transformer configured in this way,
When the fundamental wave of the flyback pulse shown in FIG. 5 is input from the horizontal output circuit 4 to the low voltage winding 2, the high voltage side terminal of the high voltage winding 3 receives a signal similar to the fundamental wave as shown in FIG. A boosted output pulse is obtained and is input to the cathode ray tube via the output diode 8.
ここで、第６図の出力波形図において、１９゜１９、・
・・は帰線期間Ｔの間に基本波に相似して出力される出
力電圧で、該出力電圧１９．１９間が走査期間Ｓであり
、かつ該各出力電圧１９には走査期間Ｓにおいてリンギ
ング部分２０，２０．・・・が負の電圧成分からなる減
衰振動波として重畳されている。Here, in the output waveform diagram of FIG. 6, 19°19,・
... is an output voltage that is output similar to the fundamental wave during the retrace period T, the period between the output voltages 19 and 19 is the scan period S, and each output voltage 19 has ringing in the scan period S. Part 20, 20. ... is superimposed as a damped oscillatory wave consisting of a negative voltage component.
しかし、高圧巻線３の低圧側にはリンギング除去回路１
４を設けているから、走査期間Ｓに発生しているリンギ
ング部分２０は、コンデンサ１５、抵抗１６からなる整
流回路と整流ダイオード１７を介して高圧側端子Ｈに向
は流れる間にコンデンサ１５に充電されて平滑化される
と共に、抵抗１６によって熱エネルギとして吸収される
。一方、帰線期間Ｔにあっては、コンデンサ１５に充電
された電荷は、抵抗１６とで形成される整流回路内を流
れる間に、該抵抗１６で熱エネルギとして吸収される。However, a ringing removal circuit 1 is provided on the low voltage side of the high voltage winding 3.
4, the ringing portion 20 occurring during the scanning period S is charged to the capacitor 15 while flowing toward the high voltage side terminal H via the rectifier circuit consisting of the capacitor 15 and the resistor 16 and the rectifier diode 17. It is smoothed and absorbed by the resistor 16 as thermal energy. On the other hand, during the retrace period T, the charge charged in the capacitor 15 is absorbed by the resistor 16 as thermal energy while flowing through the rectifier circuit formed by the resistor 16.
かくして、リンギング部分２ｏは滑らかとなり、リンギ
ング成分を除去することができる。In this way, the ringing portion 2o becomes smooth and the ringing component can be removed.
しかし、上記構成からなる高電圧発生装置は、低圧巻線
２の巻線数Ｎ１に対する高圧巻線３０巻線数Ｎ２の比が
通常２０〜４０倍に設定されている。このため、巻線比
ＮＺ／Ｎｌ と低圧巻線２に印加するフライバンクパル
スの入力電圧との関係から、第６図に示す出力波形図に
おいて、出力電圧１９が１２ｋＶ、リンギング部分２ｏ
が２ｋＶであると仮定すると、高圧巻線３の高圧側端子
Ｈの電圧値Ｖｏｕｔはピークからピークまでの間で１４
にνとなる。However, in the high voltage generator having the above configuration, the ratio of the number of turns N2 of the high voltage winding 30 to the number of turns N1 of the low voltage winding 2 is usually set to 20 to 40 times. Therefore, from the relationship between the turns ratio NZ/Nl and the input voltage of the flybank pulse applied to the low voltage winding 2, in the output waveform diagram shown in FIG.
is 2 kV, the voltage value Vout of the high voltage side terminal H of the high voltage winding 3 is 14 kV from peak to peak.
becomes ν.
然るに、従来技術によるリンギング除去回路１４を構成
する整流ダイオード１７は、高圧側端子Ｈとアース１３
との間に設けられているから、１４ｋＶの耐圧をもった
ダイオードが必要となり、またコンデンサエ５、抵抗１
６は２ｋＶの耐圧をもったものが必要となるという問題
点がある。また、高電圧なリンギング電圧を抵抗１６に
よって吸収するものであるから、それだけエネルギ損失
に連なるという問題点がある。さらに、前記抵抗１６で
高電圧なリンギングエネルギを消費するものであるから
、リンギング除去回路工４が発熱源となり、周囲の半導
体部品等に悪影響を与えるという問題点がある。However, the rectifier diode 17 constituting the ringing removal circuit 14 according to the prior art has a connection between the high voltage side terminal H and the ground 13.
Since it is installed between the
6 has a problem in that it requires a withstand voltage of 2 kV. Furthermore, since the high-voltage ringing voltage is absorbed by the resistor 16, there is a problem in that this leads to energy loss. Furthermore, since the resistor 16 consumes high-voltage ringing energy, there is a problem in that the ringing removal circuit 4 becomes a heat source, which adversely affects surrounding semiconductor components and the like.
本発明は前述した従来技術の問題点に鑑みなされたもの
で、高圧巻線をリンギング除去のために直接使用するの
ではなく、該高圧巻線と磁気的に密に結合した３次巻線
を別途設け、該３次巻線にリンギング除去回路を接続す
ることにより、回路部品を低耐圧なものとしうるように
した高電圧発生装置を提供することを目的とする。The present invention was made in view of the problems of the prior art described above, and instead of directly using a high voltage winding to remove ringing, a tertiary winding that is magnetically closely coupled to the high voltage winding is used. It is an object of the present invention to provide a high voltage generator in which a ringing removal circuit is separately provided and connected to the tertiary winding, so that circuit components can have low withstand voltage.
上記問題点を解決するために、本発明は、コアに巻回さ
れた低圧巻線と、前記コアに巻回され、該低圧巻線にパ
ルスが入力されることにより入力パルスに対応した波形
の高電圧を発生する高圧巻線とからなる高電圧発生装置
において、前記コアには高圧巻線と密に結合するように
３次巻線を巻回し、該３次巻線にはダイオード、抵抗お
よびコンデンサからなるリンギング除去回路を接続した
ことを特徴とする。In order to solve the above problems, the present invention includes a low-voltage winding wound around a core, and a waveform corresponding to an input pulse by inputting a pulse to the low-voltage winding wound around the core. In a high voltage generator comprising a high voltage winding that generates high voltage, a tertiary winding is wound around the core so as to be closely coupled to the high voltage winding, and the tertiary winding includes a diode, a resistor, and a tertiary winding. A feature is that a ringing removal circuit consisting of a capacitor is connected.
高圧巻線に密に結合した３次巻線を設けることにより、
低圧巻線と３次巻線との間に漏洩インダクタンス、分布
容量が形成されることになるから、当該３次巻線には第
６図に示したと同様の出力波形が誘起される。この際、
高圧巻線に対する３次巻線の巻線比を極めて小さく、即
ち低圧巻線と３次巻線の巻線比が等しくなる程度に設定
しておけば、該３次巻線に誘起される出力波形の電圧を
低く抑えることができ、リンギング除去回路を構成する
整流ダイオード、抵抗、コンデンサ等を低耐圧なものと
することができる。By providing a tertiary winding closely coupled to the high voltage winding,
Since leakage inductance and distributed capacitance are formed between the low voltage winding and the tertiary winding, an output waveform similar to that shown in FIG. 6 is induced in the tertiary winding. On this occasion,
By setting the winding ratio of the tertiary winding to the high voltage winding to be extremely small, that is, to the extent that the winding ratio of the low voltage winding and the tertiary winding are equal, the output induced in the tertiary winding is The voltage of the waveform can be kept low, and the rectifier diodes, resistors, capacitors, etc. that constitute the ringing removal circuit can have low withstand voltages.
以下、本発明の実施例を第１図ないし第３図を参照しつ
つ、詳細に述べる。なお、水平出力回路４、直流電源回
路１０等については従来技術と変わるところがないから
、これら同一構成要素には同一符号を付し、その説明を
省略する。Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 1 to 3. Note that the horizontal output circuit 4, the DC power supply circuit 10, etc. are the same as those in the prior art, so the same components are given the same reference numerals and their explanations will be omitted.
第１図、第２図は本発明の第１の実施例を示す。1 and 2 show a first embodiment of the present invention.
まず、第１図中、２１は「コ」字状コア部材を衝合する
ことにより形成されたコア、２２は該コア２１の一方の
騨部に嵌着された低圧ボビン、２３は該低圧ボビン２２
の一側（図中左側）に片寄せて巻回された低圧巻線、２
４は低圧ボビン２２の中間部から他側にかけて巻回され
た３次巻線、２５は該３次巻線２４と同軸になるように
低圧ボビン２２に嵌合された高圧ボビン、２６は該高圧
ボビン２５に巻回された高圧巻線を示す。ここで、低圧
巻線２３の巻線数ＮＩに対する高圧巻線２６の巻線数Ｎ
３ （巻線比Ｎ３／Ｎ、）は、従来技術のものと同様
に２０〜４０倍に設定されているが、低圧巻線２３の巻
線数Ｎ、に対する３次巻線２４の＠線数Ｎ、（巻線比Ｎ
ｊ／Ｎ＋ ）は、はぼ等しいか、またはそれ以下に設定
されている。この結果、高圧巻線２６と３次巻線２４の
巻線比Ｎｚ／Ｎｚは極めて小さな値となっている。First, in FIG. 1, 21 is a core formed by abutting U-shaped core members, 22 is a low-pressure bobbin fitted to one end of the core 21, and 23 is the low-pressure bobbin. 22
Low-voltage winding wound on one side (left side in the figure), 2
4 is a tertiary winding wound from the middle part to the other side of the low-pressure bobbin 22; 25 is a high-pressure bobbin fitted to the low-pressure bobbin 22 so as to be coaxial with the tertiary winding 24; 26 is the high-pressure bobbin The high voltage winding wound around the bobbin 25 is shown. Here, the number of turns N of the high voltage winding 26 is compared to the number of turns NI of the low voltage winding 23.
3 (turning ratio N3/N,) is set to 20 to 40 times as in the conventional technology, but the number of turns of the tertiary winding 24 is N, (turns ratio N
j/N+) is set approximately equal to or less than that. As a result, the turns ratio Nz/Nz between the high voltage winding 26 and the tertiary winding 24 has an extremely small value.
次に、第２図は本実施例の回路構成図で、低圧巻線２３
は従来技術のものと同様にコレクタ側端子Ｃと電源側端
子Ｅとを介して水平出力回路４、直流電源回路１０とそ
れぞれ接続されている。−方、高圧巻線２６は高圧側端
子１１、低圧側端子りを介して、出力ダイオード１８、
アース１３とそれぞれ接続されている。さらに、３次巻
線２４の高圧側は、リンギング除去回路２７を介してア
ース１３と接続され、低圧側はアース１３に直接接続さ
れている。ここで、前記リンギング除去回路２７は高圧
側に位置する整流ダイオード２８と、アース側に位置す
るコンデンサ２９と抵抗３０との並列接続からなる整流
回路とを直列に接続する構成となっている。Next, FIG. 2 is a circuit configuration diagram of this embodiment, in which the low voltage winding 23
are connected to the horizontal output circuit 4 and the DC power supply circuit 10 via the collector side terminal C and the power supply side terminal E, respectively, as in the prior art. - On the other hand, the high voltage winding 26 is connected to the output diode 18 via the high voltage side terminal 11 and the low voltage side terminal.
Each is connected to earth 13. Further, the high voltage side of the tertiary winding 24 is connected to the ground 13 via a ringing removal circuit 27, and the low voltage side is directly connected to the ground 13. Here, the ringing removal circuit 27 has a configuration in which a rectifier diode 28 located on the high voltage side and a rectifier circuit consisting of a parallel connection of a capacitor 29 and a resistor 30 located on the ground side are connected in series.
本実施例はこのように構成されるが、水平出力回路４か
ら低圧巻線２３にフライバックパルスの基本波が入力さ
れると、高圧巻線２６には基本波に相似するように昇圧
された出力パルスが得られる点で従来技術のものと変わ
るところがない。The present embodiment is configured as described above, but when the fundamental wave of the flyback pulse is input from the horizontal output circuit 4 to the low-voltage winding 23, the high-voltage winding 26 receives a voltage boosted to resemble the fundamental wave. There is no difference from the conventional technology in that output pulses can be obtained.
しかし、本実施例では低圧ボビン２２には軸方向に低圧
巻線２３と３次巻線２４が巻回されると共に、該３次巻
線２４の外周側には高圧巻線２６が巻回された高圧ボビ
ン２５が同軸に配設されている。このため、低圧巻線２
３と３次巻線２４との間には漏洩インダクタンス、分布
容量が形成され、一方３次巻線２４と高圧巻線２６とは
磁気的に密に結合することになる。However, in this embodiment, a low voltage winding 23 and a tertiary winding 24 are wound around the low voltage bobbin 22 in the axial direction, and a high voltage winding 26 is wound around the outer circumferential side of the tertiary winding 24. A high pressure bobbin 25 is coaxially arranged. Therefore, the low voltage winding 2
Leakage inductance and distributed capacitance are formed between No. 3 and the tertiary winding 24, while the tertiary winding 24 and the high voltage winding 26 are closely magnetically coupled.
この結果、３次巻線２４には第６図に示したと同様の波
形特性を有する出力パルスが誘起されることになり、走
査期間に発生しているリンギング電圧は、アース１３、
コンデンサ２９と抵抗３０からなる整流回路、整流ダイ
オード２８、および３次巻ｗＡ２４からなる閉ループ内
を流れる。この間、リンギングエネルギはコンデンサ２
９に充電されて平滑されると共に、抵抗３０によって熱
エネルギとして吸収される。一方、帰線期間にあっては
、コンデンサ２９に充電された電荷は、該コンデンサ２
９と抵抗３０とで形成される整流回路内を流れる間に、
該抵抗１６で熱エネルギとして吸収される。かくして、
３次巻線２３で発生したリンギング成分はリンギング除
去回路２７で吸収される。この際、３次巻線２３と高圧
巻線２６は密に結合しているから、該高圧巻線２６には
３次巻線２４に誘起された出力波形と相似した出力波形
が誘起されることになり、該高圧巻線２６にはリンギン
グ成分のない出力パルスが得られる。As a result, an output pulse having waveform characteristics similar to that shown in FIG. 6 is induced in the tertiary winding 24, and the ringing voltage generated during the scanning period is
It flows in a closed loop consisting of a rectifier circuit consisting of a capacitor 29 and a resistor 30, a rectifier diode 28, and a tertiary winding wA24. During this time, the ringing energy is
9 is charged and smoothed, and is absorbed by the resistor 30 as thermal energy. On the other hand, during the retrace period, the charge charged in the capacitor 29 is
While flowing through the rectifier circuit formed by 9 and resistor 30,
This is absorbed by the resistor 16 as thermal energy. Thus,
The ringing component generated in the tertiary winding 23 is absorbed by the ringing removal circuit 27. At this time, since the tertiary winding 23 and the high voltage winding 26 are closely coupled, an output waveform similar to the output waveform induced in the tertiary winding 24 is induced in the high voltage winding 26. Therefore, an output pulse without a ringing component can be obtained from the high voltage winding 26.
然るに、本実施例では３次巻線２４は高圧巻線２６に対
してその巻線比Ｎｚ／Ｎ、を極めて小さくしているから
、該３次巻線２４に誘起される出力波形のピークからピ
ークまでの電圧値を小さくすることかできる。従って、
整流ダイオード２８の耐圧をこの電圧値に耐え得るだけ
の小さなものとすることができ、また、コンデンサ２９
、↑氏抗３０も小さな耐圧のもので足らすことができる
。However, in this embodiment, the winding ratio Nz/N of the tertiary winding 24 with respect to the high voltage winding 26 is extremely small, so that the peak of the output waveform induced in the tertiary winding 24 is It is possible to reduce the voltage value up to the peak. Therefore,
The withstand voltage of the rectifier diode 28 can be made small enough to withstand this voltage value, and the capacitor 29 can be made small enough to withstand this voltage value.
,↑It is possible to use a resistor with a small withstand voltage of 30 mm.
なお、低圧巻線２３側に印加されるフライバックパルス
は、通常１００〜１２０Ｖ以下であるから、３次巻線２
４と低圧巻線２３の巻線比Ｎ、／Ｎ、をは２０Ｖ程度と
することができる。Note that since the flyback pulse applied to the low voltage winding 23 side is usually 100 to 120 V or less, the tertiary winding 23
4 and the winding ratio N, /N, of the low voltage winding 23 can be about 20V.
また、３次巻線２３に発生するリンギング電圧は、例え
ば２０Ｖ程度の低圧であるから、抵抗３０によって熱エ
ネルギとして消費されるリンギングエネルギも極めて少
なく、エネルギ損失を最小限とすることができる。Further, since the ringing voltage generated in the tertiary winding 23 is a low voltage of, for example, about 20 V, the ringing energy consumed as thermal energy by the resistor 30 is also extremely small, and energy loss can be minimized.
さらに、抵抗３０で消費されるエネルギ損失が少ないか
ら、リンギング除去回路２７からの発熱量も少な（てす
み、周囲の半導体部品等への影響も極めて小さくするこ
とができる。Furthermore, since the energy loss consumed by the resistor 30 is small, the amount of heat generated from the ringing removal circuit 27 is also small, and the influence on surrounding semiconductor components can be extremely small.
次に、第３図は本発明の第２の実施例を示し、本実施例
の特徴は高圧ボビンに対して高圧巻線を同軸多層巻きと
したことにある。Next, FIG. 3 shows a second embodiment of the present invention, and the feature of this embodiment is that the high voltage winding is coaxially multi-layered wound around the high voltage bobbin.
同図において、第２図と同一構成要素には同一符号を付
すものとするに、３．１ Ａ、 ３１ Ｂ、 ３１ Ｃ
は高圧ボビンに対して同軸多層に巻回された高圧巻線、
３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃは高圧ダイオードで、これら各
高圧ダイオード３２Ａ〜３２Ｃは各高圧巻線３１Ａ〜３
１Ｃと交互に、かつ直列に接続されている。3.1 A, 31 B, 31 C.
is a high-voltage winding coaxially wound in multiple layers around a high-voltage bobbin,
32A, 32B, and 32C are high voltage diodes, and each of these high voltage diodes 32A to 32C is connected to each high voltage winding 31A to 3.
1C and are connected alternately and in series.
本実施例はこのように構成されるが、各高圧巻線３１Ａ
〜３１Ｃに誘起された出力電圧は各ダイオード３２Ａ〜
３２Ｃで加算整流し、出力する点を除いて、前記第１の
実施例と変わるところがない。Although the present embodiment is configured as described above, each high voltage winding 31A
The output voltage induced in ~31C is each diode 32A~
There is no difference from the first embodiment except that addition rectification is performed at 32C and output is performed.
なお、本発明の実施例では低圧ボビン２２に低圧巻線２
３と３次巻線２４を巻回し、高圧ボビン２５に高圧巻線
２６を巻回するものとして述べたが、３次巻線２４は高
圧ボビン２５側に位置して高圧巻線２６よりも内周側に
巻回してもよい。また、層間紙等を用いることによって
低圧ボビン２２、高圧ボビン２５を廃止し、コア２１に
直接各巻線２３，２４．２６を巻回してもよい。さらに
、高圧巻線を分割巻きする場合には、第３図の如く同軸
多層に巻回するものに限らず、高圧ボビンの軸方向に分
割巻きする、いわゆるセクション巻き型高電圧発生装置
として構成してもよい。さらにまた、畜電圧発生回路と
して倍圧整流回路へも使用することができることは勿論
である。In the embodiment of the present invention, the low voltage winding 2 is attached to the low voltage bobbin 22.
Although it has been described that the high voltage winding 26 is wound around the high voltage bobbin 25, the tertiary winding 24 is located on the high voltage bobbin 25 side and is inner than the high voltage winding 26. It may be wound around the circumference. Alternatively, the low-pressure bobbin 22 and high-pressure bobbin 25 may be eliminated by using interlayer paper or the like, and the windings 23, 24, and 26 may be wound directly around the core 21. Furthermore, when winding the high voltage winding in sections, it is not limited to coaxial multi-layer winding as shown in Figure 3, but it can also be configured as a so-called section winding type high voltage generator in which the high voltage winding is wound in sections in the axial direction of the high voltage bobbin. You can. Furthermore, it goes without saying that the present invention can also be used in a voltage doubler rectifier circuit as a storage voltage generating circuit.
本発明に係る高電圧発生装置は以上詳細に述べた如くで
あって、高圧巻線と密に結合する３次巻線を設け、該３
次巻線に整流ダイオード、抵抗、コンデンサからなるリ
ンギング除去回路を設ける構成としたから、前記整流ダ
イオード、抵抗、コンデンサ等の耐圧を低く抑えること
ができるばかりでなく、リンギング除去回路によるエネ
ルギ損失を可及的に小さくすることができ、さらに発熱
によるテレビジョン回路等への影響を最小限とすること
ができる等の効果を奏する。The high voltage generator according to the present invention is as described in detail above, and includes a tertiary winding closely coupled to the high voltage winding, and
Since the next winding is provided with a ringing elimination circuit consisting of a rectifier diode, a resistor, and a capacitor, it is possible to not only keep the withstand voltage of the rectifier diode, resistor, capacitor, etc. low, but also to reduce energy loss due to the ringing elimination circuit. This has the advantage of being able to minimize the impact of heat generation on television circuits and the like.
第１図、第２図は本発明の第１の実施例に係り、第１図
は本実施例による高電圧発生装置の縦断面図、第２図は
本実施例による高電圧発生装置°を示す回路構成図、第
３図は本発明の第２の実施例による高電圧発生装置を示
す回路構成図、第４図ないし第６図は従来技術に係り、
第４図は従来技術による高電圧発生装置を示す回路構成
図、第５図は低圧巻線に入力される信号の入力波形図、
第６図は高圧巻線に誘起される信号の出力波形図である
。
２１・・・コア、２２・・・低圧ボビン、２３・・・低
圧巻線、２４・・・３次巻線、２５・・・高圧ボビン、
２６゜３１Ａ、３１Ｂ、３１Ｃ・・・高圧巻線、２７・
・・リンギング除去回路、２８・・・整流ダイオード、
２９・・・コンデンサ、３０・・・抵抗。1 and 2 relate to a first embodiment of the present invention, FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a high voltage generator according to this embodiment, and FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a high voltage generator according to this embodiment. FIG. 3 is a circuit diagram showing a high voltage generator according to a second embodiment of the present invention, and FIGS. 4 to 6 are related to the prior art.
FIG. 4 is a circuit configuration diagram showing a high voltage generator according to the prior art, and FIG. 5 is an input waveform diagram of a signal input to a low voltage winding.
FIG. 6 is an output waveform diagram of a signal induced in the high voltage winding. 21... Core, 22... Low voltage bobbin, 23... Low voltage winding, 24... Tertiary winding, 25... High voltage bobbin,
26° 31A, 31B, 31C...High voltage winding, 27.
...Ringing removal circuit, 28... Rectifier diode,
29... Capacitor, 30... Resistor.
Claims (2)
れ、該低圧巻線にパルスが入力されることにより入力パ
ルスに対応した波形の高電圧を発生する高圧巻線とから
なる高電圧発生装置において、前記コアには高圧巻線と
密に結合するように３次巻線を巻回し、該３次巻線には
ダイオード、抵抗およびコンデンサからなるリンギング
除去回路を接続したことを特徴とする高電圧発生装置。(1) A low-voltage winding wound around a core, and a high-voltage winding that is wound around the core and generates a high voltage with a waveform corresponding to the input pulse when a pulse is input to the low-voltage winding. In the high voltage generator, a tertiary winding is wound around the core so as to be tightly coupled with the high voltage winding, and a ringing removal circuit consisting of a diode, a resistor, and a capacitor is connected to the tertiary winding. A high voltage generator featuring:
を極めて少なく巻回してなる特許請求の範囲（１）項記
載の高電圧発生装置。(2) The high voltage generator according to claim (1), wherein the number of turns of the tertiary winding is extremely small compared to the number of turns of the high voltage winding.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223411A JPS6380770A (en) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | High voltage generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61223411A JPS6380770A (en) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | High voltage generator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6380770A true JPS6380770A (en) | 1988-04-11 |
Family
ID=16797723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61223411A Pending JPS6380770A (en) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | High voltage generator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6380770A (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5482030A (en) * | 1977-12-13 | 1979-06-29 | Murata Manufacturing Co | Flyback transformer |
| JPS57140072A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Horizontal deflection circuit |
| JPS60190075A (en) * | 1984-03-09 | 1985-09-27 | Tdk Corp | High voltage transformer |
-
1986
- 1986-09-20 JP JP61223411A patent/JPS6380770A/en active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5482030A (en) * | 1977-12-13 | 1979-06-29 | Murata Manufacturing Co | Flyback transformer |
| JPS57140072A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Horizontal deflection circuit |
| JPS60190075A (en) * | 1984-03-09 | 1985-09-27 | Tdk Corp | High voltage transformer |
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