JPS6369945A - オ−ステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
オ−ステナイト系耐熱鋼Info
- Publication number
- JPS6369945A JPS6369945A JP21064686A JP21064686A JPS6369945A JP S6369945 A JPS6369945 A JP S6369945A JP 21064686 A JP21064686 A JP 21064686A JP 21064686 A JP21064686 A JP 21064686A JP S6369945 A JPS6369945 A JP S6369945A
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- Japan
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- strength
- added
- austenitic heat
- resisting steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
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Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は発電用ボイラ及び化学プラントの熱交換器、配
管に適用されるオーステナイト系耐熱鋼に関する。
管に適用されるオーステナイト系耐熱鋼に関する。
発電用ボイラ及び化学プラントの熱交換器にはSUB
50,4HTBが従来から多用されている。しかし、S
US 304HTBは18Cr−8Ni系オーステナイ
トステンレス鋼の中では最も高温強度が低く、SUS
347HTB、 5t7S 521 H’l’B及び5
tTS516HTBに比べて管厚が厚くなり重量が増加
する欠点がある。 SUS 504HTBの高温強度向
上の手段として、SUS 521 HTB −? 8U
S 347HTBに添加されるT1やNbをそれぞれ約
15%添加することによって、8US 347HTB並
の強度が得られた材料もある。しかし、T1とNbを合
計した添加量は従来鋼種の場合とほぼ同様であり、SU
S 504HTBに比べて価格が高くなることになる。
50,4HTBが従来から多用されている。しかし、S
US 304HTBは18Cr−8Ni系オーステナイ
トステンレス鋼の中では最も高温強度が低く、SUS
347HTB、 5t7S 521 H’l’B及び5
tTS516HTBに比べて管厚が厚くなり重量が増加
する欠点がある。 SUS 504HTBの高温強度向
上の手段として、SUS 521 HTB −? 8U
S 347HTBに添加されるT1やNbをそれぞれ約
15%添加することによって、8US 347HTB並
の強度が得られた材料もある。しかし、T1とNbを合
計した添加量は従来鋼種の場合とほぼ同様であり、SU
S 504HTBに比べて価格が高くなることになる。
従来から@量成分元索の添加によるクリープ強度の向上
については筏々試みられているが、これまでに大巾な強
度同上を達成した例はない。
については筏々試みられているが、これまでに大巾な強
度同上を達成した例はない。
本発明はSUS 14HTHの高温強度を微量成分元素
の添加によって向上させ、8US 547H’I’Eと
同等の強度としたオーステナイト系耐熱鋼を提供しよう
とするものである。
の添加によって向上させ、8US 547H’I’Eと
同等の強度としたオーステナイト系耐熱鋼を提供しよう
とするものである。
本発明は、
(11重量%で、C0.ol 〜0.1%、Si≦0.
75%、Mn<2%、P≦Q、04%、S≦α03チ
、Ni8〜11%、Cr18〜20%を含み、残部Fe
及び不可避の不純物からなる基本組成に、NbCL
01〜IIL32(但しN’b (8X 0%)を含
んでなることを特徴とするオーステナイト系耐熱鋼及び (2) 重量チで、Cr18〜2%、S1≦175%
、Mn62%、P≦0.O4%、S≦α03%、Ni8
〜11%、Cr18〜20 %’に含み、残部Fe
及び不可避の不純物からなる基本組成に、Nb 0.
01〜[1L32(但しN’b (8X C’%)及び
Bα001〜α01チを含んでなることt″特徴するオ
ーステナイト系耐熱鋼 である@ すなわち本発明は、SUS 504HTBの基本成分に
特定微量のNb又はNbとBt″添加させることにより
、上記目的を達成させたものである。
75%、Mn<2%、P≦Q、04%、S≦α03チ
、Ni8〜11%、Cr18〜20%を含み、残部Fe
及び不可避の不純物からなる基本組成に、NbCL
01〜IIL32(但しN’b (8X 0%)を含
んでなることを特徴とするオーステナイト系耐熱鋼及び (2) 重量チで、Cr18〜2%、S1≦175%
、Mn62%、P≦0.O4%、S≦α03%、Ni8
〜11%、Cr18〜20 %’に含み、残部Fe
及び不可避の不純物からなる基本組成に、Nb 0.
01〜[1L32(但しN’b (8X C’%)及び
Bα001〜α01チを含んでなることt″特徴するオ
ーステナイト系耐熱鋼 である@ すなわち本発明は、SUS 504HTBの基本成分に
特定微量のNb又はNbとBt″添加させることにより
、上記目的を達成させたものである。
以下、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の成分駆
足理由について詳述する。以下、チは重i′%を意味す
る。
足理由について詳述する。以下、チは重i′%を意味す
る。
1) CはNl)やCrと結合して炭化物を生成し、
それによってクリープ強度を上昇させるが、本発明の場
合α01%未満では十分な効果がなく、α1%を越えて
添加すると粒界腐食が生じやすくなる。従ってα01〜
0.1%とし次。
それによってクリープ強度を上昇させるが、本発明の場
合α01%未満では十分な効果がなく、α1%を越えて
添加すると粒界腐食が生じやすくなる。従ってα01〜
0.1%とし次。
2)Sl は脱酸剤として使用されるが、Crtとの
関係で[1L75%を越えると高温使用中にσ相が析出
し、オーステナイト相を不安定にするので1%以下とし
た。
関係で[1L75%を越えると高温使用中にσ相が析出
し、オーステナイト相を不安定にするので1%以下とし
た。
5) Mn はオーステナイトを安定化する元素で
あり、Niと同様の効果を有するが、2襲を越えて添加
した場合、常温強度が高くなり、加工性を害する。従っ
て2チ以下とじ九。
あり、Niと同様の効果を有するが、2襲を越えて添加
した場合、常温強度が高くなり、加工性を害する。従っ
て2チ以下とじ九。
4) P及びSは不純物元素として粒界に偏析し、高
温強度を低下させるとともにクリープ延性を低下させる
ので、それぞれ、α04%以下及びα03%以下とした
。
温強度を低下させるとともにクリープ延性を低下させる
ので、それぞれ、α04%以下及びα03%以下とした
。
5)N1はOrとともに耐食性を向上させるが、Cr
量との関係により、基地をオーステナイトに保つために
8%以上が必畏であり、11%までの添加で十分効果が
得られる。また、11%を越えての添加は価格が高くな
る。従って8〜11チとした。
量との関係により、基地をオーステナイトに保つために
8%以上が必畏であり、11%までの添加で十分効果が
得られる。また、11%を越えての添加は価格が高くな
る。従って8〜11チとした。
6) Cr は高温での耐食性を高める上で、Niと
ともに有効に作用するが、18−未満では耐食性が不十
分であり、20%を越えるとオーステナイトが不安定に
なる。従って、18〜20%とし次。
ともに有効に作用するが、18−未満では耐食性が不十
分であり、20%を越えるとオーステナイトが不安定に
なる。従って、18〜20%とし次。
7) Nb はCと結合して炭化物を生成し、高温強
度を上昇させるが、その効果は(152%と越えた量で
は飽和する。また、α01%未満では十分な効果が得ら
れず、従来のSUS 304HTBの強度を上廻るまで
には至らない。従って0.01〜[1L52%とした。
度を上昇させるが、その効果は(152%と越えた量で
は飽和する。また、α01%未満では十分な効果が得ら
れず、従来のSUS 304HTBの強度を上廻るまで
には至らない。従って0.01〜[1L52%とした。
但し、 Nl)のtをaxe%を越えて添加すると、溶
接による再熱割れ及び高温割れが発生し易いので、Nt
)量に8XC%以下の制限を付した。
接による再熱割れ及び高温割れが発生し易いので、Nt
)量に8XC%以下の制限を付した。
8) Bは粒界強度を向上させクリープ強度と延性を
上昇させる効果があるがNbと複合添加することによっ
て、一段とクリープ強度が上昇する。その範囲はCLO
Olへα01チが最適であることを確認した。従ってα
OO1〜0.O1%とした。
上昇させる効果があるがNbと複合添加することによっ
て、一段とクリープ強度が上昇する。その範囲はCLO
Olへα01チが最適であることを確認した。従ってα
OO1〜0.O1%とした。
第1表に供試材の化学成分を示す。
本発明鋼である表1の符号4及び符号5と比較鋼の符号
9について溶接による高温割れ感受性を比較するため、
ノくレストレイン試験全実施した。試験方法はアークに
より試験材表面を溶融させながら、急激な歪を加えて試
験材を変形させ、溶融ビードに発生した割れの総長さを
比較した。その結果は下記の第2表のとおりであ、j7
,8XC%以上において割れ長さが著しく増大した。な
お、歪は4%とした0 第2表 第1図に650℃、 17.5 ′に!if/w+”o
条件におけるクリープ破断時間をNl)量を変数として
示す。
9について溶接による高温割れ感受性を比較するため、
ノくレストレイン試験全実施した。試験方法はアークに
より試験材表面を溶融させながら、急激な歪を加えて試
験材を変形させ、溶融ビードに発生した割れの総長さを
比較した。その結果は下記の第2表のとおりであ、j7
,8XC%以上において割れ長さが著しく増大した。な
お、歪は4%とした0 第2表 第1図に650℃、 17.5 ′に!if/w+”o
条件におけるクリープ破断時間をNl)量を変数として
示す。
図中VcU第1表の供試材符号(1〜9)を示す。また
市販の8US 504HTBのクリープ破断テータパン
ドをxで示し、これに対してNb金微量添加した時のク
リープ破断時間とNl)量との関係をYで示す。これを
みると、SUS 304HTBにα01%のNb’i)
添加することにより、市販の5US504HTBの強度
の上限を上廻り、152%以上では飽和に、達する。ま
た、Bを添加した場合には符号5,6.7のように、一
段と強度が上昇する。なお、又は市販のSUS 347
HTBの強度範囲であるが、本発明鋼はこれにほぼ匹
敵する強度を有している。
市販の8US 504HTBのクリープ破断テータパン
ドをxで示し、これに対してNb金微量添加した時のク
リープ破断時間とNl)量との関係をYで示す。これを
みると、SUS 304HTBにα01%のNb’i)
添加することにより、市販の5US504HTBの強度
の上限を上廻り、152%以上では飽和に、達する。ま
た、Bを添加した場合には符号5,6.7のように、一
段と強度が上昇する。なお、又は市販のSUS 347
HTBの強度範囲であるが、本発明鋼はこれにほぼ匹
敵する強度を有している。
上記のように本発明鋼は市販のSUS 14H’l’B
にNl)をα01〜α32%の微i(但し8XC饅以下
)または同量のNl)とBとをα001〜1101チ添
加することによって、市販のSUS 347HTB並の
強度が得られた0これによって、SUS 547HTB
よりも安価で同等の強度を有する材料が得られ、ボイラ
、化学プラント用熱父換器管の管を薄くでき、また、耐
用寿命を大巾に伸すことができる。
にNl)をα01〜α32%の微i(但し8XC饅以下
)または同量のNl)とBとをα001〜1101チ添
加することによって、市販のSUS 347HTB並の
強度が得られた0これによって、SUS 547HTB
よりも安価で同等の強度を有する材料が得られ、ボイラ
、化学プラント用熱父換器管の管を薄くでき、また、耐
用寿命を大巾に伸すことができる。
第1図はNl)含有量とクリープ破断時間との関係を示
すグラフである。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫
すグラフである。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫
Claims (2)
- (1)重量%で、C0.01〜0.1%、Si≦0.7
5%、Mn≦2%、P≦0.04%、S≦0.03%、
Ni8〜11%、Cr18〜20%を含み、残部Fe及
び不可避の不純物からなる基本組成に、Nb0.01〜
0.32(但しNb<8×C%)を含んでなることを特
徴とするオーステナイト系耐熱鋼。 - (2)重量%で、C0.01〜0.1%、Si≦0.7
5%、Mn≦2%、P≦0.04%、S≦0.03%、
Ni8〜11%、Cr18〜20%を含み、残部Fe及
び不可避の不純物からなる基本組成に、Nb0.01〜
0.32(但しNb<8×C%)及びB0.001〜0
.01%を含んでなることを特徴とするオーステナイト
系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21064686A JPS6369945A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | オ−ステナイト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21064686A JPS6369945A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | オ−ステナイト系耐熱鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6369945A true JPS6369945A (ja) | 1988-03-30 |
Family
ID=16592754
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21064686A Pending JPS6369945A (ja) | 1986-09-09 | 1986-09-09 | オ−ステナイト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6369945A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52109420A (en) * | 1976-03-10 | 1977-09-13 | Nippon Steel Corp | Heat resisting austenite stainless steel |
JPS6173868A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-16 | Nippon Steel Corp | クリ−プ破断強度の高いオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1986
- 1986-09-09 JP JP21064686A patent/JPS6369945A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52109420A (en) * | 1976-03-10 | 1977-09-13 | Nippon Steel Corp | Heat resisting austenite stainless steel |
JPS6173868A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-16 | Nippon Steel Corp | クリ−プ破断強度の高いオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
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