JPS6367056B2 - - Google Patents
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- JPS6367056B2 JPS6367056B2 JP12040681A JP12040681A JPS6367056B2 JP S6367056 B2 JPS6367056 B2 JP S6367056B2 JP 12040681 A JP12040681 A JP 12040681A JP 12040681 A JP12040681 A JP 12040681A JP S6367056 B2 JPS6367056 B2 JP S6367056B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/48—Arrangements for providing different damping effects at different parts of the stroke
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は車両用の油圧緩衝器に関する。[Detailed description of the invention] The present invention relates to a hydraulic shock absorber for a vehicle.
従来の二輪車等に用いられている油圧緩衝器
は、一般的にその内部に空気室と油溜室を有し、
ピストンロツドの侵入体積分を空気室の収縮で補
償するようにしている。この場合、圧側伸側作動
時の減衰力は、ピストン速度に応じて発生し、速
度が上昇するほど高い減衰力が得られるようにな
つているが、ピストン位置、つまりストローク位
置によつて減衰力は変化することはなかつた。 Hydraulic shock absorbers used in conventional motorcycles generally have an air chamber and an oil reservoir chamber inside.
The intrusion volume of the piston rod is compensated for by the contraction of the air chamber. In this case, the damping force during the compression side and expansion side operation is generated according to the piston speed, and as the speed increases, the higher the damping force is obtained, but the damping force depends on the piston position, that is, the stroke position. never changed.
このため、例えば次のような問題点があつた。
すなわち、ストリート系車両の油圧緩衝器では、
路面の起伏が小さいので減衰力を比較的小さく設
定し、応答性を良くしている。しかしコーナリン
グ時にあつては、車体が沈み込むことから、この
沈み込んだ状態で減衰力が小さいと、操安性が非
常に悪くなる。従つてフロントフオークやリヤフ
オークの減衰力は1G近辺（定常走行時）では小
さくする一方、コーナリング時には大きくして車
体の接地性を良くすることが要求されている。 For this reason, the following problems arose, for example.
In other words, in the hydraulic shock absorber for street vehicles,
Because the road surface has small undulations, the damping force is set relatively low to improve responsiveness. However, when cornering, the vehicle body sinks, and if the damping force is small in this sunken state, handling becomes extremely poor. Therefore, it is required that the damping force of the front fork and rear fork be reduced around 1G (during steady driving), but increased during cornering to improve the ground contact of the vehicle body.
オフロード系車両の油圧緩衝器では、そのスト
ローク量も大きく、路面の起伏も大きいから、通
常走行での減衰力も比較的大きく設定されてい
る。しかしこの減衰力は最圧縮近辺からの伸び作
動にも抵抗を与えるため、伸び作動の途中で、路
面の突起を拾つて底突きを招くことにもなる。 Hydraulic shock absorbers for off-road vehicles have a large stroke and have large undulations on the road surface, so the damping force during normal driving is also set to be relatively large. However, this damping force also provides resistance to the extension operation from near the maximum compression, so during the extension operation, it picks up bumps on the road surface and can cause the tire to bottom out.
さらに積載車等では空荷と積荷の場合における
減衰力の調整が必要となる。 Furthermore, in the case of a loaded vehicle, it is necessary to adjust the damping force between empty and loaded vehicles.
そこで、これらの問題点を解決するために、本
出願人は先に、タンク別置型の油圧緩衝器におい
て、タンクの入口部に圧側作動時に流入する作動
油に抵抗を附与するリリーフバルブを設け、この
リリーフバルブのスプリングを担持するスプール
の一端を大気室、他端を油溜室に臨ませ、かつス
プールの大気室側への移動を一定限で阻止する手
段を設け、油溜室の圧力に比例してリリーフ設定
圧力を変化させるようにした油圧緩衝器を提案し
た（特願昭55−151029号）。 Therefore, in order to solve these problems, the applicant first installed a relief valve at the inlet of the tank in a separate tank type hydraulic shock absorber to provide resistance to the hydraulic oil flowing in during pressure side operation. , one end of the spool supporting the spring of this relief valve faces the atmospheric chamber and the other end faces the oil sump chamber, and a means is provided to prevent the spool from moving toward the atmospheric chamber within a certain limit, thereby reducing the pressure in the oil sump chamber. proposed a hydraulic shock absorber in which the relief setting pressure was changed in proportion to (Japanese Patent Application No. 151029/1982).
これによれば、上述のようにリリーフバルブが
ピストンロツドのストローク位置に比例して変化
する油溜室の圧力を受けてその設定圧力（開弁圧
力）が変化することから、第１図で示すような位
置依存型の減衰力特性が得られる。 According to this, the set pressure (valve opening pressure) of the relief valve changes in response to the pressure in the oil reservoir chamber, which changes in proportion to the stroke position of the piston rod, as shown in Figure 1. position-dependent damping force characteristics can be obtained.
すなわち、第１図は縦軸を減衰力Ａとし、横軸
をピストン速度Ｂとした特性図であり、予め設定
されたオリフイスによる絞り抵抗曲線Ｃがピスト
ンストローク位置に応じて変化するリリーフバル
ブの設定圧力に達した時点でそれぞれリリーフバ
ルブが開き、直線的な特性D1，D2…DXによる減
衰力が得られる。 That is, Fig. 1 is a characteristic diagram with the vertical axis as damping force A and the horizontal axis as piston speed B, and shows the settings of the relief valve where the throttling resistance curve C due to the preset orifice changes depending on the piston stroke position. When the pressure is reached, the respective relief valves open and a damping force with linear characteristics D 1 , D 2 . . . D X is obtained.
このようにして、ストローク位置に応じて吸収
エネルギーを大きくとることができる結果、乗心
地及び操安性が一段と向上するのである。 In this way, the absorbed energy can be increased depending on the stroke position, and as a result, ride comfort and steering stability are further improved.
ところが、このような従来の緩衝器にあつて
は、上述した減衰力の位置依存度を変更するにあ
たつて、油溜室と同様にストローク位置に応じて
一義的に圧力が変化するタンク室圧（つまりガス
圧）とリリーフスプリングのバネ定数を変更する
か、またはタンク室内のガスボリユームを変更す
るかして行なつていた。 However, in the case of such conventional shock absorbers, when changing the position dependence of the damping force mentioned above, it is necessary to change the pressure in the tank chamber, where the pressure changes uniquely depending on the stroke position, similar to the oil reservoir chamber. This was done by changing the pressure (that is, gas pressure) and the spring constant of the relief spring, or by changing the gas volume in the tank chamber.
そのため、その変更調整に大変手間がかかり、
また変更したとしても第２図Ａ，Ｂでも解るよう
に減衰力をストローク位置により大巾に変更（非
線型性が弱い為）出来ず、コース、走行速度等に
より最適にセツテイングすることが困難であると
いう問題点があつた。 Therefore, it takes a lot of effort to make changes and adjustments.
Furthermore, even if the damping force is changed, as can be seen in Figures 2A and B, it is not possible to change the damping force widely depending on the stroke position (because the nonlinearity is weak), and it is difficult to set it optimally depending on the course, running speed, etc. There was a problem.
そこで、この発明は上記油溜室を隔成するフリ
ーピストン背部のタンク室に、ストローク位置に
応じて、タンク室圧力をガス圧とスプリング力の
合成力でまたは複数のチヤンバで多段的に切換え
る手段を設けることにより、上記問題点を解決す
ることを目的とする。 Therefore, the present invention provides means for switching the tank chamber pressure in a tank chamber at the back of the free piston that separates the oil reservoir chamber in a multi-stage manner depending on the stroke position, using a combined force of gas pressure and spring force, or using a plurality of chambers. The purpose is to solve the above problems by providing the following.
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。 Hereinafter, one embodiment of the present invention will be described based on the drawings.
第３図において１は油圧シリンダ、２はピスト
ンロツドであり、油圧シリンダ１は摺動自由なピ
ストン３によつて上部室Ａと下部室Ｂとに画成さ
れる。４はピストンロツド２を伸側に付勢するス
プリングである。 In FIG. 3, 1 is a hydraulic cylinder, 2 is a piston rod, and the hydraulic cylinder 1 is defined into an upper chamber A and a lower chamber B by a freely slidable piston 3. 4 is a spring that biases the piston rod 2 toward the expansion side.
この油圧シリンダ１の下部室Ｂは下端部に開け
た通口５と連絡用油送管６を通して第４図に示す
タンク７に連通される。 The lower chamber B of the hydraulic cylinder 1 is communicated with a tank 7 shown in FIG. 4 through a port 5 opened at the lower end and a communication oil pipe 6.
タンク７はその内部がフリーピストン８によつ
て後述するガス室９と油溜室１０とに画成され、
下部室Ｂの作動油は圧縮作動時の後述のリリーフ
バルブ２４を経て油溜室１０に導入される。 The inside of the tank 7 is defined by a free piston 8 into a gas chamber 9 and an oil reservoir chamber 10, which will be described later.
The hydraulic oil in the lower chamber B is introduced into the oil reservoir chamber 10 through a relief valve 24, which will be described later, during compression operation.
リリーフバルブ２４はタンク７に取付けたボデ
イ１２の軸孔１１に摺動自由にスプール１３を挿
入し、このスプール１３の一端に油溜室１０、他
端は大気室２０にそれぞれ臨ませる。大気室２０
にはリリーフスプリング２８が介装され、スプー
ル１３を油溜室１０の方向に付勢している。この
スプール１３は外径が途中で２段に変化し、その
小径部１４はボデイ１２に固定されたバルブケー
ス１５を貫通して油溜室１０に突出させるととも
に、段部１８を油室１９に位置させる一方、大径
部１６が前記軸孔１１を摺動自由に貫通して大気
室２０に突出している。 The relief valve 24 has a spool 13 slidably inserted into the shaft hole 11 of the body 12 attached to the tank 7, with one end of the spool 13 facing the oil reservoir chamber 10 and the other end facing the atmospheric chamber 20. Atmospheric chamber 20
A relief spring 28 is interposed therein to urge the spool 13 toward the oil reservoir chamber 10. The outer diameter of this spool 13 changes into two stages in the middle, and the small diameter part 14 penetrates the valve case 15 fixed to the body 12 and projects into the oil reservoir chamber 10, and the stepped part 18 is inserted into the oil chamber 19. On the other hand, the large diameter portion 16 freely slides through the shaft hole 11 and projects into the atmospheric chamber 20.
油溜室１０と油室１９とはスプール１３に設け
たオリフイス２１を介して常時連通する。そして
油溜室１０に位置する小径部１４の先端には、ス
ナツプリング２５で外れないようにバルブ板２６
が嵌められ、このバルブ板２６がバルブケース１
５の端面に接した位置でスプール１３はそれ以上
大気室２０側への移動を阻止される。 The oil reservoir chamber 10 and the oil chamber 19 are always in communication via an orifice 21 provided in the spool 13. A valve plate 26 is attached to the tip of the small diameter portion 14 located in the oil reservoir chamber 10 to prevent it from coming off with a snap spring 25.
is fitted, and this valve plate 26 is attached to the valve case 1.
The spool 13 is prevented from moving any further toward the atmospheric chamber 20 at the position where it touches the end surface of the spool 5 .
バルブケース１５には伸側作動時に開くチエツ
ク弁２７が収められ、この実施例では圧側作動時
にバルブケース１５のフランジ部２９で保持され
るチエツク弁２７の弁板３０が、前記リリーフバ
ルブ２４のバルブ板２６に対する弁座を形成して
いる。なお３２は連絡用油送管６が接続される開
口で、油室１９と連通する。 The valve case 15 houses a check valve 27 that opens when operating on the compression side. In this embodiment, the valve plate 30 of the check valve 27, which is held by the flange 29 of the valve case 15 when operating on the compression side, is connected to the valve of the relief valve 24. It forms a valve seat for plate 26. Note that 32 is an opening to which the communication oil feed pipe 6 is connected, and communicates with the oil chamber 19 .
一方、前記ガス室９にはフリーピストン８を所
定の圧力で油溜室１０側に押圧するガスが充填さ
れると共に、上記押圧力（タンク室圧力）をスト
ローク位置に応じて段階的（二段）に切換えるた
めのスプリング３４が収装される。 On the other hand, the gas chamber 9 is filled with gas that presses the free piston 8 toward the oil reservoir chamber 10 at a predetermined pressure, and the pressing force (tank chamber pressure) is applied in stages (two stages) depending on the stroke position. ) is housed in a spring 34 for switching.
つまり、上記スプリング３４はその基端がフリ
ーピストン８に担持されると共に、先端がピスト
ンロツド２の最伸長位置ではガス注入口の栓体３
５に設けたスプリング受け３６とは所定の間隔
（遊び）ｌをおいて自由状態で栓体３５等にガイ
ドされる。 That is, the base end of the spring 34 is supported by the free piston 8, and the tip end is supported by the stopper of the gas inlet when the piston rod 2 is at its most extended position.
The spring receiver 36 provided at 5 is guided by the stopper 35 etc. in a free state with a predetermined interval (play) l.
従つて、圧側作動時にストローク位置に比例し
て油溜室１０に流入する油量が増えることによつ
て、ガス室９内の圧力（タンク室圧力）は、フリ
ーピストン８の図中左方向移動に応動するガス圧
により一義的に高まる（つまり、これによつて油
溜室１０の圧力も一義的に増大する）が、上述し
た間隔ｌが埋められる程度にストロークすると、
今度は上記ガス圧に加えてスプリング３４の設定
圧力もフリーピストン８に作用するためこれと対
抗する油溜室１０の圧力はそれまでの比例特性よ
りも急激に高まるのである。 Therefore, as the amount of oil flowing into the oil reservoir chamber 10 increases in proportion to the stroke position during pressure-side operation, the pressure in the gas chamber 9 (tank chamber pressure) moves toward the left in the figure of the free piston 8. (that is, the pressure in the oil reservoir chamber 10 also increases uniquely), but when the stroke is made to the extent that the above-mentioned interval l is filled,
This time, in addition to the above-mentioned gas pressure, the set pressure of the spring 34 also acts on the free piston 8, so the pressure in the oil reservoir chamber 10 that opposes this increases more rapidly than in the previous proportional characteristic.
次に作用を説明すると、静止状態ではスプール
１３は下記式で示すように釣合つている。 Next, the operation will be explained. In a stationary state, the spool 13 is balanced as shown by the following formula.
P2B＝（Ｂ−Ａ）P1＋Ｆ
ただし、
P1：油室１９の圧力
P2：油溜室１０の圧力
Ａ：スプールの大径部１６の直径分に対する面
積
Ｂ：バルブ板２６の直径分に対する面積
Ｆ：スプリングのセツト荷重
そして、ピストンロツド２の最伸長時にこのバ
ランス位置がスプール１３の右方への移動限（第
４図の状態）に達しているように、予めバルブス
プリング２８の弾性力、バルブ板２６や大径部１
３の有効受圧面積が設定してある。 P 2 B=(B-A) P 1 +F However, P 1 : Pressure in the oil chamber 19 P 2 : Pressure in the oil reservoir chamber 10 A: Area relative to the diameter of the large diameter portion 16 of the spool B: Area of the valve plate 26 Area relative to the diameter F: Set load of the spring The valve spring 28 is adjusted in advance so that this balance position reaches the rightward movement limit of the spool 13 (the state shown in Fig. 4) when the piston rod 2 is fully extended. Elastic force, valve plate 26 and large diameter part 1
An effective pressure receiving area of 3 is set.
このバランス状態からピストンロツド２が圧縮
作動すると、ピストンロツド２の侵入分の作動油
が連絡用送油管６を通して下部室Ｂから油室１９
に流入する。油室１９に流入した作動油の一部は
オリフイス２１を通して油溜室１０に流入する。
したがつて両室の圧力P1とP2との間に差圧が生
じる。この差圧によつて前記の釣合い状態が崩れ
てスプール１３が油溜室１０の方向に移動して、
リリーフバルブ２４は開弁する。このリリーフバ
ルブ２４が油室１９から油溜室１０へ流れようと
する作動油に抵抗を与えて適度な減衰力を生じる
のである。 When the piston rod 2 is compressed from this balanced state, the hydraulic oil entering the piston rod 2 flows from the lower chamber B to the oil chamber 19 through the communication oil pipe 6.
flows into. A portion of the hydraulic oil that has flowed into the oil chamber 19 flows into the oil reservoir chamber 10 through the orifice 21.
Therefore, a pressure difference occurs between the pressures P 1 and P 2 in both chambers. Due to this differential pressure, the above-mentioned balanced state is disrupted, and the spool 13 moves toward the oil reservoir chamber 10.
The relief valve 24 is opened. This relief valve 24 provides resistance to the hydraulic oil flowing from the oil chamber 19 to the oil reservoir chamber 10, thereby producing an appropriate damping force.
ところで油溜室１０の圧力P2はその油量、つ
まり、ピストンロツド２のストローク位置によつ
て変化する。したがつてリリーフバルブ２４は、
ピストンロツド２のストローク位置に比例して変
化する油溜室１０の圧力P2を受けてその設定圧
力が変化する。つまり、ピストンロツド２がある
ストローク位置にあるときの油溜室１０の圧力
P2と、スプリング２８との差圧力がスプール１
３に作用し、圧力P2が高くなるほどスプール１
３を大気室２０側へと強く押し、開弁圧力（クラ
ツキング圧力）が高まるのである。 By the way, the pressure P2 in the oil reservoir chamber 10 changes depending on the amount of oil, that is, the stroke position of the piston rod 2. Therefore, the relief valve 24 is
The set pressure changes in response to the pressure P2 in the oil reservoir chamber 10, which changes in proportion to the stroke position of the piston rod 2 . In other words, the pressure in the oil reservoir chamber 10 when the piston rod 2 is at a certain stroke position
The differential pressure between P 2 and spring 28 is spool 1
3, and the higher the pressure P 2 , the more the spool 1
3 is strongly pushed toward the atmospheric chamber 20 side, and the valve opening pressure (cracking pressure) increases.
そして、この実施例では更ピストンロツド２が
あるストローク位置にくると、上述したようにス
プリング３４の設定圧力がフリーピストン８に作
用し始める。この時点からピストン８を押し戻す
タンク室圧力のストロークに対する上昇割合が急
激に高まり、これによつて油溜室１０の圧力P2
の上昇率も急激に変化すなわち高まるために、結
局、第５図Ａ，Ｂにも示したように、ストローク
位置によつて減衰力特性が大幅に変化することに
なる。つまりピストン押圧力がストローク位置に
応じて段階的に切換わることによつて、減衰力特
性が従来の一義的な線形特性から非線型性を帯び
た曲線受化をするのである。 In this embodiment, when the further piston rod 2 reaches a certain stroke position, the set pressure of the spring 34 begins to act on the free piston 8 as described above. From this point on, the rate of increase in the tank chamber pressure relative to the stroke that pushes back the piston 8 increases rapidly, and this causes the pressure in the oil reservoir chamber 10 to increase P 2
The rate of increase in the damping force also changes or increases rapidly, and as a result, the damping force characteristics change significantly depending on the stroke position, as shown in FIGS. 5A and 5B. In other words, by changing the piston pressing force in stages according to the stroke position, the damping force characteristic changes from the conventional linear characteristic to a curved line with non-linearity.
この結果、上記スプリング３４のバネ設定力の
選択により、容易に位置依存型の減衰力特性をコ
ース、走行速度に応じて最適にセツテイングする
ことが可能となる。 As a result, by selecting the spring setting force of the spring 34, it becomes possible to easily set the position-dependent damping force characteristic optimally depending on the course and traveling speed.
次に、第６図ないし第８図はこの発明の他の実
施例を示すものである。 Next, FIGS. 6 to 8 show other embodiments of the present invention.
第６図は、フリーピストン８の背部のタンク室
９に、ガスを充填する代わりにバネ設定圧力が異
なり、かつ異つたストロークから動き始める二つ
のスプリング３７Ａ，３７Ｂを収装し、第７図は
フリーピストン８に隔成された低圧のガス室９の
外に、同じく油溜室１０内に流入する油量に応動
するフリーピストン３８によつて隔成された高圧
のガス室３９及びこのフリーピストン３８の位置
を所定の圧力まで規制する手段３８′を設け、更
に、第８図はガス室９を隔成するフリーピストン
８が所定ストローク移動した後に更に油溜室１０
の油量が増大するとスプリング４０に抗してガス
室９内に進入するようなフリーピストン４１を付
設することによつて、フリーピストンとバランス
する油溜室１０の圧力をストローク位置に応じて
段階的に切換えるようにした例である。 In Fig. 6, instead of filling the tank chamber 9 at the back of the free piston 8 with gas, two springs 37A and 37B are housed, which have different spring setting pressures and start moving from different strokes. In addition to the low-pressure gas chamber 9 separated by the free piston 8, there is also a high-pressure gas chamber 39 separated by a free piston 38 that responds to the amount of oil flowing into the oil reservoir chamber 10, and this free piston. Further, in FIG. 8, after the free piston 8 that separates the gas chamber 9 has moved a predetermined stroke, the oil reservoir chamber 10 is further closed.
By installing a free piston 41 that moves into the gas chamber 9 against the spring 40 when the amount of oil increases, the pressure in the oil reservoir chamber 10 balanced with the free piston can be adjusted in stages according to the stroke position. This is an example of switching between
これらによつても、先の実施例と同様の作用効
果が得られる。 With these, the same effects as in the previous embodiment can be obtained.
以上説明したようにこの発明によれば、油溜室
を隔成するフリーピストン背部のタンク室に、ス
トローク位置に応じて、ピストン押圧力を多段的
に切換える手段を設けたので、簡単な操作により
ストローク位置に応じた減衰力特性の変更自由度
を大幅に拡大できるという効果が得られる。 As explained above, according to the present invention, the tank chamber at the back of the free piston that separates the oil reservoir chamber is provided with means for switching the piston pressing force in multiple stages according to the stroke position. The effect is that the degree of freedom in changing the damping force characteristics according to the stroke position can be greatly expanded.
第１図及び第２図Ａ，Ｂは従来例の作動特性図
である。第３図及び第４図はこの発明の実施例を
示す一部切欠き全体及び要部断面図で、第５図
Ａ，Ｂはその作動特性図である。第６図乃至第８
図はこの発明の他の実施例を示す各々の要部断面
図である。
１……油圧シリンダ、３……ピストン、２……
ピストンロツド、７……タンク、８……フリーピ
ストン、１０……油溜室、２４……リリーフバル
ブ、２８……リリーフスプリング、１３……スプ
ール、２０……大気室、１５……バルブケース、
２６……バルブ板、９……ガス室（タンク室）、
３４……スプリング、３７Ａ，３７Ｂ……スプリ
ング、３８……フリーピストン、３９……高圧の
ガス室、４０……スプリング、４１……フリーピ
ストン。
1 and 2A and 2B are operational characteristic diagrams of the conventional example. FIGS. 3 and 4 are partially cut-away overall and main part sectional views showing an embodiment of the present invention, and FIGS. 5A and 5B are operational characteristics diagrams thereof. Figures 6 to 8
The figures are sectional views of essential parts showing other embodiments of the present invention. 1... Hydraulic cylinder, 3... Piston, 2...
Piston rod, 7...Tank, 8...Free piston, 10...Oil reservoir chamber, 24...Relief valve, 28...Relief spring, 13...Spool, 20...Atmospheric chamber, 15...Valve case,
26... Valve plate, 9... Gas chamber (tank chamber),
34... Spring, 37A, 37B... Spring, 38... Free piston, 39... High pressure gas chamber, 40... Spring, 41... Free piston.
Claims (1)
ストンと連結するロツドの伸縮作動にともない作
動油の一部をタンク内部においてフリーピストン
で隔成された油溜室へと導くようにした油圧緩衝
器において、タンクの入口部に圧側作動時に流入
する作動油に抵抗を附与するリリーフバルブを設
け、このリリーフバルブのスプリングを担持する
スプールの一端を大気室、他端を油溜室に臨ま
せ、かつスプールの大気室側への移動を一定限で
阻止する手段を設け、油溜室の圧力に比例してリ
リーフ設定圧力を変化させる一方、上記フリーピ
ストン背部のタンク室に、ストローク位置に応じ
てピストン押圧力を多段的に切換える手段を設け
たことを特徴とする油圧緩衝器。1 A hydraulic buffer in which a piston is housed in a cylinder so that it can slide freely, and as the rod connected to the piston expands and contracts, part of the hydraulic oil is guided inside the tank to an oil reservoir chamber separated by a free piston. In the tank, a relief valve is installed at the inlet of the tank to provide resistance to the hydraulic oil flowing in during pressure side operation, and one end of the spool carrying the spring of this relief valve faces the atmospheric chamber and the other end faces the oil reservoir chamber. , and a means is provided to prevent the spool from moving toward the atmospheric chamber to a certain extent, and the relief setting pressure is changed in proportion to the pressure in the oil reservoir chamber, while a means is provided in the tank chamber at the back of the free piston according to the stroke position. 1. A hydraulic shock absorber, characterized in that the hydraulic shock absorber is provided with means for switching the piston pressing force in multiple stages.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12040681A JPS5821038A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Oil hydraulic shock absorber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12040681A JPS5821038A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Oil hydraulic shock absorber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5821038A JPS5821038A (en) | 1983-02-07 |
| JPS6367056B2 true JPS6367056B2 (en) | 1988-12-23 |
Family
ID=14785421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12040681A Granted JPS5821038A (en) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | Oil hydraulic shock absorber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5821038A (en) |
-
1981
- 1981-07-31 JP JP12040681A patent/JPS5821038A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5821038A (en) | 1983-02-07 |
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