JPS6350084B2 - - Google Patents
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- JPS6350084B2 JPS6350084B2 JP57052826A JP5282682A JPS6350084B2 JP S6350084 B2 JPS6350084 B2 JP S6350084B2 JP 57052826 A JP57052826 A JP 57052826A JP 5282682 A JP5282682 A JP 5282682A JP S6350084 B2 JPS6350084 B2 JP S6350084B2
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
- B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は、複数のスタンドで金属ストリツプを
圧延するタンデム圧延機のスケジユール変更制御
方法に関するものである。
圧延機で同一コイルから異なつた成品厚に圧延
したり、圧延機の入側でコイルを接続して完全な
連続圧延が行なわれることがある。この際、圧延
機を停止することなくパススケジユールを変更す
る圧延機の制御方法が種々提供されている。
従来法の一例としてサイズ変更点が１号スタン
ドに到達する前に最終スタンドのロール速度をサ
イズ変更後の速度に変更し、かつサイズ変更前の
速度比を保ちつつ他スタンドのロール速度を変更
しサイズ変更点が任意のスタンド（以下これをｉ
スタンドという）に到達した時にそのスタンドの
ロール開度設定値を変更後の圧延スケジユールに
対応する値に変更すると同時に、ｉスタンドより
上流の全スタンドのロール速度をｉスタンドに対
する速度比が最終圧延スケジユールから定まる速
度比に一致するように修正する方法がある。
第１図は従来法によるｉスタンドのロール開度
とロール速度の動きを示している。この例では同
一コイルから異つた成品厚に圧延する場合で変更
前板厚より変更後板厚が厚い場合について説明す
る。ｉスタンドに板厚変更点が到着した時、変更
前ロール開度Si1から変更後ロール開度Si2に変更
する。次にこの点がｉ＋１スタンドに到達した
時、ｉスタンドのロール速度をVi1からVi2に変更
してその時のｉ＋１スタンドのロール速度Vi+1Vi
+1との比Vi2／Vi+1が最終圧延スケジユールから
定まるｉスタンドとｉ＋１スタンドのロール速度
比と等しくなるようにする。この際ｉ−１スタン
ドを含む上流のロール速度はｉスタンドのロール
速度を変更する前の速度比を保つように変更する
ことにより１スタンドからｉ＋１スタンド迄の速
度比を最終圧延スケジユールから定まる速度比に
等しくする。
この従来方法では変更点の前後でオフゲージが
発生する。即ち、ｉスタンドの出口板厚は旧スケ
ジユールの値とは等しくないため旧、新スケジユ
ールの体積速度差による張力変動がｉ、ｉ＋１ス
タンド間に生じる。このため、ｉスタンドの入口
板厚及び後方張力は新スケジユールの値になつて
前方張力は新スケジユール値でないため出口板厚
は新スケジユールの目標板厚とはならない。同様
にｉ＋１スタンドに関しても後方張力が旧スケジ
ユール値でないためｉ＋１スタンド出側板厚は旧
スケジユールの目標板厚から外れてしまう。即
ち、サイズ変更点が到着したスタンドの前方張力
は必然的に変動し、サイズ変更量の大きさによつ
ては張力変動量が大きくなりオフゲージ量の増大
につながるという問題がある。
本発明はこのような実情に鑑みてなされたもの
であり、圧延途中でパススケジユールを変更する
場合も張力変動を小さくして変更時のトラブル及
びオフゲージ量の減少を図ることが目的とするも
のである。
以下本発明を図面を参照しながら説明すると、
第２図は本発明に係る圧延装置の構成を示すブロ
ツク図であり、図中１〜６はそれぞれ１号スタン
ド〜６号スタンド、１１〜１６はそれぞれロール
駆動用電動機、２１〜２６はそれぞれ回転計、３
１〜３６はそれぞれ圧下装置、４１は巻戻しリー
ル、４２は溶接機、４３はルーパー、４４はブラ
イドルロール、４５は板厚検出器、４６はブライ
ドルロール駆動用電動機、４７は回転計、４８は
シヤー、４９はシヤー駆動機、５０は巻取リー
ル、５１はリール駆動用電動機、５２は張力制御
機、６０は制御用計算機である。
このブロツク図において、溶接機４２で巻戻し
リール４１から巻き出された板を溶接し、板厚検
出器４５で溶接点を検出する。そして回転計４７
で溶接点の１号スタンド到着を計算して制御用計
算機６０に知らせる。同計算機６０では圧下装置
３１に指令を与えて現在のロール開度S11からS13
に変更すると同時にロール駆動電動機４６に指令
を与えて１号スタンド、ブライドルロール間張力
を新スケジユール値にする。その後板の進行に従
つて回転計２１から溶接点の位置を知らされなが
ら電動機１１に指示を与えてロール速度比を
V1／V2から連続的に変更する。溶接点が２号ス
タンドに到着した時、１号圧下位置をS13→S12
に、２号圧下位置をS21→S23にすると同時に１、
２号の速度比をV1′／V2′にする。その後は回転計
２２で溶接位置を知りながらロール駆動用電動機
１２に指令を与えて２、３号速度比を連続的に変
更すると同時に電動機１１にも指令を与えて１、
２号速度比がV1′／V2′を保つようにする。６号ス
タンドに到達した時は圧下位置を５号スタンドは
S52に、６号スタンドはS62になるように変更する
と共に５、６号速度比をV5′／V6′になおし、それ
と共に１〜５号の速度比はこれまでの値を保つよ
うにする。また、６号スタンドのロールと巻取り
リール間のストリツプ張力を新スケジユール値に
する。これらの速度変更のパターンを第１表に示
す。
第１表に見られるように、６号スタンド速度は
スケジユール変更中変化している。従つて全スタ
ンドの速度が変更中変化している。
変更点がｉ、ｉ＋１スタンド間にある時ｉ、ｉ
＋１スタンド間速度比を連続的に変化させ、ｉ、
ｉ＋１スタンド間の板の伸びを変更することによ
りｉ、ｉ＋１スタンド間張力を旧スケジユール値
に保つ。
変更点がｉスタンドに到着した時ｉスタンド以
前の速度比は新スケジユールとし、ｉ＋１スタン
ド以降の速度比は旧スケジユールとする。
次にロール開度変更は、変更点がｉスタンドに
到達した時点でフロントテンシヨンは旧スケジユ
The present invention relates to a schedule change control method for a tandem rolling mill that rolls metal strip using a plurality of stands. A rolling mill may roll the same coil to different product thicknesses, or the coils may be connected at the entrance of the rolling mill to achieve complete continuous rolling. At this time, various rolling mill control methods have been provided that change the pass schedule without stopping the rolling mill. An example of the conventional method is to change the roll speed of the final stand to the speed after size change before the size change point reaches stand No. 1, and change the roll speed of other stands while maintaining the speed ratio before size change. A stand with any size change point (hereinafter referred to as i)
When reaching a stand (referred to as a stand), the roll opening setting value of that stand is changed to a value corresponding to the changed rolling schedule, and at the same time, the roll speed of all stands upstream from the i stand is changed so that the speed ratio to the i stand is the final rolling schedule. There is a method to correct it so that it matches the speed ratio determined from . FIG. 1 shows the movement of the roll opening degree and roll speed of the i-stand according to the conventional method. In this example, a case will be described in which the same coil is rolled into different product thicknesses and the plate thickness after change is thicker than the plate thickness before change. When the plate thickness change point arrives at the i-stand, the roll opening degree before change S i1 is changed to the roll opening degree after change S i2 . Next, when this point reaches i+1 stand, change the roll speed of i stand from V i1 to V i2 and change the roll speed of i+1 stand at that time V i+1 V i
+1 so that the ratio V i2 /V i+1 is equal to the roll speed ratio of stand i and stand i+1 determined from the final rolling schedule. At this time, the upstream roll speed including the i-1 stand is changed to maintain the speed ratio before changing the roll speed of the i stand, so that the speed ratio from the 1st stand to the i+1 stand is determined from the final rolling schedule. be equal to In this conventional method, off-gauge occurs before and after the change point. That is, since the exit plate thickness of stand i is not equal to the value of the old schedule, tension fluctuation occurs between stands i and i+1 due to the difference in volume velocity between the old and new schedules. Therefore, the entrance plate thickness and rear tension of the i-stand become the values of the new schedule, and the front tension is not the new schedule value, so the outlet plate thickness does not become the target thickness of the new schedule. Similarly, regarding the i+1 stand, since the rear tension is not the old schedule value, the i+1 stand outlet plate thickness deviates from the target plate thickness of the old schedule. That is, the front tension of the stand at which the size change point has arrived inevitably fluctuates, and depending on the magnitude of the size change, the amount of tension fluctuation becomes large, leading to an increase in the amount of off-gauge. The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to reduce tension fluctuations even when changing the pass schedule during rolling, thereby reducing troubles at the time of changing and the amount of off-gauge. be. The present invention will be explained below with reference to the drawings.
FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the rolling apparatus according to the present invention. In the figure, 1 to 6 are stands No. 1 to No. 6, respectively, 11 to 16 are roll driving electric motors, and 21 to 26 are rotary motors, respectively. Total, 3
1 to 36 are respective lowering devices, 41 is an unwinding reel, 42 is a welding machine, 43 is a looper, 44 is a bridle roll, 45 is a plate thickness detector, 46 is an electric motor for driving the bridle roll, 47 is a tachometer, and 48 is a 49 is a shear driving machine, 50 is a take-up reel, 51 is a reel driving electric motor, 52 is a tension controller, and 60 is a control computer. In this block diagram, a welding machine 42 welds a plate unwound from a rewind reel 41, and a plate thickness detector 45 detects the welding point. and tachometer 47
The arrival at the No. 1 stand at the welding point is calculated and notified to the control computer 60. The computer 60 gives a command to the rolling down device 31 and changes the current roll opening degree from S11 to S13 .
At the same time, a command is given to the roll drive motor 46 to set the tension between the No. 1 stand and the bridle roll to the new schedule value. Thereafter, as the plate progresses, instructions are given to the electric motor 11 to determine the roll speed ratio while being informed of the position of the welding point by the tachometer 21.
Continuously change from V 1 /V 2 . When the welding point reaches the No. 2 stand, change the No. 1 reduction position from S 13 → S 12
At the same time, change the No. 2 pressure reduction position from S 21 to S 23 , and at the same time
Set the speed ratio of No. 2 to V 1 '/V 2 '. After that, while knowing the welding position with the tachometer 22, a command is given to the roll drive electric motor 12 to continuously change the speed ratio of Nos. 2 and 3. At the same time, a command is given to the electric motor 11.
The No. 2 speed ratio should be maintained at V 1 ′/V 2 ′. When you reach stand No. 6, change the lowering position to stand No. 5.
In S 52 , the No. 6 stand was changed to S 62 , and the speed ratio of Nos. 5 and 6 was changed to V 5 '/V 6 ', and at the same time, the speed ratio of Nos. 1 to 5 remained the same as before. do it like this. Also, set the strip tension between the roll and take-up reel of No. 6 stand to a new schedule value. The patterns of these speed changes are shown in Table 1. As seen in Table 1, the No. 6 stand speed changes during the schedule change. Therefore, the speed of all stands is changing during the change. When the change is between stands i, i+1, i, i
+1 Continuously change the inter-stand speed ratio, i,
By changing the elongation of the plate between stands i+1, the tension between stands i and i+1 is maintained at the old schedule value. When the changed point arrives at stand i, the speed ratio before stand i is set as the new schedule, and the speed ratio after stand i+1 is set as the old schedule. Next, when changing the roll opening, when the change point reaches the i-stand, the front tension will change to the old schedule.
【表】【table】
【表】
ール値で、バツクテンシヨンは新スケジユール値
で、ｉスタンド出口板厚は新スケジユールになる
ようなロール開度に設定する。このときｉ−１ス
タンドロール開度は新スケジユール値に設定す
る。本発明によるロール開度変更方式を第２表
に、この時のｉスタンド、ｉ＋１スタンドのロー
ル速度とｉスタンドのロール開度の変更状態を第
３図に示す。[Table] Set the roll opening so that the roll value is the new schedule value, the back tension is the new schedule value, and the i-stand exit plate thickness is the new schedule value. At this time, the i-1 stand roll opening degree is set to the new schedule value. Table 2 shows the method of changing the roll opening degree according to the present invention, and FIG. 3 shows the change state of the roll speed of the i stand and the i+1 stand and the roll opening degree of the i stand.
【表】
次にスタンド間張力について第４図を参照にし
て説明する。スタンド間張力Ｔは、Δlをスタン
ド間のストリツプ伸び、Ａをストリツプ断面積、
Ｅをヤング率とすると下式で表される。
Ｔ＝Ａ・Ｅ・Δl／ｌ ……第１式
ところが
Δl＝∫（vi+1−vi）dt ……第２式
であるからスタンド間張力を旧スケジユール値に
保つにはｉスタンドロール開度を変更してもviが
変化しなければ良い。viは先進率をｆとするとvi
＝Vi（１＋ｆ）で表される。ｆはロール開度を変
更することによつて変るので、Viを変更してviが
変らないようにする。
しかし板厚変更点がスタンド間にある時vi、vi
+1を一定にしてΔlを一定にしても張力変動は発生
する。その理由は前記第１式のＡ（ストリツプ断
面積）が一定ではないからで、意識的にviを変更
しなければならない。スタンド間張力Ｔによる伸
びΔlは次式で表される。
Δl1＝l1T／EA1（l1部分の伸び）
Δl2＝l2T／EA2（l2部分の伸び）
∴Δl＝Δl1＋Δl2
＝｛１＋β（α−１）｝lT／αEA2 ……第３式
但し、A1＝αA2、l2＝βl
また、Δlはストリツプ速度を用いて近似的に次
式で表される。
Δl＝（vi+1−vi）ｌ／vi ……第４式
第３式の右辺＝第４式の右辺とにおいてviにつ
いて解くと次式になる。
vi＝（１＋Ｔ／EA2）vi+1／〔１＋
｛１−β（α−１）Ｔ／αEA2｝〕 ……第５式
この式でα、A2は一定値、Ｔを一定にしたい
から、βの変化即ち板厚変更点の進行に従つてvi
を変更する必要がある。先進率の変動は微少なの
で無視してvi／vi+1をVi／Vi+1に置き換えると、
ｉ、ｉ＋１スタンド間ロール速度比は次式を保つ
ことによりＴを一定に保つことができる。
Vi／Vi+1＝（１＋Ｔ／EA2）h2／
〔１＋｛１＋β（α−１）TH2／αEA2｝〕
このようにして、板厚変更点がスタンド間に有
る場合でもスタンド間張力を一定に保つことがで
きる。
上述したように本発明は、複数スタンドで金属
ストリツプを圧延している途中でパススケジユー
ルを変更する場合、金属ストリツプサイズ変更点
がｉスタンドに到着したとき及びスタンド間に出
たときそれぞれ最終スタンドのロール速度を変更
し、該変更に応じて最終スタンド以外のスタンド
のロール速度も変更し、またサイズ変更点がｉス
タンドとｉ＋１スタンドとの間にあるとき、ｉス
タンドとそれより上流側のスタンドのロール速度
を、サイズ変更点の位置に応じて連続的に変更し
て、ｉ、ｉ＋１スタンド間張力を旧スケジユール
値に保ち、そしてｉスタンドより上流側のスタン
ドのロール速度比を新スケジユール値とし、更に
金属ストリツプのサイズ変更点がｉスタンドに到
達したとき、ｉスタンドとｉ−１スタンドのロー
ル開度を変更して、フロントテンシヨンは旧スケ
ジユール値、バツクテンシヨンは新スケジユール
値で、ｉスタンド出側板厚は新スケジユール値に
なるようにしたので、圧延途中でパススケジユー
ルを変更する場合も張力変動を小さくして変更時
のトラブル及びオフゲージ量の減少を図ることが
できるという効果を奏するものである。[Table] Next, the tension between the stands will be explained with reference to FIG. The inter-stand tension T is where Δl is the strip elongation between the stands, A is the strip cross-sectional area,
When E is Young's modulus, it is expressed by the following formula. T=A・E・Δl/l...The first equation is Δl=∫(v i+1 −v i )dt...The second equation, so to keep the tension between the stands at the old schedule value, the i stand roll is used. It is fine if v i does not change even if the opening degree is changed. v i is v i if the advanced rate is f
=V i (1+f). Since f changes by changing the roll opening degree, V i is changed so that v i does not change. However, when the thickness change point is between the stands, v i , v i
Even if +1 is constant and Δl is constant, tension fluctuations still occur. The reason for this is that A (strip cross-sectional area) in the first equation is not constant, and v i must be intentionally changed. The elongation Δl due to the inter-stand tension T is expressed by the following formula. Δl 1 = l 1 T/EA 1 (elongation of l 1 part) Δl 2 = l 2 T/EA 2 (elongation of l 2 part) ∴Δl=Δl 1 +Δl 2 = {1+β(α−1)}lT/ αEA 2 ... Third equation However, A 1 = αA 2 , l 2 = βl Further, Δl is approximately expressed by the following equation using the strip speed. Δl=(v i+1 −v i )l/v i ...Formula 4 If the right side of the third equation is equal to the right side of the fourth equation, solving for v i yields the following equation. v i = (1+T/EA 2 ) v i+1 / [1+ {1-β(α-1)T/αEA 2 }] ...Equation 5 In this equation, α and A 2 are constant values, and T is constant. Therefore, as β changes, that is, the plate thickness change point progresses, v i
need to be changed. Since the fluctuation in the advance rate is minute, if we ignore it and replace v i /v i+1 with Vi / V i+1 , we get
As for the roll speed ratio between stands i and i+1, T can be kept constant by maintaining the following formula. V i /V i+1 = (1+T/EA 2 )h 2 / [1+{1+β(α−1)TH 2 /αEA 2 }] In this way, even if there is a thickness change point between the stands, the stand The tension can be kept constant. As described above, in the case of changing the pass schedule while rolling a metal strip with multiple stands, the roll of the last stand is changed when the metal strip size change point arrives at the i-stand and when it exits between the stands. change the speed, change the roll speed of stands other than the last stand according to the change, and when the size change point is between the i stand and the i + 1 stand, the roll speed of the i stand and the stands upstream from it Continuously change the speed according to the position of the size change point, keep the tension between stands i and i+1 at the old schedule value, and set the roll speed ratio of the stand upstream from stand i to the new schedule value, and When the metal strip size change point reaches the i-stand, change the roll opening degrees of the i-stand and i-1 stand, set the front tension to the old schedule value, the back tension to the new schedule value, and exit the i-stand. Since the side plate thickness is set to the new schedule value, even if the pass schedule is changed during rolling, the tension fluctuation can be reduced, and troubles at the time of change and the amount of off-gauge can be reduced. .
第１図は従来方法によるｉスタンドのロール開
度とロール速度の動きを示す説明図、第２図は本
発明に係る圧延装置の構成を示すブロツク図、第
３図は本発明に係るロール開度変更方式を説明す
るｉスタンド及びｉ＋１スタンドのロール速度と
ｉスタンドのロール開度の変化を示す説明図、第
４図は本発明による中間スケジユールを示す説明
図である。
１〜６…スタンド、１１〜１６…ロール駆動用
電動機、２１〜２６…回転計、３１〜３６…圧下
装置、４１…巻戻しリール、４２…溶接機、４３
…ルーパー、４４…ブライドルロール、４５…板
厚検出器、４６…ブライドルロール駆動用電動
機、４７…回転計、４８…シヤー、４９…シヤー
駆動機、５０…巻取リール、５１…リール駆動用
電動機、５２…張力制御機、６０…制御用計算
機。
FIG. 1 is an explanatory diagram showing the movement of the roll opening degree and roll speed of an i-stand according to the conventional method, FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the rolling apparatus according to the present invention, and FIG. FIG. 4 is an explanatory diagram showing changes in the roll speed of the i-stand and the i+1 stand and the roll opening degree of the i-stand, and FIG. 4 is an explanatory diagram showing the intermediate schedule according to the present invention. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1-6...Stand, 11-16...Roll drive electric motor, 21-26...Tachometer, 31-36...Reducing device, 41...Rewinding reel, 42...Welding machine, 43
... Looper, 44 ... Bridle roll, 45 ... Thickness detector, 46 ... Electric motor for driving bridle roll, 47 ... Tachometer, 48 ... Shear, 49 ... Shear drive machine, 50 ... Take-up reel, 51 ... Electric motor for driving reel , 52... Tension controller, 60... Control computer.
Claims (1)
る途中でパススケジユールを変更する場合、 金属ストリツプサイズ変更点がｉスタンドに到
着したとき及びスタンド間に出たときそれぞれ最
終スタンドのロール速度を変更し、該変更に応じ
て最終スタンド以外のスタンドのロール速度も変
更し、 またサイズ変更点がｉスタンドとｉ＋１スタン
ドとの間にあるとき、ｉスタンドとそれより上流
側のスタンドのロール速度を、サイズ変更点の位
置に応じて連続的に変更して、ｉ、ｉ＋１スタン
ド間張力を旧スケジユール値に保ち、そしてｉス
タンドより上流側のスタンドのロール速度比を新
スケジユール値とし、 更に金属ストリツプのサイズ変更点がｉスタン
ドに到達したとき、ｉスタンドとｉ−１スタンド
のロール開度を変更して、フロントテンシヨンは
旧スケジユール値、バツクテンシヨンは新スケジ
ユール値で、ｉスタンド出側板厚は新スケジユー
ル値になるようにすることを特徴とするタンデム
圧延機のスケジユール変更制御方法。[Claims] 1. When changing the pass schedule while rolling a metal strip with multiple stands, the roll speed of the final stand is changed when the metal strip size change point arrives at the i-stand and when it exits between the stands. and change the roll speed of stands other than the last stand according to the change, and when the size change point is between the i stand and the i+1 stand, the roll speed of the i stand and the stands upstream from it. is continuously changed according to the position of the size change point, the tension between stands i and i+1 is kept at the old schedule value, and the roll speed ratio of the stand upstream from stand i is set to the new schedule value, and the metal When the strip size change point reaches the i-stand, change the roll opening degrees of the i-stand and i-1 stand, set the front tension to the old schedule value, the back tension to the new schedule value, and move the i-stand exit plate. A schedule change control method for a tandem rolling mill, characterized in that the thickness is adjusted to a new schedule value.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57052826A JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57052826A JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58168411A JPS58168411A (en) | 1983-10-04 |
| JPS6350084B2 true JPS6350084B2 (en) | 1988-10-06 |
Family
ID=12925651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57052826A Granted JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58168411A (en) |
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| JPS5089251A (en) * | 1973-12-12 | 1975-07-17 | ||
| JPS51134357A (en) * | 1975-05-17 | 1976-11-20 | Nippon Steel Corp | Method and device for controlling continuously metal strip thickness |
| JPS56114513A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-09 | Nippon Steel Corp | Changing method for thickness of strip during hot rolling work |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58168411A (en) | 1983-10-04 |
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