JPS6350084B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6350084B2 JPS6350084B2 JP57052826A JP5282682A JPS6350084B2 JP S6350084 B2 JPS6350084 B2 JP S6350084B2 JP 57052826 A JP57052826 A JP 57052826A JP 5282682 A JP5282682 A JP 5282682A JP S6350084 B2 JPS6350084 B2 JP S6350084B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stand
- change
- roll
- stands
- schedule
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
- B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は、複数のスタンドで金属ストリツプを
圧延するタンデム圧延機のスケジユール変更制御
方法に関するものである。
圧延機で同一コイルから異なつた成品厚に圧延
したり、圧延機の入側でコイルを接続して完全な
連続圧延が行なわれることがある。この際、圧延
機を停止することなくパススケジユールを変更す
る圧延機の制御方法が種々提供されている。
従来法の一例としてサイズ変更点が1号スタン
ドに到達する前に最終スタンドのロール速度をサ
イズ変更後の速度に変更し、かつサイズ変更前の
速度比を保ちつつ他スタンドのロール速度を変更
しサイズ変更点が任意のスタンド(以下これをi
スタンドという)に到達した時にそのスタンドの
ロール開度設定値を変更後の圧延スケジユールに
対応する値に変更すると同時に、iスタンドより
上流の全スタンドのロール速度をiスタンドに対
する速度比が最終圧延スケジユールから定まる速
度比に一致するように修正する方法がある。
第1図は従来法によるiスタンドのロール開度
とロール速度の動きを示している。この例では同
一コイルから異つた成品厚に圧延する場合で変更
前板厚より変更後板厚が厚い場合について説明す
る。iスタンドに板厚変更点が到着した時、変更
前ロール開度Si1から変更後ロール開度Si2に変更
する。次にこの点がi+1スタンドに到達した
時、iスタンドのロール速度をVi1からVi2に変更
してその時のi+1スタンドのロール速度Vi+1Vi
+1との比Vi2/Vi+1が最終圧延スケジユールから
定まるiスタンドとi+1スタンドのロール速度
比と等しくなるようにする。この際i−1スタン
ドを含む上流のロール速度はiスタンドのロール
速度を変更する前の速度比を保つように変更する
ことにより1スタンドからi+1スタンド迄の速
度比を最終圧延スケジユールから定まる速度比に
等しくする。
この従来方法では変更点の前後でオフゲージが
発生する。即ち、iスタンドの出口板厚は旧スケ
ジユールの値とは等しくないため旧、新スケジユ
ールの体積速度差による張力変動がi、i+1ス
タンド間に生じる。このため、iスタンドの入口
板厚及び後方張力は新スケジユールの値になつて
前方張力は新スケジユール値でないため出口板厚
は新スケジユールの目標板厚とはならない。同様
にi+1スタンドに関しても後方張力が旧スケジ
ユール値でないためi+1スタンド出側板厚は旧
スケジユールの目標板厚から外れてしまう。即
ち、サイズ変更点が到着したスタンドの前方張力
は必然的に変動し、サイズ変更量の大きさによつ
ては張力変動量が大きくなりオフゲージ量の増大
につながるという問題がある。
本発明はこのような実情に鑑みてなされたもの
であり、圧延途中でパススケジユールを変更する
場合も張力変動を小さくして変更時のトラブル及
びオフゲージ量の減少を図ることが目的とするも
のである。
以下本発明を図面を参照しながら説明すると、
第2図は本発明に係る圧延装置の構成を示すブロ
ツク図であり、図中1〜6はそれぞれ1号スタン
ド〜6号スタンド、11〜16はそれぞれロール
駆動用電動機、21〜26はそれぞれ回転計、3
1〜36はそれぞれ圧下装置、41は巻戻しリー
ル、42は溶接機、43はルーパー、44はブラ
イドルロール、45は板厚検出器、46はブライ
ドルロール駆動用電動機、47は回転計、48は
シヤー、49はシヤー駆動機、50は巻取リー
ル、51はリール駆動用電動機、52は張力制御
機、60は制御用計算機である。
このブロツク図において、溶接機42で巻戻し
リール41から巻き出された板を溶接し、板厚検
出器45で溶接点を検出する。そして回転計47
で溶接点の1号スタンド到着を計算して制御用計
算機60に知らせる。同計算機60では圧下装置
31に指令を与えて現在のロール開度S11からS13
に変更すると同時にロール駆動電動機46に指令
を与えて1号スタンド、ブライドルロール間張力
を新スケジユール値にする。その後板の進行に従
つて回転計21から溶接点の位置を知らされなが
ら電動機11に指示を与えてロール速度比を
V1/V2から連続的に変更する。溶接点が2号ス
タンドに到着した時、1号圧下位置をS13→S12
に、2号圧下位置をS21→S23にすると同時に1、
2号の速度比をV1′/V2′にする。その後は回転計
22で溶接位置を知りながらロール駆動用電動機
12に指令を与えて2、3号速度比を連続的に変
更すると同時に電動機11にも指令を与えて1、
2号速度比がV1′/V2′を保つようにする。6号ス
タンドに到達した時は圧下位置を5号スタンドは
S52に、6号スタンドはS62になるように変更する
と共に5、6号速度比をV5′/V6′になおし、それ
と共に1〜5号の速度比はこれまでの値を保つよ
うにする。また、6号スタンドのロールと巻取り
リール間のストリツプ張力を新スケジユール値に
する。これらの速度変更のパターンを第1表に示
す。
第1表に見られるように、6号スタンド速度は
スケジユール変更中変化している。従つて全スタ
ンドの速度が変更中変化している。
変更点がi、i+1スタンド間にある時i、i
+1スタンド間速度比を連続的に変化させ、i、
i+1スタンド間の板の伸びを変更することによ
りi、i+1スタンド間張力を旧スケジユール値
に保つ。
変更点がiスタンドに到着した時iスタンド以
前の速度比は新スケジユールとし、i+1スタン
ド以降の速度比は旧スケジユールとする。
次にロール開度変更は、変更点がiスタンドに
到達した時点でフロントテンシヨンは旧スケジユ
The present invention relates to a schedule change control method for a tandem rolling mill that rolls metal strip using a plurality of stands. A rolling mill may roll the same coil to different product thicknesses, or the coils may be connected at the entrance of the rolling mill to achieve complete continuous rolling. At this time, various rolling mill control methods have been provided that change the pass schedule without stopping the rolling mill. An example of the conventional method is to change the roll speed of the final stand to the speed after size change before the size change point reaches stand No. 1, and change the roll speed of other stands while maintaining the speed ratio before size change. A stand with any size change point (hereinafter referred to as i)
When reaching a stand (referred to as a stand), the roll opening setting value of that stand is changed to a value corresponding to the changed rolling schedule, and at the same time, the roll speed of all stands upstream from the i stand is changed so that the speed ratio to the i stand is the final rolling schedule. There is a method to correct it so that it matches the speed ratio determined from . FIG. 1 shows the movement of the roll opening degree and roll speed of the i-stand according to the conventional method. In this example, a case will be described in which the same coil is rolled into different product thicknesses and the plate thickness after change is thicker than the plate thickness before change. When the plate thickness change point arrives at the i-stand, the roll opening degree before change S i1 is changed to the roll opening degree after change S i2 . Next, when this point reaches i+1 stand, change the roll speed of i stand from V i1 to V i2 and change the roll speed of i+1 stand at that time V i+1 V i
+1 so that the ratio V i2 /V i+1 is equal to the roll speed ratio of stand i and stand i+1 determined from the final rolling schedule. At this time, the upstream roll speed including the i-1 stand is changed to maintain the speed ratio before changing the roll speed of the i stand, so that the speed ratio from the 1st stand to the i+1 stand is determined from the final rolling schedule. be equal to In this conventional method, off-gauge occurs before and after the change point. That is, since the exit plate thickness of stand i is not equal to the value of the old schedule, tension fluctuation occurs between stands i and i+1 due to the difference in volume velocity between the old and new schedules. Therefore, the entrance plate thickness and rear tension of the i-stand become the values of the new schedule, and the front tension is not the new schedule value, so the outlet plate thickness does not become the target thickness of the new schedule. Similarly, regarding the i+1 stand, since the rear tension is not the old schedule value, the i+1 stand outlet plate thickness deviates from the target plate thickness of the old schedule. That is, the front tension of the stand at which the size change point has arrived inevitably fluctuates, and depending on the magnitude of the size change, the amount of tension fluctuation becomes large, leading to an increase in the amount of off-gauge. The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to reduce tension fluctuations even when changing the pass schedule during rolling, thereby reducing troubles at the time of changing and the amount of off-gauge. be. The present invention will be explained below with reference to the drawings.
FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the rolling apparatus according to the present invention. In the figure, 1 to 6 are stands No. 1 to No. 6, respectively, 11 to 16 are roll driving electric motors, and 21 to 26 are rotary motors, respectively. Total, 3
1 to 36 are respective lowering devices, 41 is an unwinding reel, 42 is a welding machine, 43 is a looper, 44 is a bridle roll, 45 is a plate thickness detector, 46 is an electric motor for driving the bridle roll, 47 is a tachometer, and 48 is a 49 is a shear driving machine, 50 is a take-up reel, 51 is a reel driving electric motor, 52 is a tension controller, and 60 is a control computer. In this block diagram, a welding machine 42 welds a plate unwound from a rewind reel 41, and a plate thickness detector 45 detects the welding point. and tachometer 47
The arrival at the No. 1 stand at the welding point is calculated and notified to the control computer 60. The computer 60 gives a command to the rolling down device 31 and changes the current roll opening degree from S11 to S13 .
At the same time, a command is given to the roll drive motor 46 to set the tension between the No. 1 stand and the bridle roll to the new schedule value. Thereafter, as the plate progresses, instructions are given to the electric motor 11 to determine the roll speed ratio while being informed of the position of the welding point by the tachometer 21.
Continuously change from V 1 /V 2 . When the welding point reaches the No. 2 stand, change the No. 1 reduction position from S 13 → S 12
At the same time, change the No. 2 pressure reduction position from S 21 to S 23 , and at the same time
Set the speed ratio of No. 2 to V 1 '/V 2 '. After that, while knowing the welding position with the tachometer 22, a command is given to the roll drive electric motor 12 to continuously change the speed ratio of Nos. 2 and 3. At the same time, a command is given to the electric motor 11.
The No. 2 speed ratio should be maintained at V 1 ′/V 2 ′. When you reach stand No. 6, change the lowering position to stand No. 5.
In S 52 , the No. 6 stand was changed to S 62 , and the speed ratio of Nos. 5 and 6 was changed to V 5 '/V 6 ', and at the same time, the speed ratio of Nos. 1 to 5 remained the same as before. do it like this. Also, set the strip tension between the roll and take-up reel of No. 6 stand to a new schedule value. The patterns of these speed changes are shown in Table 1. As seen in Table 1, the No. 6 stand speed changes during the schedule change. Therefore, the speed of all stands is changing during the change. When the change is between stands i, i+1, i, i
+1 Continuously change the inter-stand speed ratio, i,
By changing the elongation of the plate between stands i+1, the tension between stands i and i+1 is maintained at the old schedule value. When the changed point arrives at stand i, the speed ratio before stand i is set as the new schedule, and the speed ratio after stand i+1 is set as the old schedule. Next, when changing the roll opening, when the change point reaches the i-stand, the front tension will change to the old schedule.
【表】【table】
【表】
ール値で、バツクテンシヨンは新スケジユール値
で、iスタンド出口板厚は新スケジユールになる
ようなロール開度に設定する。このときi−1ス
タンドロール開度は新スケジユール値に設定す
る。本発明によるロール開度変更方式を第2表
に、この時のiスタンド、i+1スタンドのロー
ル速度とiスタンドのロール開度の変更状態を第
3図に示す。[Table] Set the roll opening so that the roll value is the new schedule value, the back tension is the new schedule value, and the i-stand exit plate thickness is the new schedule value. At this time, the i-1 stand roll opening degree is set to the new schedule value. Table 2 shows the method of changing the roll opening degree according to the present invention, and FIG. 3 shows the change state of the roll speed of the i stand and the i+1 stand and the roll opening degree of the i stand.
【表】
次にスタンド間張力について第4図を参照にし
て説明する。スタンド間張力Tは、Δlをスタン
ド間のストリツプ伸び、Aをストリツプ断面積、
Eをヤング率とすると下式で表される。
T=A・E・Δl/l ……第1式
ところが
Δl=∫(vi+1−vi)dt ……第2式
であるからスタンド間張力を旧スケジユール値に
保つにはiスタンドロール開度を変更してもviが
変化しなければ良い。viは先進率をfとするとvi
=Vi(1+f)で表される。fはロール開度を変
更することによつて変るので、Viを変更してviが
変らないようにする。
しかし板厚変更点がスタンド間にある時vi、vi
+1を一定にしてΔlを一定にしても張力変動は発生
する。その理由は前記第1式のA(ストリツプ断
面積)が一定ではないからで、意識的にviを変更
しなければならない。スタンド間張力Tによる伸
びΔlは次式で表される。
Δl1=l1T/EA1(l1部分の伸び)
Δl2=l2T/EA2(l2部分の伸び)
∴Δl=Δl1+Δl2
={1+β(α−1)}lT/αEA2 ……第3式
但し、A1=αA2、l2=βl
また、Δlはストリツプ速度を用いて近似的に次
式で表される。
Δl=(vi+1−vi)l/vi ……第4式
第3式の右辺=第4式の右辺とにおいてviにつ
いて解くと次式になる。
vi=(1+T/EA2)vi+1/〔1+
{1−β(α−1)T/αEA2}〕 ……第5式
この式でα、A2は一定値、Tを一定にしたい
から、βの変化即ち板厚変更点の進行に従つてvi
を変更する必要がある。先進率の変動は微少なの
で無視してvi/vi+1をVi/Vi+1に置き換えると、
i、i+1スタンド間ロール速度比は次式を保つ
ことによりTを一定に保つことができる。
Vi/Vi+1=(1+T/EA2)h2/
〔1+{1+β(α−1)TH2/αEA2}〕
このようにして、板厚変更点がスタンド間に有
る場合でもスタンド間張力を一定に保つことがで
きる。
上述したように本発明は、複数スタンドで金属
ストリツプを圧延している途中でパススケジユー
ルを変更する場合、金属ストリツプサイズ変更点
がiスタンドに到着したとき及びスタンド間に出
たときそれぞれ最終スタンドのロール速度を変更
し、該変更に応じて最終スタンド以外のスタンド
のロール速度も変更し、またサイズ変更点がiス
タンドとi+1スタンドとの間にあるとき、iス
タンドとそれより上流側のスタンドのロール速度
を、サイズ変更点の位置に応じて連続的に変更し
て、i、i+1スタンド間張力を旧スケジユール
値に保ち、そしてiスタンドより上流側のスタン
ドのロール速度比を新スケジユール値とし、更に
金属ストリツプのサイズ変更点がiスタンドに到
達したとき、iスタンドとi−1スタンドのロー
ル開度を変更して、フロントテンシヨンは旧スケ
ジユール値、バツクテンシヨンは新スケジユール
値で、iスタンド出側板厚は新スケジユール値に
なるようにしたので、圧延途中でパススケジユー
ルを変更する場合も張力変動を小さくして変更時
のトラブル及びオフゲージ量の減少を図ることが
できるという効果を奏するものである。[Table] Next, the tension between the stands will be explained with reference to FIG. The inter-stand tension T is where Δl is the strip elongation between the stands, A is the strip cross-sectional area,
When E is Young's modulus, it is expressed by the following formula. T=A・E・Δl/l...The first equation is Δl=∫(v i+1 −v i )dt...The second equation, so to keep the tension between the stands at the old schedule value, the i stand roll is used. It is fine if v i does not change even if the opening degree is changed. v i is v i if the advanced rate is f
=V i (1+f). Since f changes by changing the roll opening degree, V i is changed so that v i does not change. However, when the thickness change point is between the stands, v i , v i
Even if +1 is constant and Δl is constant, tension fluctuations still occur. The reason for this is that A (strip cross-sectional area) in the first equation is not constant, and v i must be intentionally changed. The elongation Δl due to the inter-stand tension T is expressed by the following formula. Δl 1 = l 1 T/EA 1 (elongation of l 1 part) Δl 2 = l 2 T/EA 2 (elongation of l 2 part) ∴Δl=Δl 1 +Δl 2 = {1+β(α−1)}lT/ αEA 2 ... Third equation However, A 1 = αA 2 , l 2 = βl Further, Δl is approximately expressed by the following equation using the strip speed. Δl=(v i+1 −v i )l/v i ...Formula 4 If the right side of the third equation is equal to the right side of the fourth equation, solving for v i yields the following equation. v i = (1+T/EA 2 ) v i+1 / [1+ {1-β(α-1)T/αEA 2 }] ...Equation 5 In this equation, α and A 2 are constant values, and T is constant. Therefore, as β changes, that is, the plate thickness change point progresses, v i
need to be changed. Since the fluctuation in the advance rate is minute, if we ignore it and replace v i /v i+1 with Vi / V i+1 , we get
As for the roll speed ratio between stands i and i+1, T can be kept constant by maintaining the following formula. V i /V i+1 = (1+T/EA 2 )h 2 / [1+{1+β(α−1)TH 2 /αEA 2 }] In this way, even if there is a thickness change point between the stands, the stand The tension can be kept constant. As described above, in the case of changing the pass schedule while rolling a metal strip with multiple stands, the roll of the last stand is changed when the metal strip size change point arrives at the i-stand and when it exits between the stands. change the speed, change the roll speed of stands other than the last stand according to the change, and when the size change point is between the i stand and the i + 1 stand, the roll speed of the i stand and the stands upstream from it Continuously change the speed according to the position of the size change point, keep the tension between stands i and i+1 at the old schedule value, and set the roll speed ratio of the stand upstream from stand i to the new schedule value, and When the metal strip size change point reaches the i-stand, change the roll opening degrees of the i-stand and i-1 stand, set the front tension to the old schedule value, the back tension to the new schedule value, and exit the i-stand. Since the side plate thickness is set to the new schedule value, even if the pass schedule is changed during rolling, the tension fluctuation can be reduced, and troubles at the time of change and the amount of off-gauge can be reduced. .
第1図は従来方法によるiスタンドのロール開
度とロール速度の動きを示す説明図、第2図は本
発明に係る圧延装置の構成を示すブロツク図、第
3図は本発明に係るロール開度変更方式を説明す
るiスタンド及びi+1スタンドのロール速度と
iスタンドのロール開度の変化を示す説明図、第
4図は本発明による中間スケジユールを示す説明
図である。
1〜6…スタンド、11〜16…ロール駆動用
電動機、21〜26…回転計、31〜36…圧下
装置、41…巻戻しリール、42…溶接機、43
…ルーパー、44…ブライドルロール、45…板
厚検出器、46…ブライドルロール駆動用電動
機、47…回転計、48…シヤー、49…シヤー
駆動機、50…巻取リール、51…リール駆動用
電動機、52…張力制御機、60…制御用計算
機。
FIG. 1 is an explanatory diagram showing the movement of the roll opening degree and roll speed of an i-stand according to the conventional method, FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of the rolling apparatus according to the present invention, and FIG. FIG. 4 is an explanatory diagram showing changes in the roll speed of the i-stand and the i+1 stand and the roll opening degree of the i-stand, and FIG. 4 is an explanatory diagram showing the intermediate schedule according to the present invention. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1-6...Stand, 11-16...Roll drive electric motor, 21-26...Tachometer, 31-36...Reducing device, 41...Rewinding reel, 42...Welding machine, 43
... Looper, 44 ... Bridle roll, 45 ... Thickness detector, 46 ... Electric motor for driving bridle roll, 47 ... Tachometer, 48 ... Shear, 49 ... Shear drive machine, 50 ... Take-up reel, 51 ... Electric motor for driving reel , 52... Tension controller, 60... Control computer.
Claims (1)
る途中でパススケジユールを変更する場合、 金属ストリツプサイズ変更点がiスタンドに到
着したとき及びスタンド間に出たときそれぞれ最
終スタンドのロール速度を変更し、該変更に応じ
て最終スタンド以外のスタンドのロール速度も変
更し、 またサイズ変更点がiスタンドとi+1スタン
ドとの間にあるとき、iスタンドとそれより上流
側のスタンドのロール速度を、サイズ変更点の位
置に応じて連続的に変更して、i、i+1スタン
ド間張力を旧スケジユール値に保ち、そしてiス
タンドより上流側のスタンドのロール速度比を新
スケジユール値とし、 更に金属ストリツプのサイズ変更点がiスタン
ドに到達したとき、iスタンドとi−1スタンド
のロール開度を変更して、フロントテンシヨンは
旧スケジユール値、バツクテンシヨンは新スケジ
ユール値で、iスタンド出側板厚は新スケジユー
ル値になるようにすることを特徴とするタンデム
圧延機のスケジユール変更制御方法。[Claims] 1. When changing the pass schedule while rolling a metal strip with multiple stands, the roll speed of the final stand is changed when the metal strip size change point arrives at the i-stand and when it exits between the stands. and change the roll speed of stands other than the last stand according to the change, and when the size change point is between the i stand and the i+1 stand, the roll speed of the i stand and the stands upstream from it. is continuously changed according to the position of the size change point, the tension between stands i and i+1 is kept at the old schedule value, and the roll speed ratio of the stand upstream from stand i is set to the new schedule value, and the metal When the strip size change point reaches the i-stand, change the roll opening degrees of the i-stand and i-1 stand, set the front tension to the old schedule value, the back tension to the new schedule value, and move the i-stand exit plate. A schedule change control method for a tandem rolling mill, characterized in that the thickness is adjusted to a new schedule value.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57052826A JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57052826A JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58168411A JPS58168411A (en) | 1983-10-04 |
JPS6350084B2 true JPS6350084B2 (en) | 1988-10-06 |
Family
ID=12925651
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57052826A Granted JPS58168411A (en) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | Controlling method of schedule change in tandem rolling mill |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58168411A (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5440288B2 (en) * | 2010-03-15 | 2014-03-12 | 新日鐵住金株式会社 | Tandem finish rolling mill, its operation control method, hot-rolled steel plate manufacturing apparatus, and hot-rolled steel plate manufacturing method |
JP5381859B2 (en) * | 2010-03-29 | 2014-01-08 | 新日鐵住金株式会社 | Tandem finish rolling mill, its operation control method, hot-rolled steel plate manufacturing apparatus, and hot-rolled steel plate manufacturing method |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4844155A (en) * | 1971-10-12 | 1973-06-25 | ||
JPS5089251A (en) * | 1973-12-12 | 1975-07-17 | ||
JPS51134357A (en) * | 1975-05-17 | 1976-11-20 | Nippon Steel Corp | Method and device for controlling continuously metal strip thickness |
JPS56114513A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-09 | Nippon Steel Corp | Changing method for thickness of strip during hot rolling work |
-
1982
- 1982-03-31 JP JP57052826A patent/JPS58168411A/en active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4844155A (en) * | 1971-10-12 | 1973-06-25 | ||
JPS5089251A (en) * | 1973-12-12 | 1975-07-17 | ||
JPS51134357A (en) * | 1975-05-17 | 1976-11-20 | Nippon Steel Corp | Method and device for controlling continuously metal strip thickness |
JPS56114513A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-09 | Nippon Steel Corp | Changing method for thickness of strip during hot rolling work |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58168411A (en) | 1983-10-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5230509B2 (en) | Rolling mill control device and control method thereof | |
JPH0442308B2 (en) | ||
JPS6350084B2 (en) | ||
JP5552179B2 (en) | Rolling mill control device and control method thereof | |
JP4292697B2 (en) | Loop amount control method in slitter line | |
JPH0313922B2 (en) | ||
JPS58163524A (en) | Control device of steel plate winder | |
JPS60152310A (en) | Control method in changing schedule of tandem rolling mill | |
JP3426452B2 (en) | Tension control method for stopping and restarting operation of cold tandem rolling mill | |
JP2670164B2 (en) | Method of reducing L warpage in cold rolling | |
JP3292564B2 (en) | Hot rolled steel strip rolling method | |
JP2738001B2 (en) | Thickness control method for cold continuous rolling mill | |
JPH11138203A (en) | Continuous rolling method and continuous rolling equipment for executing this method | |
JPH10263613A (en) | Rolling method with reversing cold mill and rolling controller | |
JPS6083719A (en) | Plate thickness controlling method of strip mill | |
JPH04111924A (en) | Controller for inserting interposed paper on metallic strip coiler | |
JPH04182017A (en) | Rolling device | |
JP2003164911A (en) | Synchronism position control method for looper in continuous process line | |
JPH08174023A (en) | Method for detecting and treating breakage of jointed point in hot strip mill | |
JPH07214125A (en) | Sheet thickness control method for tandem rolling mill | |
JPH0824921A (en) | Method for starting tandem rolling mill of metal strip and its control device | |
JPH01138003A (en) | Method for lamination rolling of metal strip or metal foil | |
JPH0976078A (en) | Manufacture of clad plate | |
JPS63168208A (en) | Control method for schedule alteration of tandem rolling mill | |
JPS62279003A (en) | Method and apparatus for lap rolling |