JPS6347305A - 高炉への原料装入方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分ｒ′ｆ］ 本発明は高炉への原料装入方法に関する。

［従来の技術］ ペレットを高炉内へ装入する場合、高炉の壁側へペレッ
トを装入すると、ペレットが炉中心部へ流れるにつれ、
ペレットはコークス層の間にはいったり、あるいは、第
９図に示すようにベレット層６にコークス４を巻き込ん
だりし、その結果、炉内の空隙率が小さくなる。

その結果、炉内のガス分布が変化し、第１図に示すよう
にガス流れが周辺流化する０周辺流化が起ると炉中心部
におけるＣＯガスポテンシャル（ＣＯ／　（Ｇ　Ｏ＋　
Ｃ０２）　）が著しく低下する。

ＣＯガスポテンシャルが低下すると還元率が低下するが
、特にペレットの配合比が大きい場合は焼結鉱のあるい
はペレットの配合比が少ない場合に比べて１０００℃以
上での還元率は著しく低下する。なお、周辺流化が過度
になると炉壁耐大物を損傷する。

さらに、ペレットの配合率を高くして鉱石を壁側へ装入
すると、ベリー２トの形状が丸いため、第２図に示すよ
うに高炉の中心〜中心部のペレットの分布のバラツキ（
傾斜角変動）も大きくなる。

上記理由により、ベレット配合率を・増すと、第３図及
び第４図（ペレット配合率と炉況との関係を示した図面
）に示すように、風圧変動、ソリューションロスＣが増
大し、通気悪化、炉熱低下を引き起こす、その様子を第
５図により詳細に説明する。第５図は焼結鉱及びペレッ
トの荷重還元試験結果を示している。焼結鉱の場合（第
５図（ａ））、高温部（１１００℃以上）では、ＣＯガ
スポテンシャルが下った場合（実線Ｂで示す場合）テも
ＣＯガスポテンシャルが通常の場合（実ａＡで示す場合
）に比べ還元率の変化はあまり認メラレない、一方、ペ
レットの場合は（第５図（ｂ）’）、高温部では特にＣ
Ｏガスポテンシャルが下った場合（実線Ｂ）にはＣＯガ
スポテンシャルが通常の場合（実線Ａ）に比べ還元率が
大きく低下する。すなわち、ペレットの場合ＣＯガスポ
テンシャルが低いと炉下部に未還元溶融物が落下する。

この未還元溶融物は、ＦｅＯ＋Ｃ＝Ｆｅ＋ＣＯなる激し
い吸熱反応を起すため炉熱の低下を引き起す。

このような現象を改善するための試みとして従来、次の
ような試みがなされている。

■ペレット形状面からの改善として、ペレットを破砕し
て破砕ペレットを使用する方法（特公昭５５−４６４４
１号公報）。

ペレット還元面からの改善として、ペレットに炭材等を
内装し、ポーラスなペレットを使用する方法（特公昭５
７−４５２８８５７号公報）。

［発明が解決しようとする問題点］ しかし、特公昭５５−４６４４１号公報に記載されてい
る技術のように、破砕ペレットを使用する場合には、一
度製造したペレットを破砕するための大幅な歩留りの低
下を招く。

また、特公昭５５−４６４４１号公報に記載されている
技術のようなポーラスなペレットを使用する場合、ポー
ラスなペレットは強度が低く炉内で破壊し通気悪化をひ
きおこすことが考えられる［問題点を解決する手段］ 上記問題点は、高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比
を０．４５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コー
クス層厚比を０．２５〜０．３５とし、ペレットを高炉
の中心部へ装入することを特徴とする高炉の原料装入方
法によって解決される。

なお、このような鉱石層厚／コークス厚比を得るために
は、ペレット及びコークスを、たとえば、ムーバブルア
ーマ−を使用し、その押出ポイントを適宜変化させつつ
装入することにより、あるいは、ベルレスでシュートの
傾動角と旋回数を適宜変化させつつ装入することにより
行なえばよい、　なお、コークスは中心部へ装入しても
よいし、壁側に装入してもよい、壁側から装入した場合
にはパーコレーシ曹ンが起こり高炉の中心部に比較的粒
径の大きいコークスが集まり空隙率も大きくなるのでよ
り好ましい。

なお、本発明においてはペレットを炉中心部に装入すれ
ばよく、他の鉱石、例えば焼結鉱については必ずしも中
心部に装入する必要はない。

［作用］ ペレットを炉中心部に装入し、高炉の壁側の鉱石層厚／
コークス層厚比を０．４５〜０．５５゜高炉の中心部の
鉱石層厚／コークス層厚比を０゜２５〜０．３５とする
と、炉壁部はペレットの配合率が少なくなり、また、ペ
レットの流動偏析、コークスとの混合は生ずることがな
く、鉱石の分布の安定性が増す。

また、高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比を０．４
５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コークス層厚
比を０．２５〜０．３５とすると、ペレットを炉中心部
に装入することと相まって、炉中心部の空隙率が高まり
、その結果、炉中心部において、ｔｏｏｏ℃以上の温度
域でのＣＯガスポテンシャルが高まり、中心流が確保さ
れる。　　　ｔｏｏｏ℃以上の温度域でのＣＯガスポテ
ンシャルが高まることにより還元率も高まり、ひいては
、吸熱反応による炉熱の急激な低下を防止することがで
きる。

［発明の実施例］ コークス上にムーバブルアームを用いてペレットを５重
量％、焼結鉱を８０重量％含有する鉱石を炉中心部に装
入した（実施例１）、また同様に、ペレットを４０重量
％、焼結鉱を５０重量％含有する鉱石を炉中心部に装入
した（実施例２）、　コークスと鉱石を交互に装入し、
高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比と、高炉の中心
部の鉱石層厚／コークス層厚比は第７図に示すような分
布とした。

なお、本例ではコークスは、炉壁側に装入した。

かかる、鉱石層厚／コークス層厚比において、炉操業を
行なったところ、ガス流速分布は、第８図に示すように
、中心部において高く壁側において低い分布、すなわち
、中心流をなしていた。かかる分布はベレー／　）が５
重量％の場合（実施例１）のみならず、ペレットが４０
重量％（実施例２）の場合においても変りはなかった。

さらに、Ｃｏガスポテンシャルを測定したところ第６図
に示すように、１０００℃以上において０．８以上であ
り、高いＣｏガスポテンシャルを［発明の効果］ 本発明は以上のように、ペレット形状や性状を変化させ
ていないため歩留り低下、強度低下を引き起こすことな
く装入分布の安定性を増し、ペレットの還元停滞をなく
すことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は鉱石層厚／コークス層厚比とガス流速の分布を
示すグラフである。第２図は、ペレット配合率と鉱石傾
斜角変動係数との関係を示すグラフである。ｔ５３図は
ベレット配合率と風圧変動との関係を示すグラフである
。第４図はベレット配合率とソリューションろすＣとの
関係を示すグラフである。第５図は、従来例に係り、第
５図（ａ）は焼結鉱の場合における温度と還元率との関
係を示すグラフである。第５図（ｂ）はペレットの場合
における温゛度と還元率との関係を示すグラフである。 第５図（Ｃ）は温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を
示すグラフである。第６図は、本発明の実施例における
温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を示すグラフであ
る。第７図及び第８図は本発明の実施例に係り、第７図
は鉱石層厚／コークス層厚比の分布を示すグラフであり
、第８図はガス流速の分布を示すグラフである。第９図
はコークスの巻込みを示すための概念図である。 ２Φ・コークス層、４−・コークス、６・・ペレット層
。 炉壁 第２図 ペレット配合率００ 第３図 ベレット配合率（％） ペレット配合率（％） （ｃ）　　　　　　　　ａＦ　Ｃ’ｃ）温度（”Ｏ） 温度（℃） 第７図 第８図 ｑ−簀 手続補正書 昭和６１年　９月　９日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比を ０．４５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コーク
   ス層厚比を０．２５〜０．３５とし、ペレットを高炉の
   中心部へ装入することを特徴とする高炉への原料装入方
   法。