JPS6345761A - レドツクス・フロ−電池の流量制御装置 - Google Patents
レドツクス・フロ−電池の流量制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はレドックス・フロー電池の流量制御装置に関す
る。
る。
［従来の技術〕
レドックス・フロー電池は大容量の新型電池として開発
されたものであり、クロムイオン又は鉄イオン等のよう
に原子価が変化するイオン（レドックス・イオン）の溶
液をタンクに貯蔵しておき、これをポンプで流通型電解
槽に供給して、充放電を行なうものである。
されたものであり、クロムイオン又は鉄イオン等のよう
に原子価が変化するイオン（レドックス・イオン）の溶
液をタンクに貯蔵しておき、これをポンプで流通型電解
槽に供給して、充放電を行なうものである。
第２図は係るレドックスフロー電池の概略図である。第
２図において、３１は負極液としてのクロムイオン溶液
が貯蔵されている負極液タンク、３２は正極液としての
鉄イオン溶液が貯蔵されている正極液タンク、３３はク
ロムイオン溶液及び鉄イオン溶液が反応するセル、３４
はセル３３にクロムイオン溶液を供給するポンプ、３５
はセル３３に鉄イオン溶液を供給するポンプ、３６は外
部回路である。
２図において、３１は負極液としてのクロムイオン溶液
が貯蔵されている負極液タンク、３２は正極液としての
鉄イオン溶液が貯蔵されている正極液タンク、３３はク
ロムイオン溶液及び鉄イオン溶液が反応するセル、３４
はセル３３にクロムイオン溶液を供給するポンプ、３５
はセル３３に鉄イオン溶液を供給するポンプ、３６は外
部回路である。
次に、レドッックス・フロー電池の動作について放電時
を例にとり説明する。ポンプ３４及び３５はそれぞれタ
ンク３１及び３２に貯蔵されているクロムイオンＣｒ”
溶液及び鉄イオンＦｅ’＋溶液をセル３３の負極及び正
極にそれぞれ供給する。負極に供給されたクロムイオン
Ｃｒ”は電子を放出してクロムイオンＣｒ”に酸化する
。酸化したクロムイオンＣｒ”は負極液タンクに戻る。
を例にとり説明する。ポンプ３４及び３５はそれぞれタ
ンク３１及び３２に貯蔵されているクロムイオンＣｒ”
溶液及び鉄イオンＦｅ’＋溶液をセル３３の負極及び正
極にそれぞれ供給する。負極に供給されたクロムイオン
Ｃｒ”は電子を放出してクロムイオンＣｒ”に酸化する
。酸化したクロムイオンＣｒ”は負極液タンクに戻る。
又、正極に供給された鉄イオンＦｅ”は電子を得て鉄イ
オンＦｅ２＋に還元する。還元した鉄イオンＦｅ”は正
極液タンク３２に戻る。
オンＦｅ２＋に還元する。還元した鉄イオンＦｅ”は正
極液タンク３２に戻る。
次に、第３図は第２図に示したセル３３の原理図である
。篤３図において、３７はイオン交換膜、３８は負極側
の炭素繊維電極、３９は負極側のバイポーラ板、４０は
正極側の炭素繊維電極、４１は正極側のバイポーラ板で
ある。
。篤３図において、３７はイオン交換膜、３８は負極側
の炭素繊維電極、３９は負極側のバイポーラ板、４０は
正極側の炭素繊維電極、４１は正極側のバイポーラ板で
ある。
ここで、セル３３内での充電反応及び放電反応を示す。
（１）放電反応
正極 Ｆｅ”＋ｅ −ｅＦｅ’◆
負極 Ｃｒ” −＊Ｃｒ３°＋ｅ全体 Ｆ ｅ
”＋ Ｃｒ ”−＊ Ｆ ｅ ”＋ Ｃｒ ”（２）
充電反応 正極 Ｆｅ”＋ｅ ｍＦｅ’。
”＋ Ｃｒ ”−＊ Ｆ ｅ ”＋ Ｃｒ ”（２）
充電反応 正極 Ｆｅ”＋ｅ ｍＦｅ’。
負極 Ｃｒ’° ”−Ｃｒ”＋６全体 Ｆｅ３＋
十ＣｒトーＦｅ２＋＋Ｃｒ３４この場合、放電における
正極の起電力Ｅ０は約◆０．６ｖであり、負極の起電力
Ｅ−は約−０，４ｖであるので、１セル当たりの起電力
は約１．ＯＶになる。
十ＣｒトーＦｅ２＋＋Ｃｒ３４この場合、放電における
正極の起電力Ｅ０は約◆０．６ｖであり、負極の起電力
Ｅ−は約−０，４ｖであるので、１セル当たりの起電力
は約１．ＯＶになる。
このようにレドックス・フロー電池は直流低電圧電源で
ある。従って、実際に使用するときには２０〜３０個の
セルを接続してスタックを構成し、１０〜２０個のスタ
ックを接続してモジュールを構成し、さらに１０〜２０
個のモジュールを接続して、ストリングを構成し、所望
の大きさの電圧及び電流を得るようにしている。なお、
イオン交換膜３７は正極、負極の溶液の混合によるクロ
ムイオンと鉄イオンの直接反応（自己放電）を防ぎ、電
池内の電荷担体である水素イオン（あるいは塩素イオン
）を通す役割を果たすものである。
ある。従って、実際に使用するときには２０〜３０個の
セルを接続してスタックを構成し、１０〜２０個のスタ
ックを接続してモジュールを構成し、さらに１０〜２０
個のモジュールを接続して、ストリングを構成し、所望
の大きさの電圧及び電流を得るようにしている。なお、
イオン交換膜３７は正極、負極の溶液の混合によるクロ
ムイオンと鉄イオンの直接反応（自己放電）を防ぎ、電
池内の電荷担体である水素イオン（あるいは塩素イオン
）を通す役割を果たすものである。
［発明が解決しようとする問題点］
ところで、レドックス・フロー電池は、セル性能を維持
するために適正な流量の負極液及び正極液を供給するこ
とが必要とされる。適正な流量は電解液濃度、充電状態
（ＳＯＣ）及びセルに流す電流値に影響される。化学量
論的流量（ＳＦＲ）とは、セルに供給した電解液（負極
液及び正極液）の反応物質が反応８１００％で反応して
セルの出口で零となるような流量である。負極液のクロ
ム及び正極液の鉄濃度がそれぞれＩＭの場合のＳＦＲは
、次式により表わされる。
するために適正な流量の負極液及び正極液を供給するこ
とが必要とされる。適正な流量は電解液濃度、充電状態
（ＳＯＣ）及びセルに流す電流値に影響される。化学量
論的流量（ＳＦＲ）とは、セルに供給した電解液（負極
液及び正極液）の反応物質が反応８１００％で反応して
セルの出口で零となるような流量である。負極液のクロ
ム及び正極液の鉄濃度がそれぞれＩＭの場合のＳＦＲは
、次式により表わされる。
ＳＦＲ＝ ” （ｍｕ／ｍ
１ｎ）１．６０８ Ｘ （１−ＤＯＣ／１００）従来
のレドックス・フロー電池は、充電率５０％において、
化学量論的流量の３〜５倍の量の電解液を流し、セル抵
抗への電解液の流量の影響がないようにしていた。
１ｎ）１．６０８ Ｘ （１−ＤＯＣ／１００）従来
のレドックス・フロー電池は、充電率５０％において、
化学量論的流量の３〜５倍の量の電解液を流し、セル抵
抗への電解液の流量の影響がないようにしていた。
しかし、必要とする流量以上に電解液を流すことはポン
プ動力損失等の点から非効率的である。
プ動力損失等の点から非効率的である。
本発明は上記実情に鑑みてなされたもので、充電状態（
ＳＯＣ）及びセルの電流値の変化に応じて必要最少限の
電解液を供給するレドックス・フロー電池の流量制御装
置を提供することを目的とする。
ＳＯＣ）及びセルの電流値の変化に応じて必要最少限の
電解液を供給するレドックス・フロー電池の流量制御装
置を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
そこで、本発明ではイオン交換膜と、負極液及び正極液
の充放電電流を検出する電流検出手段と、負極液及び正
極液の充電率を検出する充電率検出手段と、充放電電流
及び充電率に基づいて、スタックに供給すべき負極液及
び正極液の最適な流量を算出する流量算出手段と、算出
した最適な流量の負極液及び正８ｉ液をスタックに供給
すや供給量制御手段とからレドックス・フロー電池の、
・流量制御装置を構成する。
の充放電電流を検出する電流検出手段と、負極液及び正
極液の充電率を検出する充電率検出手段と、充放電電流
及び充電率に基づいて、スタックに供給すべき負極液及
び正極液の最適な流量を算出する流量算出手段と、算出
した最適な流量の負極液及び正８ｉ液をスタックに供給
すや供給量制御手段とからレドックス・フロー電池の、
・流量制御装置を構成する。
［作 用コ
上記構成のレドックス・フロー電池の流量制御装置は、
電流検出手段が負極液及び正極液の充放電電流を検出し
、充電率検出手段が負極液及び正極液の充電率を検出す
ると、流量算出手段が検出した充放電電流及び充電率に
基づいて、スタックに供給すべき負極液及び正極液の最
適な流量を算出し、供給量制御手段が算出した最適な流
量の負極液及び正極液をスタックに供給する。
電流検出手段が負極液及び正極液の充放電電流を検出し
、充電率検出手段が負極液及び正極液の充電率を検出す
ると、流量算出手段が検出した充放電電流及び充電率に
基づいて、スタックに供給すべき負極液及び正極液の最
適な流量を算出し、供給量制御手段が算出した最適な流
量の負極液及び正極液をスタックに供給する。
［実施例］
以下、本発明の一実施例を添付図面を参照して詳細に説
明する。
明する。
第１図は本発明に係るレドックス・フロー電池の流量制
御装置の概略図である。第１図において、１はスタック
、２は負極液が貯蔵されている負極液タンク、３は正極
液が貯蔵されている正極液タンク、４は交流／直流変換
装置、５は電源である。交流／直流変換装置４は充電時
においては、スタック１の負極端子１ａ及び正極端子１
ｂに所定の電圧を印加して、スタック１に供給される負
極液及び正極液に充電反応を生じさせる。又、放電時に
おいては、充電された負極液及び正極液がスタック１に
供給されて放電反応を生じ、負極端子！ａと正極端子１
ｂとの間に出力する電圧を取り出し、外部負荷に電力を
出力するものである。
御装置の概略図である。第１図において、１はスタック
、２は負極液が貯蔵されている負極液タンク、３は正極
液が貯蔵されている正極液タンク、４は交流／直流変換
装置、５は電源である。交流／直流変換装置４は充電時
においては、スタック１の負極端子１ａ及び正極端子１
ｂに所定の電圧を印加して、スタック１に供給される負
極液及び正極液に充電反応を生じさせる。又、放電時に
おいては、充電された負極液及び正極液がスタック１に
供給されて放電反応を生じ、負極端子！ａと正極端子１
ｂとの間に出力する電圧を取り出し、外部負荷に電力を
出力するものである。
次に、６は負極液タンク２の負極液をスタック１に供給
する可変速ポンプ、フは可変速ポンプ６を駆動するモー
タ、８は正極液タンク３の正極液をスタック１に供給す
る可変速ポンプ、９は可変速ポンプ８を駆動するモータ
、１０は充電電流又は放電電流の大きさを検出する電流
検出器、１２は負極液の充電状態、即ち充電率を検出す
る充電率検出器、１３は正極液の充電率を検出する充電
率検出器、１４は検出した充電率を電圧信号に変換する
充電率−電圧変換器である。
する可変速ポンプ、フは可変速ポンプ６を駆動するモー
タ、８は正極液タンク３の正極液をスタック１に供給す
る可変速ポンプ、９は可変速ポンプ８を駆動するモータ
、１０は充電電流又は放電電流の大きさを検出する電流
検出器、１２は負極液の充電状態、即ち充電率を検出す
る充電率検出器、１３は正極液の充電率を検出する充電
率検出器、１４は検出した充電率を電圧信号に変換する
充電率−電圧変換器である。
次に、２１は負極液の流量を検出する流量検出器、２２
は正極液の流量を検出する流量検出器、２３は電流検出
器１１が出力する検出電流に対応する電圧信号及び充電
率−電圧変換器１４が検出する充電率に対応する電圧信
号に基づいて、負極液及び正極液の最適な流量を算出し
、算出した負極液の流量に対応する流量信号及び正極液
の流量に対応する流量信号を出力する流量演算器、２４
は流量演算器２３が出力する負極液の流量信号と流量検
出器２１が検出した負極液の流量信号との差である差信
号を出力する比較器％２５は比較器２４の出力する差信
号に基づいてモータ７の回転を制御するＶＶＶＦ （可
変電圧可変周波数）制御器、２６は流量演算器２３が出
力する正極液の流量信号と流量検出器２２が検出した正
極液の流量信号との差である差信号を出力する比較器、
２７は比較器２６の出力する差信号に基づいてモータ９
の回転を制御するＶＶＶＦ制御器である。
は正極液の流量を検出する流量検出器、２３は電流検出
器１１が出力する検出電流に対応する電圧信号及び充電
率−電圧変換器１４が検出する充電率に対応する電圧信
号に基づいて、負極液及び正極液の最適な流量を算出し
、算出した負極液の流量に対応する流量信号及び正極液
の流量に対応する流量信号を出力する流量演算器、２４
は流量演算器２３が出力する負極液の流量信号と流量検
出器２１が検出した負極液の流量信号との差である差信
号を出力する比較器％２５は比較器２４の出力する差信
号に基づいてモータ７の回転を制御するＶＶＶＦ （可
変電圧可変周波数）制御器、２６は流量演算器２３が出
力する正極液の流量信号と流量検出器２２が検出した正
極液の流量信号との差である差信号を出力する比較器、
２７は比較器２６の出力する差信号に基づいてモータ９
の回転を制御するＶＶＶＦ制御器である。
次に本発明に係るレドックス・フロー電池の流量制御装
置の全体の動作について説明する。
置の全体の動作について説明する。
充電時においては、まず、ポンプ６及び８によりスタッ
ク１に負極液及び正極液を供給するとともに、交流／直
流変換装置４によりスタック１に充電電圧を印加すると
、スタック１に供給された負極液及び正極液は充電反応
を生じ、充電される。このとき、電流検出器ｌＯの検出
した充電電流を流量演算器２３に出力する。又、充電率
検出器１２及び１３の検出した充電率を充電率−電圧変
換器１１が電圧信号に変換し、流量演算器２３に出力す
る。
ク１に負極液及び正極液を供給するとともに、交流／直
流変換装置４によりスタック１に充電電圧を印加すると
、スタック１に供給された負極液及び正極液は充電反応
を生じ、充電される。このとき、電流検出器ｌＯの検出
した充電電流を流量演算器２３に出力する。又、充電率
検出器１２及び１３の検出した充電率を充電率−電圧変
換器１１が電圧信号に変換し、流量演算器２３に出力す
る。
さらに、流量検出器２１及び２２が負極液の流量及び正
極液の流量をそれぞれ検出する０次いで、流量演算器２
３が算出した充電電流に対応する電圧信号及び検出した
充電率に対応する電圧−信号に基づいて、負極液及び正
極液の最適な流量を算出する。
極液の流量をそれぞれ検出する０次いで、流量演算器２
３が算出した充電電流に対応する電圧信号及び検出した
充電率に対応する電圧−信号に基づいて、負極液及び正
極液の最適な流量を算出する。
ここで、充電電流をＩ、ファラデー定数をＦ、スタック
１の電解液供給側における電解液充電状態をＣｌｎｘ負
極において水素が発生し始める電解液の充電状態をＣＨ
１係数をｋとすると、最適な流量Ｑは、 である。さらに、充電末期において、流量Ｑがポンプの
最大供給Ｉ’ＱＭＡＸに到達したときは、電流を低減す
る。即ち、充電電流■を とする。
１の電解液供給側における電解液充電状態をＣｌｎｘ負
極において水素が発生し始める電解液の充電状態をＣＨ
１係数をｋとすると、最適な流量Ｑは、 である。さらに、充電末期において、流量Ｑがポンプの
最大供給Ｉ’ＱＭＡＸに到達したときは、電流を低減す
る。即ち、充電電流■を とする。
次いで、流量演算器２３が負極液の流量信号を出力する
と、比較器２４が流量演算器２３の算出した負極液の流
量信号及び流量検出器２１の検出した負極液の流量信号
から差信号を出力し、ＶＶＶＦ制御器２５が差信号に基
づいてモータ７の回転を制御し、スタック１に最適な量
の負極液を供給する。同様に、比較器２６が流量演算器
２３の算出した正極液の流量信号及び流量検出器２２の
検出した負極液の流量信号から差信号を出力すると、Ｖ
ＶＶＦ制御器２７が差信号に基づいてモータ９の回転を
制御し、スタック１に最適な量の正極液を供給する。
と、比較器２４が流量演算器２３の算出した負極液の流
量信号及び流量検出器２１の検出した負極液の流量信号
から差信号を出力し、ＶＶＶＦ制御器２５が差信号に基
づいてモータ７の回転を制御し、スタック１に最適な量
の負極液を供給する。同様に、比較器２６が流量演算器
２３の算出した正極液の流量信号及び流量検出器２２の
検出した負極液の流量信号から差信号を出力すると、Ｖ
ＶＶＦ制御器２７が差信号に基づいてモータ９の回転を
制御し、スタック１に最適な量の正極液を供給する。
放電時においては、まず、充電時と同様にポンプ６及び
８によりスタック１に充電された負極液及び正極液を供
給すると、スタック１に供給された負極液及び正極液が
放電反応を生じ、放電電圧を出力する０次いで、交流／
直流変換装置４によりスタック１の放電電圧を取り出す
。このとき、電流検出器１０の検出した放電電流を、流
量演算器２３に出力する。又、充電率検出器１２及び１
３の検出した負極液及び正極液の充電率を充電率−電圧
変換器１４が電圧信号に変換し、流量演算器２３に出力
する゛。さらに、流量検出器２１及び２２か負極液及び
正極液の流量をそれぞれ検出する０次いで、流量演算器
２３が算出した放電電流に対応する電圧信号及び検出し
た充電率に対応する電圧信号に基づいて、負極液及び正
極液の最適なｔ’ｆＬ量を算出する。
８によりスタック１に充電された負極液及び正極液を供
給すると、スタック１に供給された負極液及び正極液が
放電反応を生じ、放電電圧を出力する０次いで、交流／
直流変換装置４によりスタック１の放電電圧を取り出す
。このとき、電流検出器１０の検出した放電電流を、流
量演算器２３に出力する。又、充電率検出器１２及び１
３の検出した負極液及び正極液の充電率を充電率−電圧
変換器１４が電圧信号に変換し、流量演算器２３に出力
する゛。さらに、流量検出器２１及び２２か負極液及び
正極液の流量をそれぞれ検出する０次いで、流量演算器
２３が算出した放電電流に対応する電圧信号及び検出し
た充電率に対応する電圧信号に基づいて、負極液及び正
極液の最適なｔ’ｆＬ量を算出する。
ここで、放電電流をＩ、ファラデー定数をＦ、スタック
１の電解液供給側における電解液充電状態をＣ１ｒ＋、
電池性能を維持できる最適充電状態をＣ０％係数をに°
とすると、′最適な流量Ｑは、である。さらに、放電末
期において流量がポンプの最大供給量に到達したときに
は電流制御を行なう。即ち、放電電流Ｉは である。
１の電解液供給側における電解液充電状態をＣ１ｒ＋、
電池性能を維持できる最適充電状態をＣ０％係数をに°
とすると、′最適な流量Ｑは、である。さらに、放電末
期において流量がポンプの最大供給量に到達したときに
は電流制御を行なう。即ち、放電電流Ｉは である。
次いで、流量演算器２３が負極液の流量信号を出力する
と、比較器２４が流量演算器２３の算出した負極液の流
量信号及び流量検出器２１の検出した負極液の流量信号
から差信号を出力し、ＶＶＶＦ制御器２５が差信号に基
づいてモータ７の回転を制御し、スタックｌに最適な量
の負極液を供給する。同様に、比較器２６が流量演算器
２３の算出した正極液の流量信号及び流量検出器２２の
検出した負極液の流量信号から差信号を出力し、ＶＶＶ
Ｆ制御器２７が差信号に基づいてモータ９の回転を制御
し、スタックｌに最適な量の正極液を供給する。
。
と、比較器２４が流量演算器２３の算出した負極液の流
量信号及び流量検出器２１の検出した負極液の流量信号
から差信号を出力し、ＶＶＶＦ制御器２５が差信号に基
づいてモータ７の回転を制御し、スタックｌに最適な量
の負極液を供給する。同様に、比較器２６が流量演算器
２３の算出した正極液の流量信号及び流量検出器２２の
検出した負極液の流量信号から差信号を出力し、ＶＶＶ
Ｆ制御器２７が差信号に基づいてモータ９の回転を制御
し、スタックｌに最適な量の正極液を供給する。
。
［発明の効果コ
以上、説明したように本発明によれば、流量算出手段が
電流検出手段の検出した負極液及び正極液の充放電電流
並びに充電率検出手段の検出した負極液及び正極液の充
電率に基ついて、スタックに供給すべき負極液及び正極
液の最適な流量を算出し、供給量制御手段が算出した最
適な流量の負極液及び正極液をスタックに供給するよう
にレドックス・フロー電池の流量制御装置を構成したの
で、スタックに必要最少限の負極液及び正極液を供給す
ることができ、ポンプ動力損失が少なくなり効率的にレ
ドックス・フコ−電池を使用することができるという効
果を得る。
電流検出手段の検出した負極液及び正極液の充放電電流
並びに充電率検出手段の検出した負極液及び正極液の充
電率に基ついて、スタックに供給すべき負極液及び正極
液の最適な流量を算出し、供給量制御手段が算出した最
適な流量の負極液及び正極液をスタックに供給するよう
にレドックス・フロー電池の流量制御装置を構成したの
で、スタックに必要最少限の負極液及び正極液を供給す
ることができ、ポンプ動力損失が少なくなり効率的にレ
ドックス・フコ−電池を使用することができるという効
果を得る。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に係るレドックス・フロー電池の流量制
御装置の概略図、第２図はレドックス・フロー電池の概
略図、第３図は第２図に示したセルの原理図である。 １・・・スタック、ｌａ・・・負極端子、１ｂ・・・正
極端子、２・・・負極液タンク、３・・・正極液タンク
、４・・・交流／直流変換装置、５・・・電源、６．８
・・・可変速ポンプ、７．９・・・モータ、１０・・・
電流検出器、１２．１３・・・充電率検出器、１４・・
・充電率−電圧変換器、２１．２２・・・流量検出器、
２３・・・流量演算器、２４．２Ｂ・・・比較器、２５
．２７・ＶＶＶＦ制御器。 第２図
御装置の概略図、第２図はレドックス・フロー電池の概
略図、第３図は第２図に示したセルの原理図である。 １・・・スタック、ｌａ・・・負極端子、１ｂ・・・正
極端子、２・・・負極液タンク、３・・・正極液タンク
、４・・・交流／直流変換装置、５・・・電源、６．８
・・・可変速ポンプ、７．９・・・モータ、１０・・・
電流検出器、１２．１３・・・充電率検出器、１４・・
・充電率−電圧変換器、２１．２２・・・流量検出器、
２３・・・流量演算器、２４．２Ｂ・・・比較器、２５
．２７・ＶＶＶＦ制御器。 第２図
Claims (2)
- （１）イオン交換膜と、該イオン交換膜を挟んで設けら
れた負極及び正極から構成されているセルを複数個接続
して構成されているスタックに、原子価の変化し得る負
極液及び正極液を供給するとともに、充電時には前記負
極及び正極に所定の電圧を印加して、前記負極液及び正
極液に充電反応を生じさせるとともに、放電時には該充
電反応を生じた負極液及び正極液に放電反応を生じさせ
該負極と正極との間に発生する電圧を出力するレドック
ス・フロー電池の流量制御装置において、前記負極液及
び正極液の充放電電流を検出する電流検出手段と、前記
負極液及び正極液の充電率を検出する充電率検出手段と
、前記充放電電流及び前記充電率に基づいて、前記スタ
ックに供給すべき負極液及び正極液の最適な流量を算出
する流量算出手段と、前記算出した最適な流量の負極液
及び正極液を前記スタックに供給する供給量制御手段と
を備えたことを特徴とするレドックス・フロー電池の流
量制御装置。 - （２）充電時における最適な流量Ｑは、前記充電電流を
Ｉ、ファラデー定数をＦ、前記正極液及び前記負極液の
供給側における該正極液及び該負極液の充電状態をＣ＿
ｉ＿ｎ、前記負極で水素が発生し始める該負極液及び該
正極液の充電状態をＣ＿Ｈ、係数をｋとすると、 Ｑ＝ｋ・Ｉ／Ｆ・１／（Ｃ＿Ｈ−Ｃ＿ｉ＿ｎ）であり、
充電末期において前記流量Ｑがポンプの最大供給量Ｑ＿
Ｍ＿Ａ＿Ｘに到達したときの充電電流Ｉは、 Ｉ＝Ｑ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ／ｋ・Ｆ・（Ｃ＿Ｈ−Ｃ＿ｉ＿ｎ）
であり、放電時における前記最適な流量Ｑは、放電電流
をＩ、前記正極液及び前記負極液の供給側における該正
極液及び該負極液の充電状態をＣ＿ｉ＿ｎ、電池性能を
維持できる最適充電状態をＣ＿Ｄ、係数をｋ’とすると
、 Ｑ＝ｋ’・Ｉ／Ｆ・１／（Ｃ＿ｉ＿ｎ−Ｃ＿Ｄ）であり
、放電末期において前記流量Ｑがポンプの最大供給量Ｑ
＿Ｍ＿Ａ＿Ｘに到達したときの放電電流Ｉは、 Ｉ＝・Ｑ＿Ｍ＿Ａ＿Ｘ／ｋ’・Ｆ・（Ｃ＿ｉ＿ｎ−Ｃ＿
Ｄ）である特許請求の範囲第１項記載のレドックス・フ
ロー電池の流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61188720A JPS6345761A (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | レドツクス・フロ−電池の流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61188720A JPS6345761A (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | レドツクス・フロ−電池の流量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6345761A true JPS6345761A (ja) | 1988-02-26 |
Family
ID=16228600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61188720A Pending JPS6345761A (ja) | 1986-08-13 | 1986-08-13 | レドツクス・フロ−電池の流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6345761A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63150863A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-23 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | レドツクス・フロ−型電池の運転法 |
| JP2008527647A (ja) * | 2005-01-10 | 2008-07-24 | ヴィーアールビー パワー システムズ インコーポレイテッド | バナジウムレドックス電池エネルギー蓄積システムの効率及び電力出力を最適化するシステム及び方法 |
| US8076043B2 (en) | 2003-06-18 | 2011-12-13 | Panasonic Corporation | Fuel cell |
| JP2014523069A (ja) * | 2011-06-20 | 2014-09-08 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | フローバッテリシステム内での水素の放出を検出および軽減するシステムおよび方法 |
| WO2015122390A1 (ja) * | 2014-02-17 | 2015-08-20 | 住友電気工業株式会社 | レドックスフロー電池システム、及びレドックスフロー電池の運転方法 |
| CN110380088A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-10-25 | 国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司 | 液流电池的热管理方法及*** |
| CN110416648A (zh) * | 2018-04-17 | 2019-11-05 | 大连融科储能装备有限公司 | 液流电池模块中单体电池流量的测试方法 |
| WO2022064883A1 (ja) * | 2020-09-23 | 2022-03-31 | 住友電気工業株式会社 | レドックスフロー電池 |
-
1986
- 1986-08-13 JP JP61188720A patent/JPS6345761A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63150863A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-23 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | レドツクス・フロ−型電池の運転法 |
| US8076043B2 (en) | 2003-06-18 | 2011-12-13 | Panasonic Corporation | Fuel cell |
| JP2008527647A (ja) * | 2005-01-10 | 2008-07-24 | ヴィーアールビー パワー システムズ インコーポレイテッド | バナジウムレドックス電池エネルギー蓄積システムの効率及び電力出力を最適化するシステム及び方法 |
| JP2014523069A (ja) * | 2011-06-20 | 2014-09-08 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | フローバッテリシステム内での水素の放出を検出および軽減するシステムおよび方法 |
| US9356303B2 (en) | 2011-06-20 | 2016-05-31 | United Technologies Corporation | System and method for sensing and mitigating hydrogen evolution within a flow battery system |
| WO2015122390A1 (ja) * | 2014-02-17 | 2015-08-20 | 住友電気工業株式会社 | レドックスフロー電池システム、及びレドックスフロー電池の運転方法 |
| JPWO2015122390A1 (ja) * | 2014-02-17 | 2017-03-30 | 住友電気工業株式会社 | レドックスフロー電池システム、及びレドックスフロー電池の運転方法 |
| CN110416648A (zh) * | 2018-04-17 | 2019-11-05 | 大连融科储能装备有限公司 | 液流电池模块中单体电池流量的测试方法 |
| CN110416648B (zh) * | 2018-04-17 | 2021-03-02 | 大连融科储能装备有限公司 | 液流电池模块中单体电池流量的测试方法 |
| CN110380088A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-10-25 | 国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司 | 液流电池的热管理方法及*** |
| WO2022064883A1 (ja) * | 2020-09-23 | 2022-03-31 | 住友電気工業株式会社 | レドックスフロー電池 |
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