JPS6339805B2 - - Google Patents
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- JPS6339805B2 JPS6339805B2 JP56005251A JP525181A JPS6339805B2 JP S6339805 B2 JPS6339805 B2 JP S6339805B2 JP 56005251 A JP56005251 A JP 56005251A JP 525181 A JP525181 A JP 525181A JP S6339805 B2 JPS6339805 B2 JP S6339805B2
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- Japan
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- fuel ratio
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 68
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 24
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
- F23N1/022—Regulating fuel supply conjointly with air supply using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/12—Fuel valves
- F23N2235/14—Fuel valves electromagnetically operated
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃焼装置に用いられる空気量と燃料量
との比すなわち空燃比を制御する空燃比制御装置
に関するものである。
との比すなわち空燃比を制御する空燃比制御装置
に関するものである。
従来、この種空燃比制御装置を具備した燃焼装
置としては、例えば第４図に示すガス湯沸器があ
つた。
置としては、例えば第４図に示すガス湯沸器があ
つた。
同図において、バーナ３Ａでの燃焼熱を、熱交
換器３Ｂにて水と熱交換させ湯を沸かす。この場
合の燃焼負荷は熱交換器３Ｂに流入する水量FW
と、（設定出湯温度TWR−給水温度TWi）との積で
ある。２Ｃはフアンモータで、燃焼排ガスを器外
へ排出するために設けられているが、このフアン
モータ２Ｃの回転数を制御することにより、バー
ナ３Ａへの空気量Ａを制御できる。４はフアンモ
ータの回転数を検出する検出部で、空気量Ａの検
出手段となる。２は空気量制御装置の一部で、出
湯温度検出器５の出力と、検出部４出力とに応じ
てフアンモータ２Ｃを制御する。６は燃料量制御
器で、検出部４出力に応じて、燃料制御手段とし
ての電磁式比例弁１Ｄを制御し、燃料量Ｆを制御
する。第５図は、この装置での空燃比制御装置の
ブロツクダイアグラムである。VRは設定温度TWR
に対応する電圧で、出湯温度検出器５出力すなわ
ち出湯温度TWOに対応する電圧VOとの差Ｅ＝（VR
−VO）より、２Ａなる演算器にて、所要のフア
ンモータ回転数対応電圧VARを演算する。通常よ
く用いられる演算則は、比例＋積分＋微分のいわ
ゆるPiD則で、その伝達関数はＫ（１＋１／STi
＋STD）である。２Ｂは第２の演算器で、第１の
演算器２Ａ出力電圧VARと、検出部４出力すなわ
ちフアンモータ２Ｃの回転数対応電圧VAOとの差
VAE＝（VAR−VAO）より、フアンモータ２Ｃ所要
の印加電圧を決定する。このように空気量制御器
２を構成することにより、例えば、出湯量の変化
により、燃焼負荷が変動すれば、出湯温度VWOが
変化するので、制御器は空気量Ａを変動に応じて
制御する。他方燃料量制御器は、検出部４出力電
圧VAOより、空燃比を一定に保つための燃料量Ｆ
を得るための比例弁１Ｄ電流IMを第３の演算器６
にて算出し、比例弁１Ｄの弁開度がこの電流IMに
より制御され燃料量が制御される。３は、バーナ
３Ａ、熱交換器３Ｂ等で構成する発熱熱交換プロ
セスである。
換器３Ｂにて水と熱交換させ湯を沸かす。この場
合の燃焼負荷は熱交換器３Ｂに流入する水量FW
と、（設定出湯温度TWR−給水温度TWi）との積で
ある。２Ｃはフアンモータで、燃焼排ガスを器外
へ排出するために設けられているが、このフアン
モータ２Ｃの回転数を制御することにより、バー
ナ３Ａへの空気量Ａを制御できる。４はフアンモ
ータの回転数を検出する検出部で、空気量Ａの検
出手段となる。２は空気量制御装置の一部で、出
湯温度検出器５の出力と、検出部４出力とに応じ
てフアンモータ２Ｃを制御する。６は燃料量制御
器で、検出部４出力に応じて、燃料制御手段とし
ての電磁式比例弁１Ｄを制御し、燃料量Ｆを制御
する。第５図は、この装置での空燃比制御装置の
ブロツクダイアグラムである。VRは設定温度TWR
に対応する電圧で、出湯温度検出器５出力すなわ
ち出湯温度TWOに対応する電圧VOとの差Ｅ＝（VR
−VO）より、２Ａなる演算器にて、所要のフア
ンモータ回転数対応電圧VARを演算する。通常よ
く用いられる演算則は、比例＋積分＋微分のいわ
ゆるPiD則で、その伝達関数はＫ（１＋１／STi
＋STD）である。２Ｂは第２の演算器で、第１の
演算器２Ａ出力電圧VARと、検出部４出力すなわ
ちフアンモータ２Ｃの回転数対応電圧VAOとの差
VAE＝（VAR−VAO）より、フアンモータ２Ｃ所要
の印加電圧を決定する。このように空気量制御器
２を構成することにより、例えば、出湯量の変化
により、燃焼負荷が変動すれば、出湯温度VWOが
変化するので、制御器は空気量Ａを変動に応じて
制御する。他方燃料量制御器は、検出部４出力電
圧VAOより、空燃比を一定に保つための燃料量Ｆ
を得るための比例弁１Ｄ電流IMを第３の演算器６
にて算出し、比例弁１Ｄの弁開度がこの電流IMに
より制御され燃料量が制御される。３は、バーナ
３Ａ、熱交換器３Ｂ等で構成する発熱熱交換プロ
セスである。
以上の構成は、いわゆる空気量先導型空燃比制
御器として知られているものであり、すなわち、
電磁式比例弁１Ｄの応答速度に比し、フアンモー
タ２Ｃの応答速度が遅いので、まず、空気量Ａを
制御して、燃料量Ｆは、空気量Ａに応じた量とす
るものである。この系では空燃比そのものについ
てはオープンループの制御とはなるものの、フア
ンモータ２Ｃの回転数と空気量Ａとの関係、フア
ンモータ２Ｃの回転数と燃料量Ｆとの関係が、空
燃比に関して、予め知ることができれば、空燃比
を略々一定に保つことができる。よつて、結果と
して常に最適の空燃比でバーナ３Ａを燃焼させつ
つ出湯温度TWOを設定温度TWRに制御できること
になる。
御器として知られているものであり、すなわち、
電磁式比例弁１Ｄの応答速度に比し、フアンモー
タ２Ｃの応答速度が遅いので、まず、空気量Ａを
制御して、燃料量Ｆは、空気量Ａに応じた量とす
るものである。この系では空燃比そのものについ
てはオープンループの制御とはなるものの、フア
ンモータ２Ｃの回転数と空気量Ａとの関係、フア
ンモータ２Ｃの回転数と燃料量Ｆとの関係が、空
燃比に関して、予め知ることができれば、空燃比
を略々一定に保つことができる。よつて、結果と
して常に最適の空燃比でバーナ３Ａを燃焼させつ
つ出湯温度TWOを設定温度TWRに制御できること
になる。
しかしながら、このような空気量先導型空燃比
制御系では以下のような問題がある。例えば第６
図イに示すように、出湯量FWが時刻ｔ１で急激
に増大した場合、フアンモータ２Ｃ印加電圧を増
大させて空気量Ａを増し、燃料量Ｆをその結果と
して増して、燃焼量Ｑを増そうとするが、上述し
たように、フアンモータ２Ｃの応答速度が遅いた
め、空気量Ａは第６図ロに示すように徐々に増大
する。ために、燃料量Ｆも徐々に増大することと
なり、出湯温度TWOは第６図ハに示すように、設
定温度TWRを大きく下回る（いわゆるアンダシユ
ート）。逆に出湯量FWを時刻ｔ２で急激に減少
させれば、上述とは逆に、空気量Ａ、燃料量Ｆは
徐々に低下するため、出湯温度TWOには過大なオ
ーバシユートが発生する。特に出湯温度TWOのオ
ーバシユートは、お湯をシヤワー等に利用する場
合、利用者に火傷を負わせる危険がある。従がつ
て、出湯温度TWOのオーバシユートを小さくする
必要があるが、上述した従来のいわゆる空気先導
型空燃比制御器では、小さくできない。
制御系では以下のような問題がある。例えば第６
図イに示すように、出湯量FWが時刻ｔ１で急激
に増大した場合、フアンモータ２Ｃ印加電圧を増
大させて空気量Ａを増し、燃料量Ｆをその結果と
して増して、燃焼量Ｑを増そうとするが、上述し
たように、フアンモータ２Ｃの応答速度が遅いた
め、空気量Ａは第６図ロに示すように徐々に増大
する。ために、燃料量Ｆも徐々に増大することと
なり、出湯温度TWOは第６図ハに示すように、設
定温度TWRを大きく下回る（いわゆるアンダシユ
ート）。逆に出湯量FWを時刻ｔ２で急激に減少
させれば、上述とは逆に、空気量Ａ、燃料量Ｆは
徐々に低下するため、出湯温度TWOには過大なオ
ーバシユートが発生する。特に出湯温度TWOのオ
ーバシユートは、お湯をシヤワー等に利用する場
合、利用者に火傷を負わせる危険がある。従がつ
て、出湯温度TWOのオーバシユートを小さくする
必要があるが、上述した従来のいわゆる空気先導
型空燃比制御器では、小さくできない。
本発明は上記従来例に見られる欠点を解消し、
特に燃焼負荷変動時に、発熱熱交換プロセス３出
力の変動（オーバシユート、アンダシユート）を
飛躍的に小さくした空燃比制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
特に燃焼負荷変動時に、発熱熱交換プロセス３出
力の変動（オーバシユート、アンダシユート）を
飛躍的に小さくした空燃比制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
第１図は、バーナの空燃比を示す図で、横軸が
空気量Ａ、縦軸が燃料量Ｆであり、実線が空燃比
を最適値とした場合の関係である。従がつて、空
燃比制御器は、第１図の実線の関係になるよう、
空気量Ａと燃料量Ｆを制御することが望まれる。
第１図の破線は黒煙発生限界を示す線で、これ以
上燃料量Ｆを増すとその空気量Ａでは黒煙が発生
する限界線である。燃焼時に黒煙が発生すると、
ススが発生するから、そのススが熱交換器に付着
して熱交換効率の低下を招く等の問題を引き起こ
すため、黒煙の発生を抑制する必要がある。従が
つて、空燃比制御系はいかなる場合にあつても、
燃料量を破線以下の範囲に限定することが望まれ
る。バーナの最低可能燃料量Ｆ１は、諸々の条件
によつて決定される。この最低燃料量Ｆ１では、
対応する空気量Ａ１以上の空気量では燃焼が可能
であつて、例えば最大空気量Ａ２でも、燃料量Ｆ
１で燃焼させてもよい。但しこの場合空燃比は、
空気過剰となつて、燃焼効率の低下は免れない。
空気量Ａ、縦軸が燃料量Ｆであり、実線が空燃比
を最適値とした場合の関係である。従がつて、空
燃比制御器は、第１図の実線の関係になるよう、
空気量Ａと燃料量Ｆを制御することが望まれる。
第１図の破線は黒煙発生限界を示す線で、これ以
上燃料量Ｆを増すとその空気量Ａでは黒煙が発生
する限界線である。燃焼時に黒煙が発生すると、
ススが発生するから、そのススが熱交換器に付着
して熱交換効率の低下を招く等の問題を引き起こ
すため、黒煙の発生を抑制する必要がある。従が
つて、空燃比制御系はいかなる場合にあつても、
燃料量を破線以下の範囲に限定することが望まれ
る。バーナの最低可能燃料量Ｆ１は、諸々の条件
によつて決定される。この最低燃料量Ｆ１では、
対応する空気量Ａ１以上の空気量では燃焼が可能
であつて、例えば最大空気量Ａ２でも、燃料量Ｆ
１で燃焼させてもよい。但しこの場合空燃比は、
空気過剰となつて、燃焼効率の低下は免れない。
以上のことから、例えば最大燃焼負荷から最低
燃焼負荷へと急変した場合は、燃料量Ｆを急激に
Ｆ１まで低下させることによつて燃焼量を負荷に
対応させ、逆に燃焼負荷の急激な増加に対して
は、燃料量Ｆを第１図の破線まで増加させ燃焼量
を増加させるという方法が考えられる。従がつ
て、負荷減少、増加等といつた負荷変動時には、
空燃比は最適値からはずれ、このため燃焼効率の
低下は免れないが、負荷変動は定常的なものでは
ないから、許容され得る。
燃焼負荷へと急変した場合は、燃料量Ｆを急激に
Ｆ１まで低下させることによつて燃焼量を負荷に
対応させ、逆に燃焼負荷の急激な増加に対して
は、燃料量Ｆを第１図の破線まで増加させ燃焼量
を増加させるという方法が考えられる。従がつ
て、負荷減少、増加等といつた負荷変動時には、
空燃比は最適値からはずれ、このため燃焼効率の
低下は免れないが、負荷変動は定常的なものでは
ないから、許容され得る。
第２図は以上述べた本発明の趣旨を実現する空
燃比制御装置の一実施例のブロツクダイアグラム
である。１は燃焼負荷及び空気量Ａに応じて燃料
量を制御する燃料量制御系で、燃焼負荷対応電圧
Ｅより所要燃料量を等出する１Ａなる第１の演算
器、空気量Ａ対応電圧VAOより、黒煙発生限界燃
料量Fuを等出する１Ｂなる第２の演算器、第１
第２の演算器出力のうち低いほうを選択出力する
１Ｃなるローセレクタ、ローセレクタ出力に応じ
て燃料量を制御する燃料制御手段としての１Ｄな
る電磁式比例弁よりなる。ここで第２の演算器１
Ｂの出力は、同一空気量Ａに対して、第５図の燃
料量制御器６の出力よりも常に大きい。すなわち
第１図に示したように、ある空気量Ａ１に対し
て、燃料量制御器６の出力はＦ１となるが、第２
の演算器１Ｂの出力は、Ｆ１よりも大きな黒煙発
生限界の燃料量を出力するものである。２は空気
量制御系で、構成は上述した第５図の空気量制御
系と同一である。
燃比制御装置の一実施例のブロツクダイアグラム
である。１は燃焼負荷及び空気量Ａに応じて燃料
量を制御する燃料量制御系で、燃焼負荷対応電圧
Ｅより所要燃料量を等出する１Ａなる第１の演算
器、空気量Ａ対応電圧VAOより、黒煙発生限界燃
料量Fuを等出する１Ｂなる第２の演算器、第１
第２の演算器出力のうち低いほうを選択出力する
１Ｃなるローセレクタ、ローセレクタ出力に応じ
て燃料量を制御する燃料制御手段としての１Ｄな
る電磁式比例弁よりなる。ここで第２の演算器１
Ｂの出力は、同一空気量Ａに対して、第５図の燃
料量制御器６の出力よりも常に大きい。すなわち
第１図に示したように、ある空気量Ａ１に対し
て、燃料量制御器６の出力はＦ１となるが、第２
の演算器１Ｂの出力は、Ｆ１よりも大きな黒煙発
生限界の燃料量を出力するものである。２は空気
量制御系で、構成は上述した第５図の空気量制御
系と同一である。
上述の構成で、その動作を第３図のタイミング
チヤートを参照しつつ以下説明する。同図イのよ
うに時刻ｔ１で出湯量FWが増大し、負荷が増大
すると、空気量Ａは第６図と同様の特性で同図ロ
実線のように増大する。一方燃料量は次のように
して決定される。すなわちまず第１の演算器に
て、空気量とは無関係に必要とする燃料量を演算
する。この演算結果を第３図ロの一点鎖線で示
す。他方空気量Ａより第２の演算器にて、空気量
Ａに対応した黒煙発生限界燃料量Fuを演算する。
この結果を第３図ロの破線で示す。ローセレクタ
１Ｃは、第１、第２の演算器１Ａ，１Ｂ出力の低
い方を選択出力するから、結果として燃料量は、
第３図ロの２点鎖線のようになる。結果として出
湯温度TWOは同図ハのように一時的な低下すなわ
ちアンダシユートが発生するが、その大きさは、
第６図よりも小さくなる。何故なら、第６図での
燃料量Ｆは、空燃比を一定に保ちつつ上昇するた
め、その上昇速度は空気量Ａ上昇速度に依存する
が、第３図の場合、燃料量Ｆは、同図ロ破線で示
す黒煙発生限界まで急激に上昇し、その上昇速度
は第６図の場合よりも速いからである。このよう
にアンダシユートが小さくなるとともに、当然な
がら整定時間も短かくなる。また燃焼負荷が時刻
ｔ２で急激に低下した場合、燃焼量Ｆは、空気量
Ａには無関係に急速に低下する。何故なら、第２
の演算器１Ｂ出力すなわち第３図ロ破線よりも、
第１の演算器１Ａ出力のほうが低いから、ローセ
レクタ１Ｃは第１の演算器１Ａ出力を出力するこ
ととなるからである。従がつて、出湯温度TWO
は、オーバシユートをゼロにすることは不可能で
あるが、第６図に比して飛躍的に小ならしめ、さ
らに整定時間も短かくなる。
チヤートを参照しつつ以下説明する。同図イのよ
うに時刻ｔ１で出湯量FWが増大し、負荷が増大
すると、空気量Ａは第６図と同様の特性で同図ロ
実線のように増大する。一方燃料量は次のように
して決定される。すなわちまず第１の演算器に
て、空気量とは無関係に必要とする燃料量を演算
する。この演算結果を第３図ロの一点鎖線で示
す。他方空気量Ａより第２の演算器にて、空気量
Ａに対応した黒煙発生限界燃料量Fuを演算する。
この結果を第３図ロの破線で示す。ローセレクタ
１Ｃは、第１、第２の演算器１Ａ，１Ｂ出力の低
い方を選択出力するから、結果として燃料量は、
第３図ロの２点鎖線のようになる。結果として出
湯温度TWOは同図ハのように一時的な低下すなわ
ちアンダシユートが発生するが、その大きさは、
第６図よりも小さくなる。何故なら、第６図での
燃料量Ｆは、空燃比を一定に保ちつつ上昇するた
め、その上昇速度は空気量Ａ上昇速度に依存する
が、第３図の場合、燃料量Ｆは、同図ロ破線で示
す黒煙発生限界まで急激に上昇し、その上昇速度
は第６図の場合よりも速いからである。このよう
にアンダシユートが小さくなるとともに、当然な
がら整定時間も短かくなる。また燃焼負荷が時刻
ｔ２で急激に低下した場合、燃焼量Ｆは、空気量
Ａには無関係に急速に低下する。何故なら、第２
の演算器１Ｂ出力すなわち第３図ロ破線よりも、
第１の演算器１Ａ出力のほうが低いから、ローセ
レクタ１Ｃは第１の演算器１Ａ出力を出力するこ
ととなるからである。従がつて、出湯温度TWO
は、オーバシユートをゼロにすることは不可能で
あるが、第６図に比して飛躍的に小ならしめ、さ
らに整定時間も短かくなる。
以上の説明では、空気量Ａを、フアンモータ２
Ｃの回転数を検出することによつて間接的に検出
したが、これは例えば圧力検出等の方法により直
接検出することも可能である。また空気量Ａを、
フアンモータ２Ｃ印加電圧を制御することによ
り、制御したが、これは例えば煙道中に設けたモ
ータダンパ等の他の方法でも可能である。燃料量
制御手段としては、電磁式比例弁を用いたがこれ
は他の手段によつても達成できる。
Ｃの回転数を検出することによつて間接的に検出
したが、これは例えば圧力検出等の方法により直
接検出することも可能である。また空気量Ａを、
フアンモータ２Ｃ印加電圧を制御することによ
り、制御したが、これは例えば煙道中に設けたモ
ータダンパ等の他の方法でも可能である。燃料量
制御手段としては、電磁式比例弁を用いたがこれ
は他の手段によつても達成できる。
以上詳述したように本発明によれば、負荷変動
時の発熱熱交換の出力（上記実施例では出湯温度
TWO）のオーバシユート、アンダシユートを小さ
くできるとともに整定時間も短かくできるという
極めて優れた効果を奏する。
時の発熱熱交換の出力（上記実施例では出湯温度
TWO）のオーバシユート、アンダシユートを小さ
くできるとともに整定時間も短かくできるという
極めて優れた効果を奏する。
第１図は空気量Ａと燃料量Ｆとの関係を示す
図、第２図は本発明−実施例に関る空燃比制御装
置のブロツクダイアグラム、第３図は第２図の装
置の動作説明用タイミングチヤート、第４図は従
来のガス湯沸器の構成図、第５図は第４図のガス
湯沸器に用いられる従来の空燃比制御装置のブロ
ツクダイアグラム、第６図は第５図の装置の動作
説明用タイミングチヤートである。 １……燃料量制御系、２……空気量制御系、５
……燃焼負荷検出用出湯温度検出器、１Ａ……第
１の演算器、１Ｂ……第２の演算器、１Ｃ……ロ
ーセレクタ、１Ｄ……燃料制御手段（電磁式比例
弁）。
図、第２図は本発明−実施例に関る空燃比制御装
置のブロツクダイアグラム、第３図は第２図の装
置の動作説明用タイミングチヤート、第４図は従
来のガス湯沸器の構成図、第５図は第４図のガス
湯沸器に用いられる従来の空燃比制御装置のブロ
ツクダイアグラム、第６図は第５図の装置の動作
説明用タイミングチヤートである。 １……燃料量制御系、２……空気量制御系、５
……燃焼負荷検出用出湯温度検出器、１Ａ……第
１の演算器、１Ｂ……第２の演算器、１Ｃ……ロ
ーセレクタ、１Ｄ……燃料制御手段（電磁式比例
弁）。
Claims (1)
- １ 燃焼負荷に応じて空気量を制御する空気量制
御系と、前記空気量制御系によつて制御される空
気量から黒煙発生限界燃料量を算出する第２の演
算器、燃焼負荷に応じて所要燃料量を算出する第
１の演算器、前記第１第２の各々の演算器の出力
のうち低いほうを選択して出力するローセレク
タ、前記ローセレクタ出力に応じて燃料量を制御
する燃料制御手段よりなる燃料量制御系とからな
る空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56005251A JPS57117726A (en) | 1981-01-16 | 1981-01-16 | Air fuel ratio control device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56005251A JPS57117726A (en) | 1981-01-16 | 1981-01-16 | Air fuel ratio control device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57117726A JPS57117726A (en) | 1982-07-22 |
| JPS6339805B2 true JPS6339805B2 (ja) | 1988-08-08 |
Family
ID=11605987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56005251A Granted JPS57117726A (en) | 1981-01-16 | 1981-01-16 | Air fuel ratio control device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57117726A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0740829Y2 (ja) * | 1989-06-27 | 1995-09-20 | 株式会社ガスター | 複合燃焼装置 |
-
1981
- 1981-01-16 JP JP56005251A patent/JPS57117726A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57117726A (en) | 1982-07-22 |
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