JPS6336959A - 高圧鋳造における鋳造方法 - Google Patents
高圧鋳造における鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6336959A JPS6336959A JP61178747A JP17874786A JPS6336959A JP S6336959 A JPS6336959 A JP S6336959A JP 61178747 A JP61178747 A JP 61178747A JP 17874786 A JP17874786 A JP 17874786A JP S6336959 A JPS6336959 A JP S6336959A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- casting
- mold
- sleeve
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 69
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 abstract description 26
- 239000000835 fiber Substances 0.000 abstract description 25
- 230000003204 osmotic effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 5
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 5
- 239000006082 mold release agent Substances 0.000 description 4
- 239000011796 hollow space material Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 239000000123 paper Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000009716 squeeze casting Methods 0.000 description 2
- YMHOBZXQZVXHBM-UHFFFAOYSA-N 2,5-dimethoxy-4-bromophenethylamine Chemical compound COC1=CC(CCN)=C(OC)C=C1Br YMHOBZXQZVXHBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000016796 Euonymus japonicus Nutrition 0.000 description 1
- 240000006570 Euonymus japonicus Species 0.000 description 1
- 241000545067 Venus Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000573 anti-seizure effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 238000006864 oxidative decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000003832 thermite Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/2015—Means for forcing the molten metal into the die
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/2015—Means for forcing the molten metal into the die
- B22D17/2023—Nozzles or shot sleeves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/22—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/30—Accessories for supplying molten metal, e.g. in rations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ダイカスト鋳造やスクイズキャスト鋳造など
の高圧鋳造における鋳造方法に関するものである。
の高圧鋳造における鋳造方法に関するものである。
ダイカスト鋳造やスクイズ鋳造などの高圧鋳造において
、金型キャビティ内へ鋳込まれた溶湯が早く冷えて固化
すると、キャビティの細部まで溶湯が行き渡らず鋳造品
の品質が低下するので、冷えないように高速で鋳込むと
ともに、金型および鋳込スリーブを保温し、かつ溶腸充
填後は、溶湯を急冷して固化させる必要がある。
、金型キャビティ内へ鋳込まれた溶湯が早く冷えて固化
すると、キャビティの細部まで溶湯が行き渡らず鋳造品
の品質が低下するので、冷えないように高速で鋳込むと
ともに、金型および鋳込スリーブを保温し、かつ溶腸充
填後は、溶湯を急冷して固化させる必要がある。
そこで従来、金型やスリーブの溶湯接触面に断熱材やア
スベスト、紙などを貼付けたシ離型剤を塗布したシし、
あるいは金星やスリーブの材質をセラミックにした如、
ヒータで加熱したシすることが行なわれている。
スベスト、紙などを貼付けたシ離型剤を塗布したシし、
あるいは金星やスリーブの材質をセラミックにした如、
ヒータで加熱したシすることが行なわれている。
しかしながらこのような従来の保温方法のうち、セラミ
ックを用いたものは、熱伝導率が小さいのである程度の
保温効果があるが、その反面急冷効果がない。また、ヒ
ータで加熱する場合も型温を溶湯温度近くまで上昇させ
れば保温効果があるが、この場合も同じく高圧下での急
冷が困難であ)、断熱材を貼付けるものも急冷効果が得
られない。
ックを用いたものは、熱伝導率が小さいのである程度の
保温効果があるが、その反面急冷効果がない。また、ヒ
ータで加熱する場合も型温を溶湯温度近くまで上昇させ
れば保温効果があるが、この場合も同じく高圧下での急
冷が困難であ)、断熱材を貼付けるものも急冷効果が得
られない。
さらに離型剤を塗布するものは、焼付き防止効果があっ
ても保温、急冷効果が顕著でない。また、アスベストを
貼付けるものは、保温効果があってもアスベスト自体が
500℃以上の高温になると酸化してガスを発生し、溶
湯がこのガスやアスベストの燃えかすを巻き込んで製品
不良の原因となシ、また炭化した燃えかすが型に付着し
て熱伝導を妨げ充分な吸熱が行なわれないことにより急
冷効果を妨げるという問題があった。さらに紙を貼付け
るものにおいても高温下の酸化分解によシ有害物質が発
生するという問題があった。
ても保温、急冷効果が顕著でない。また、アスベストを
貼付けるものは、保温効果があってもアスベスト自体が
500℃以上の高温になると酸化してガスを発生し、溶
湯がこのガスやアスベストの燃えかすを巻き込んで製品
不良の原因となシ、また炭化した燃えかすが型に付着し
て熱伝導を妨げ充分な吸熱が行なわれないことにより急
冷効果を妨げるという問題があった。さらに紙を貼付け
るものにおいても高温下の酸化分解によシ有害物質が発
生するという問題があった。
このような問題点を解決するために本発明では、溶を独
金、属が接して形を形成する部分の内壁面に、気体を内
部に保有する薄板状体または内部が真空である薄板状体
を配して鋳造するようにした。
金、属が接して形を形成する部分の内壁面に、気体を内
部に保有する薄板状体または内部が真空である薄板状体
を配して鋳造するようにした。
鋳込スリーブへ供給した溶湯を金型キャビティ内へ射出
すると、注湯初期には溶湯に圧力がか\つていないので
、溶湯は接触面積が小さくて熱伝導率が小さい中空薄板
状体の表面に接触して保温される。また、薄板状体が燃
焼などで炭化した場合はこの炭化物と中空部との断熱性
で保温される。
すると、注湯初期には溶湯に圧力がか\つていないので
、溶湯は接触面積が小さくて熱伝導率が小さい中空薄板
状体の表面に接触して保温される。また、薄板状体が燃
焼などで炭化した場合はこの炭化物と中空部との断熱性
で保温される。
射出が進んで溶湯が加圧されると、この圧力で溶湯が中
空薄板状体に浸透するか中空薄状部材またはその炭化物
が押しつぶされるかして比較的温度の低い内壁面に密着
し、溶湯は速やかに吸熱されて急冷し凝固する。
空薄板状体に浸透するか中空薄状部材またはその炭化物
が押しつぶされるかして比較的温度の低い内壁面に密着
し、溶湯は速やかに吸熱されて急冷し凝固する。
第1図は本発明に係る鋳造方法を説明するために示すダ
イカストマシンの金型と鋳込スリーブとの縦断面図、第
2図は同じく注湯初期における金型の拡大断面図、第3
図は同じく溶湯加圧後における金型の拡大断面図である
。図において、型締状態で示す固定金量1と可動金型2
との接合面3両側にはキャビティ4が形成されておシ、
このキャビティ4の下方にくびれ部5を介して形成され
たスリーブ孔には固定スリーブ6が嵌着されている。T
は図示しないスリーブフレームに支持され一プロに対し
て着脱されるように構成されており、との鋳込スリーブ
γの内孔には、図示しない射出シリンダで進退するプラ
ンジャ8のプランジャチップ8息が嵌合されている。
イカストマシンの金型と鋳込スリーブとの縦断面図、第
2図は同じく注湯初期における金型の拡大断面図、第3
図は同じく溶湯加圧後における金型の拡大断面図である
。図において、型締状態で示す固定金量1と可動金型2
との接合面3両側にはキャビティ4が形成されておシ、
このキャビティ4の下方にくびれ部5を介して形成され
たスリーブ孔には固定スリーブ6が嵌着されている。T
は図示しないスリーブフレームに支持され一プロに対し
て着脱されるように構成されており、との鋳込スリーブ
γの内孔には、図示しない射出シリンダで進退するプラ
ンジャ8のプランジャチップ8息が嵌合されている。
そして、溶融金属が接して形が形成される部分であると
ころの金型1,2のキャビテイ4内壁面と両スリーブ6
.7の内壁面とには、内部に気体−を保有する薄板状体
の一例として示す多孔質ベーパ状の例えばアルミナシリ
カ系のセラミックファイバー9,10が、塗布された水
溶性黒鉛等の離型剤を介して貼付けられている。
ころの金型1,2のキャビテイ4内壁面と両スリーブ6
.7の内壁面とには、内部に気体−を保有する薄板状体
の一例として示す多孔質ベーパ状の例えばアルミナシリ
カ系のセラミックファイバー9,10が、塗布された水
溶性黒鉛等の離型剤を介して貼付けられている。
このようにしてセラミックファイバー9,1゜が貼られ
たダイカストマシンによる鋳造方法を説明する。固定ス
リーブ6に対して脱状態の鋳込スリーブ7をシリンダで
傾転させて例えばAノの溶湯11を注入し、鋳込スリー
ブ7を起立させてシリンダによシ固定スリーブ6に接合
する。そして、プランジャ8を射出シリンダで前進させ
ると、溶湯11は固定スリーブ6とくびれ部5を通って
キャビティ4内へ射出される。注湯前および注湯初期に
おいて溶湯11は鋳込スリーブ7の内壁面と金型1,2
の内壁面とのセラミックファイバー9.10に接触する
が、この場合溶四には圧力がが\っていないのでセラミ
ックファイバー9,1゜に浸透することがない。そして
セラミックファイバー9,10は、多孔質で内部に空気
を保有していることによる断熱性と、接触表面積が小さ
いこととによって充分な保温性を有し、これに接触する
溶湯11が保温される。第2図は注湯初期における金型
の状態を示している。
たダイカストマシンによる鋳造方法を説明する。固定ス
リーブ6に対して脱状態の鋳込スリーブ7をシリンダで
傾転させて例えばAノの溶湯11を注入し、鋳込スリー
ブ7を起立させてシリンダによシ固定スリーブ6に接合
する。そして、プランジャ8を射出シリンダで前進させ
ると、溶湯11は固定スリーブ6とくびれ部5を通って
キャビティ4内へ射出される。注湯前および注湯初期に
おいて溶湯11は鋳込スリーブ7の内壁面と金型1,2
の内壁面とのセラミックファイバー9.10に接触する
が、この場合溶四には圧力がが\っていないのでセラミ
ックファイバー9,1゜に浸透することがない。そして
セラミックファイバー9,10は、多孔質で内部に空気
を保有していることによる断熱性と、接触表面積が小さ
いこととによって充分な保温性を有し、これに接触する
溶湯11が保温される。第2図は注湯初期における金型
の状態を示している。
この状態からプランジャ8をさらに前進させると、溶湯
11がキャビティ4内に充満してこれに圧力が加わシ、
この圧力がセラミックファイバー9の浸透圧に打ち勝っ
て内部に浸透し、第3図に示すように金型1(力の内壁
面に達する。これによって溶湯11は冷却されている金
製1.2によって急激に熱を奪われて凝固する。
11がキャビティ4内に充満してこれに圧力が加わシ、
この圧力がセラミックファイバー9の浸透圧に打ち勝っ
て内部に浸透し、第3図に示すように金型1(力の内壁
面に達する。これによって溶湯11は冷却されている金
製1.2によって急激に熱を奪われて凝固する。
第4図は注湯開始から凝固までの溶湯の温度変化を示す
線図であって、横掘に時間をと9縦軸に温度をとって示
している。線Aは保温材を用いない場合、線Bは保温材
として従来のアスベストを用いた場合、線Cは保温材と
して本発明のセラミックファイバーを用いた場合におけ
る溶湯の温度変化をそれぞれ示している。この場合純ア
ルミ溶湯11の温度は780℃であシ、金型1,2の温
度は170〜200℃である。図から明らかなように金
型だけの場合2〜3秒で下がってしまう温度まで下がる
のに、セラミックファイバーを用いた場合には1分数1
0秒か\らないと下がらない。
線図であって、横掘に時間をと9縦軸に温度をとって示
している。線Aは保温材を用いない場合、線Bは保温材
として従来のアスベストを用いた場合、線Cは保温材と
して本発明のセラミックファイバーを用いた場合におけ
る溶湯の温度変化をそれぞれ示している。この場合純ア
ルミ溶湯11の温度は780℃であシ、金型1,2の温
度は170〜200℃である。図から明らかなように金
型だけの場合2〜3秒で下がってしまう温度まで下がる
のに、セラミックファイバーを用いた場合には1分数1
0秒か\らないと下がらない。
アスベストを用いた場合はその中間である。
また、第5図は注湯開始から凝固までにおける金型の温
度変化を示す線図であって横軸に時間をとり縦軸に温度
をとって示している。線Cは保温材を用いない場合、線
りは保温材として本発明の実施例におけるセラミックフ
ァイバーを用いた場合の金型の温度変化をそれぞれ示し
ている。図から明らかなように、点Pの位置において溶
湯11に高圧をかけると、溶湯11が金型1,2に接触
して金型1,2が昇温するが、昇温後における金型1,
2による溶湯11の急冷効果はicとiDとにおいて同
じである。
度変化を示す線図であって横軸に時間をとり縦軸に温度
をとって示している。線Cは保温材を用いない場合、線
りは保温材として本発明の実施例におけるセラミックフ
ァイバーを用いた場合の金型の温度変化をそれぞれ示し
ている。図から明らかなように、点Pの位置において溶
湯11に高圧をかけると、溶湯11が金型1,2に接触
して金型1,2が昇温するが、昇温後における金型1,
2による溶湯11の急冷効果はicとiDとにおいて同
じである。
第6図および第7図は本発明の他の実施例を説明するた
めに示す図であって、第6図は第2図に対応して示す溶
湯初期における金型の拡大断面図、第7図は第3図に対
応して示す溶湯加圧後における金型の拡大断面図である
。本実施例においては、内部に空気を保有する薄板状体
として、例えばハニカム状のセラミックファイバー12
を用いた。
めに示す図であって、第6図は第2図に対応して示す溶
湯初期における金型の拡大断面図、第7図は第3図に対
応して示す溶湯加圧後における金型の拡大断面図である
。本実施例においては、内部に空気を保有する薄板状体
として、例えばハニカム状のセラミックファイバー12
を用いた。
その他は前記実施例と同じである。
このように構成することによシ、金型1,2のキャビテ
ィ4内へ溶@11を射出すると、第6図に示す注湯初期
においては、溶湯11に圧力がか\っていないので、前
記実施例と同じようにセラミックファイバー12がハニ
カム状で内部に空気を保有していることによシその断熱
性によって溶湯11が保温される。そして、溶湯11の
射出を続けてこれに圧力を加えると、第7図に示すよう
にセラミックファイバー12が溶湯11の圧力によシ押
しつぶされ、溶湯11が金型1(2)の内壁面に達して
とれに接触し、溶湯11の熱が金型1(2)によって急
速に奪われる。したがって溶湯11は急冷されて凝固す
る。
ィ4内へ溶@11を射出すると、第6図に示す注湯初期
においては、溶湯11に圧力がか\っていないので、前
記実施例と同じようにセラミックファイバー12がハニ
カム状で内部に空気を保有していることによシその断熱
性によって溶湯11が保温される。そして、溶湯11の
射出を続けてこれに圧力を加えると、第7図に示すよう
にセラミックファイバー12が溶湯11の圧力によシ押
しつぶされ、溶湯11が金型1(2)の内壁面に達して
とれに接触し、溶湯11の熱が金型1(2)によって急
速に奪われる。したがって溶湯11は急冷されて凝固す
る。
次に本発明の他の実施例として、溶湯の熱によシ燃焼ま
たは熱分解する材料を、内部に空気を保有する薄板状体
に用いた場合について説明する。
たは熱分解する材料を、内部に空気を保有する薄板状体
に用いた場合について説明する。
す彦わち、本実施例においては上記中空の薄板状体とし
て、例えば有機バインダを用いたセラミックファイバー
や、段ボール紙、アスベストなト溶湯の熱によって炭化
しかつ溶湯の重量に耐えられるだけの強度を有するもの
が選定される。
て、例えば有機バインダを用いたセラミックファイバー
や、段ボール紙、アスベストなト溶湯の熱によって炭化
しかつ溶湯の重量に耐えられるだけの強度を有するもの
が選定される。
このような燃焼また拡熱分解する材料による中空構造の
薄板材料を金型1,2の内壁面に砧付けて溶湯11を射
出すると、注湯直後において例えばこのセラミックファ
イバーは溶!11の熱によって燃焼して炭化するが、こ
のとき大気開放のセラミックファイバーの中空部から大
量の酸素が供給されて反応が活発に進むと同時に、反応
によって発生した有害ガスは、大気開放の中空部を通っ
て即座に外部へ除去される。このために有害ガスが溶湯
11内に巻込まれることがない。そして、セラミックフ
ァイバーの燃焼によって形成された溶湯、金型壁面間の
中空部および中空部内の炭火物は断熱性を有し、また燃
焼によって反応熱が発生するので、溶湯11はこの断熱
性と反応熱とで保温され、その保温効果はきわめて大き
い。さらに、燃焼による中空部にテルミット反応する金
属粉を入れれば、発熱によシ保温性がよシ向上する。
薄板材料を金型1,2の内壁面に砧付けて溶湯11を射
出すると、注湯直後において例えばこのセラミックファ
イバーは溶!11の熱によって燃焼して炭化するが、こ
のとき大気開放のセラミックファイバーの中空部から大
量の酸素が供給されて反応が活発に進むと同時に、反応
によって発生した有害ガスは、大気開放の中空部を通っ
て即座に外部へ除去される。このために有害ガスが溶湯
11内に巻込まれることがない。そして、セラミックフ
ァイバーの燃焼によって形成された溶湯、金型壁面間の
中空部および中空部内の炭火物は断熱性を有し、また燃
焼によって反応熱が発生するので、溶湯11はこの断熱
性と反応熱とで保温され、その保温効果はきわめて大き
い。さらに、燃焼による中空部にテルミット反応する金
属粉を入れれば、発熱によシ保温性がよシ向上する。
また、燃焼によってセラミックファイバーが炭化してい
るので、pmmや潤滑が促進される。このあと溶湯11
を加圧するとセラミックファイバの炭化物が押しつぶさ
れて溶湯が金型壁面に接触することによシ急冷、凝固す
ることは前記各実施例と同じである。
るので、pmmや潤滑が促進される。このあと溶湯11
を加圧するとセラミックファイバの炭化物が押しつぶさ
れて溶湯が金型壁面に接触することによシ急冷、凝固す
ることは前記各実施例と同じである。
なお、各実施例では内部に空気を保有する薄板状体とし
て多孔質体等のセラミックファイバーを用いた例を示し
たが、その他の中空体としてkl。
て多孔質体等のセラミックファイバーを用いた例を示し
たが、その他の中空体としてkl。
Cuなどの多孔質金属や、多孔質上ラミック、スポンジ
状のセラさツクなどを用いてもよい。但し、特に保温効
果を要求するときにはセラミック系のものがよく、また
、セラミックファイバー′のバインダとしては、500
〜900℃の高温で分解してガスを発生する有機質のも
のよシも無機質のものがよい。さらに、各実施例では多
孔質体を金型内にセットする方法として離型剤全弁して
貼付ける例を示したが、金型に合わせた成形体を作って
金型にセットしてもよいし、薄板を折曲げて七ツ:・ト
したシ、金型内壁面に塗布したシ吹き付けたりしてもよ
い。そして、保温効果および急冷効果は薄板状体の材質
、気孔率、厚さ、およびセット方法を自由に選択し、ま
た金型の材質、温度を自由に選ぶことによって制御でき
る0なお、本実施例では薄板状体の内部に保有する気体
として空気を例示したが、空気以外のガスでもよいし、
また、薄板状体の内部が真空であってもよい。
状のセラさツクなどを用いてもよい。但し、特に保温効
果を要求するときにはセラミック系のものがよく、また
、セラミックファイバー′のバインダとしては、500
〜900℃の高温で分解してガスを発生する有機質のも
のよシも無機質のものがよい。さらに、各実施例では多
孔質体を金型内にセットする方法として離型剤全弁して
貼付ける例を示したが、金型に合わせた成形体を作って
金型にセットしてもよいし、薄板を折曲げて七ツ:・ト
したシ、金型内壁面に塗布したシ吹き付けたりしてもよ
い。そして、保温効果および急冷効果は薄板状体の材質
、気孔率、厚さ、およびセット方法を自由に選択し、ま
た金型の材質、温度を自由に選ぶことによって制御でき
る0なお、本実施例では薄板状体の内部に保有する気体
として空気を例示したが、空気以外のガスでもよいし、
また、薄板状体の内部が真空であってもよい。
以上の説明により明らかなように、本発明によれば高圧
鋳造における鋳造方法として、溶融金属が接して形を形
成する部分の内壁面に気体を内部に保有する薄板状体ま
たは内部が真空である薄板状体を配して鋳造するという
方法をとることによム金量への注湯初期には内部に気体
を保有するかまたは内部が真空であることによシ断熱性
を有する接触表面積の小さい中空状の薄板状体または燃
焼による中空部、中空炭化物等に溶湯が接舷して充分に
保温されるとともに、注湯が進んで溶湯が加圧されると
、その圧力により溶湯が薄板状体に浸透したシ薄板状体
や炭化物が押しつぶされたりして金型壁面に接触し急冷
されるので、保温と急冷との両方が理想的に行なわれ、
鋳造品の品質が大幅に向上する。またこの効果を失なう
ことなく金量やスリーブを充分に冷却できるので、溶湯
の焼付が防止される。
鋳造における鋳造方法として、溶融金属が接して形を形
成する部分の内壁面に気体を内部に保有する薄板状体ま
たは内部が真空である薄板状体を配して鋳造するという
方法をとることによム金量への注湯初期には内部に気体
を保有するかまたは内部が真空であることによシ断熱性
を有する接触表面積の小さい中空状の薄板状体または燃
焼による中空部、中空炭化物等に溶湯が接舷して充分に
保温されるとともに、注湯が進んで溶湯が加圧されると
、その圧力により溶湯が薄板状体に浸透したシ薄板状体
や炭化物が押しつぶされたりして金型壁面に接触し急冷
されるので、保温と急冷との両方が理想的に行なわれ、
鋳造品の品質が大幅に向上する。またこの効果を失なう
ことなく金量やスリーブを充分に冷却できるので、溶湯
の焼付が防止される。
第1図ないし第7図は本発明に係る高圧鋳造における鋳
造方法を説明するために示す図であって、第1図はダイ
カストマシンの金型と鋳込スリーブとの縦断面図、第2
図は注湯初期における金型の拡大断面図、第3図は溶湯
加圧後における金型の拡大断面図、第4図は注湯時にお
ける溶湯の温度変化線図、第5図は注湯時における金型
の温度変化線図、第6図は本発明の他の実施例を第2図
に対応して示す注湯初期における金型の拡大断面図、第
7図は同じく第3図に対応して示す溶湯加圧後における
金型の拡大断面図でおる。 1・・命・固定金型、2・eI・可動金型、4@11キ
ヤビテイ、7・111@鋳込スリーブ、8・・・・プラ
ンジャ、9,10,12 @・・嗜セラミックファイ
バー。 特許出願人 宇部興産株式会社 代理人 山 用政樹(ほか2勿 第5図 ÷−一時用
造方法を説明するために示す図であって、第1図はダイ
カストマシンの金型と鋳込スリーブとの縦断面図、第2
図は注湯初期における金型の拡大断面図、第3図は溶湯
加圧後における金型の拡大断面図、第4図は注湯時にお
ける溶湯の温度変化線図、第5図は注湯時における金型
の温度変化線図、第6図は本発明の他の実施例を第2図
に対応して示す注湯初期における金型の拡大断面図、第
7図は同じく第3図に対応して示す溶湯加圧後における
金型の拡大断面図でおる。 1・・命・固定金型、2・eI・可動金型、4@11キ
ヤビテイ、7・111@鋳込スリーブ、8・・・・プラ
ンジャ、9,10,12 @・・嗜セラミックファイ
バー。 特許出願人 宇部興産株式会社 代理人 山 用政樹(ほか2勿 第5図 ÷−一時用
Claims (1)
- 溶融金属が接して形が形成される部分の内壁面に、気体
を内部に保有する薄板状体または内部が真空である薄板
状体を配して鋳造することを特徴とする高圧鋳造におけ
る鋳造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61178747A JPS6336959A (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 高圧鋳造における鋳造方法 |
US07/077,122 US4799531A (en) | 1986-07-31 | 1987-07-23 | Casting method in high-pressure casting |
CA000543017A CA1294754C (en) | 1986-07-31 | 1987-07-27 | Casting method in high-pressure casting |
DE3725333A DE3725333C2 (de) | 1986-07-31 | 1987-07-30 | Hochdruckgießverfahren |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61178747A JPS6336959A (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 高圧鋳造における鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6336959A true JPS6336959A (ja) | 1988-02-17 |
JPH0459066B2 JPH0459066B2 (ja) | 1992-09-21 |
Family
ID=16053879
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61178747A Granted JPS6336959A (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 高圧鋳造における鋳造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4799531A (ja) |
JP (1) | JPS6336959A (ja) |
CA (1) | CA1294754C (ja) |
DE (1) | DE3725333C2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0241477U (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-22 | ||
DE19636968B4 (de) * | 1996-09-12 | 2008-08-07 | Steinbeis Transferzentrum Arbeitsgemeinschaft Metallguss An Der Fachhochschule Aalen | Verfahren zur Herstellung von metallischen Prototypen |
JP2014050872A (ja) * | 2012-09-10 | 2014-03-20 | Aisin Seiki Co Ltd | ダイカスト方法 |
JP2015512789A (ja) * | 2012-04-12 | 2015-04-30 | レル, インコーポレイテッド | 物品を鋳造するための断熱スプレー |
CN109732056A (zh) * | 2017-12-08 | 2019-05-10 | 张丽 | 一种浸于高温熔体的压射装置 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5906235A (en) * | 1995-06-16 | 1999-05-25 | Thomas Robert Anthony | Pressurized squeeze casting apparatus and method and low pressure furnace for use therewith |
US5730205A (en) * | 1996-07-15 | 1998-03-24 | Thomas; Robert Anthony | Die assembly for squeeze casting |
WO2004087351A1 (ja) * | 2003-03-27 | 2004-10-14 | Kubota Corporation | ダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ |
DE102004008157A1 (de) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Klein, Friedrich, Prof. Dr. Dr. h.c. | Gießmaschine zur Herstellung von Gussteilen |
CA2821987C (en) | 2010-12-29 | 2018-03-13 | Integration Mecanique Automatisation Controle Inc. (Imac) | Die casting machine |
CN106623469A (zh) * | 2016-11-11 | 2017-05-10 | 南京理工大学 | 铝合金薄壁深筒件热挤压模具及工艺 |
DE102020210913A1 (de) * | 2020-08-28 | 2022-03-03 | Oskar Frech Gmbh + Co. Kg | Gießtechnisches Bauteil mit Korrosionsschutzschichtaufbau |
US20220268274A1 (en) * | 2021-02-22 | 2022-08-25 | Vivek M. Sample | Method and apparatus for pumping liquid metal alloys |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55160248U (ja) * | 1979-04-29 | 1980-11-18 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3528478A (en) * | 1968-07-25 | 1970-09-15 | Nat Lead Co | Method of die casting high melting point alloys |
FR2217096B1 (ja) * | 1973-02-13 | 1975-03-07 | Peugeot & Renault | |
US4088178A (en) * | 1977-02-03 | 1978-05-09 | Ube Industries, Ltd. | Vertical die casting machines |
JPS5857265B2 (ja) * | 1977-08-08 | 1983-12-19 | 本田技研工業株式会社 | 繊維強化複合材の製造方法 |
CA1149579A (en) * | 1979-07-26 | 1983-07-12 | Toyoaki Ueno | Vertical die casting machine |
JPS5842781B2 (ja) * | 1979-09-27 | 1983-09-21 | 宇部興産株式会社 | 成形機の射出装置 |
JPS58125359A (ja) * | 1982-01-21 | 1983-07-26 | Nissan Motor Co Ltd | 竪型加圧鋳造装置 |
JPS5921460A (ja) * | 1982-07-26 | 1984-02-03 | Honda Motor Co Ltd | 繊維強化金属材料の加圧鋳造装置 |
JPS5978766A (ja) * | 1982-10-28 | 1984-05-07 | Toshiba Corp | 複合材料の製造方法 |
US4550762A (en) * | 1983-10-21 | 1985-11-05 | Outboard Marine Corporation | Die casting process using disposable inserts during warm up |
US4655274A (en) * | 1984-10-26 | 1987-04-07 | Ube Industries, Ltd. | Horizontal mold clamping and vertical injection type die cast machine |
-
1986
- 1986-07-31 JP JP61178747A patent/JPS6336959A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-23 US US07/077,122 patent/US4799531A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-07-27 CA CA000543017A patent/CA1294754C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-30 DE DE3725333A patent/DE3725333C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55160248U (ja) * | 1979-04-29 | 1980-11-18 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0241477U (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-22 | ||
DE19636968B4 (de) * | 1996-09-12 | 2008-08-07 | Steinbeis Transferzentrum Arbeitsgemeinschaft Metallguss An Der Fachhochschule Aalen | Verfahren zur Herstellung von metallischen Prototypen |
JP2015512789A (ja) * | 2012-04-12 | 2015-04-30 | レル, インコーポレイテッド | 物品を鋳造するための断熱スプレー |
JP2015512788A (ja) * | 2012-04-12 | 2015-04-30 | レル, インコーポレイテッド | 物品を鋳造するための断熱 |
US10179364B2 (en) | 2012-04-12 | 2019-01-15 | Rel, Inc. | Thermal isolation for casting articles |
US10434568B2 (en) | 2012-04-12 | 2019-10-08 | Loukus Technologies, Inc. | Thermal isolation spray for casting articles |
JP2014050872A (ja) * | 2012-09-10 | 2014-03-20 | Aisin Seiki Co Ltd | ダイカスト方法 |
CN109732056A (zh) * | 2017-12-08 | 2019-05-10 | 张丽 | 一种浸于高温熔体的压射装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1294754C (en) | 1992-01-28 |
DE3725333C2 (de) | 1994-07-07 |
DE3725333A1 (de) | 1988-02-04 |
JPH0459066B2 (ja) | 1992-09-21 |
US4799531A (en) | 1989-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS6336959A (ja) | 高圧鋳造における鋳造方法 | |
JP2898437B2 (ja) | 発泡可能な金属体の製造方法 | |
EP0613742A1 (en) | Die casting using casting salt cores | |
JPH09122887A (ja) | 軽合金複合材料の製造方法および製造装置 | |
CA2028323A1 (en) | Permeable nozzle method and apparatus for closed feeding of molten metal into twin-belt continuous casting machines | |
US5906781A (en) | Method of using thermally reversible material to form ceramic molds | |
JPS58125359A (ja) | 竪型加圧鋳造装置 | |
JPS585749B2 (ja) | 純チタンまたはチタンを主成分とする合金からなるチタン鋳造品の鋳造方法 | |
KR20020054778A (ko) | 알루미늄 중력 주조 시스템 | |
JPS63140751A (ja) | 複合注型物品の製造方法 | |
RU2003127675A (ru) | Огнеупорные пробка или блок для нагнетания газа в расплавленный металл | |
US2439450A (en) | Casting apparatus compensating for shrinkage of the cast material | |
JPS5851782B2 (ja) | ダイカストマシンの射出方法 | |
JPH0626748B2 (ja) | 金属製品の加圧ロストフォーム鋳造法 | |
JPS606266A (ja) | 金属基複合材料の製造方法 | |
JP2008221295A (ja) | パイプの鋳包み方法 | |
JPS6055211B2 (ja) | 水平連続鋳造法 | |
JPH06304736A (ja) | ダイカストもしくはスクイズキャスト用保温金型 | |
JPH0755366B2 (ja) | 鋳造方法及びその装置 | |
US5540271A (en) | Low vapor point material casting apparatus and method | |
JPS61119367A (ja) | 加圧鋳造装置 | |
JPS60158971A (ja) | 溶鋼の鋳造法 | |
RU2245215C1 (ru) | Устройство для литья выжиманием с кристаллизацией под давлением (лвкд) | |
JPS62234650A (ja) | 鋳造用成形型 | |
JPH0520185B2 (ja) |