JPS6336078A - 羽根車の特性試験方法 - Google Patents
羽根車の特性試験方法Info
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- JPS6336078A JPS6336078A JP61178336A JP17833686A JPS6336078A JP S6336078 A JPS6336078 A JP S6336078A JP 61178336 A JP61178336 A JP 61178336A JP 17833686 A JP17833686 A JP 17833686A JP S6336078 A JPS6336078 A JP S6336078A
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- Japan
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- diffuser
- impeller
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- test
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- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 4
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 241000282693 Cercopithecidae Species 0.000 description 1
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- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/52—Outlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、羽根付ディフューザを有する遠心圧縮機や遠
心送風機に２ける羽根車の特性を試験する方法に関する
。
心送風機に２ける羽根車の特性を試験する方法に関する
。
羽根付ディフューザを有する遠心圧縮機は、第２図およ
び第３図に示す通り、駆動軸４によシ回転される羽根車
１の羽根１１によって作動流体の圧力および速度エネル
ギーを増大し、この作動流体はディフューザ２のディフ
ューザ羽根２１が形成する減速流路２２によって速度エ
ネルギーを圧力に変換され、スクロール３を経て図示し
ない吐出管から吐出されるようになっている。
び第３図に示す通り、駆動軸４によシ回転される羽根車
１の羽根１１によって作動流体の圧力および速度エネル
ギーを増大し、この作動流体はディフューザ２のディフ
ューザ羽根２１が形成する減速流路２２によって速度エ
ネルギーを圧力に変換され、スクロール３を経て図示し
ない吐出管から吐出されるようになっている。
このよう々構成の遠心圧縮機においては、その羽根車１
の特性が第４図のように示される。すなわち、第４図の
実線は、回転数Ｎ。が一定で流量を変化させた場合の羽
根車全圧力比（吸込全圧力Ｐ３Ｔと羽根車吐出全圧力Ｐ
２Ｔの比）の変化を示す。ただし、吸込全圧力ＰＩＩＴ
Ｓ羽根車吐出全圧力Ｐ２Ｔは第２図に示した吸込圧計
測孔５１および羽根車吐出圧計測孔５２から計測される
静圧Ｐ８およびＰ２と流量等から求まる。また、同一回
転数における作動範囲ｔは、ディフューザ２の入口角α
３ｋ（第３図）によってきまる最小流量Ｑ。ｍｉｎ （
サージング限界流量）から、ディフユーデ喉巾Ｓｔ（第
３図）によってきまる最大流ｆＱ。ｍａｘまでの範囲で
ある。
の特性が第４図のように示される。すなわち、第４図の
実線は、回転数Ｎ。が一定で流量を変化させた場合の羽
根車全圧力比（吸込全圧力Ｐ３Ｔと羽根車吐出全圧力Ｐ
２Ｔの比）の変化を示す。ただし、吸込全圧力ＰＩＩＴ
Ｓ羽根車吐出全圧力Ｐ２Ｔは第２図に示した吸込圧計
測孔５１および羽根車吐出圧計測孔５２から計測される
静圧Ｐ８およびＰ２と流量等から求まる。また、同一回
転数における作動範囲ｔは、ディフューザ２の入口角α
３ｋ（第３図）によってきまる最小流量Ｑ。ｍｉｎ （
サージング限界流量）から、ディフユーデ喉巾Ｓｔ（第
３図）によってきまる最大流ｆＱ。ｍａｘまでの範囲で
ある。
第４図における一点鎖線は羽根車吐出全圧力Ｐ２Ｔの代
υに圧縮機吐出全圧力ＰｄＴを使った圧縮機全圧力比Ｐ
ｄＴ／Ｐｌ！ｌ？である。
υに圧縮機吐出全圧力ＰｄＴを使った圧縮機全圧力比Ｐ
ｄＴ／Ｐｌ！ｌ？である。
一般に求める圧縮機特性は上記第４図の一点鎖稼で示す
特性であるが、圧縮機を開発する段階でディフューザ２
やスクロール３の損失を除いた羽根車１単体の特性を正
確に求める必要がある。このため、羽根車吐出圧計測孔
５２は、第３図に示す通シ、周方向にディフーーデ２の
１ピ、チ間に数個所５２１〜５２５設けて計測された壁
圧の平均値を使っている。
特性であるが、圧縮機を開発する段階でディフューザ２
やスクロール３の損失を除いた羽根車１単体の特性を正
確に求める必要がある。このため、羽根車吐出圧計測孔
５２は、第３図に示す通シ、周方向にディフーーデ２の
１ピ、チ間に数個所５２１〜５２５設けて計測された壁
圧の平均値を使っている。
ディフューザ入口内径Ｄ３は、通常、羽根車外径Ｄ２に
対して、 Ｄ５＝（１，０５〜１．１５）Ｄ２ の関係に設計される。そのため、羽根車吐出圧力計測位
置とディフューザ入口はきわめて接近することになシ、
この結果周方向にかなジの圧力差ができる。第４図の実
線は、羽根車吐出圧力の周方向分布の計測例であシ、第
４図に示した回転数Ｎｏ＝１．０の場合の最小流ｔ Ｑ
ｏｍｉｎ時と最大流−ｔ Ｑ’ｍａＸ時をそれぞれ示す
。これはディフューザ入口内径Ｄ５が Ｄ５＝ １．０７０２ の場合で、壁圧計測孔５２とディフューザ入口が非常に
接近しているため、設計点からはずれた作動点では周方
向の圧力差が大きくなっていることが判る。したがって
、周方向に数個所計測孔５２１〜５２５を設けて、その
平均値から羽根車全圧力比Ｐ２Ｔ／ＰＩＴを求めてもそ
の値は大きな誤差を生ずることになる。
対して、 Ｄ５＝（１，０５〜１．１５）Ｄ２ の関係に設計される。そのため、羽根車吐出圧力計測位
置とディフューザ入口はきわめて接近することになシ、
この結果周方向にかなジの圧力差ができる。第４図の実
線は、羽根車吐出圧力の周方向分布の計測例であシ、第
４図に示した回転数Ｎｏ＝１．０の場合の最小流ｔ Ｑ
ｏｍｉｎ時と最大流−ｔ Ｑ’ｍａＸ時をそれぞれ示す
。これはディフューザ入口内径Ｄ５が Ｄ５＝ １．０７０２ の場合で、壁圧計測孔５２とディフューザ入口が非常に
接近しているため、設計点からはずれた作動点では周方
向の圧力差が大きくなっていることが判る。したがって
、周方向に数個所計測孔５２１〜５２５を設けて、その
平均値から羽根車全圧力比Ｐ２Ｔ／ＰＩＴを求めてもそ
の値は大きな誤差を生ずることになる。
そこで、羽根車吐出圧力の周方向分布を小さくするため
に、羽根車１に、７” （フユーザ２の羽根２１を取シ
はずした羽根なしディフューザを組込んで試験する方法
がある。
に、羽根車１に、７” （フユーザ２の羽根２１を取シ
はずした羽根なしディフューザを組込んで試験する方法
がある。
この場合はディフューザの羽根がないので、羽根付ディ
フューザの場合に比較して、羽根車吐出圧力の周方向の
差は小さくなシ、羽根車全圧力比Ｐ２ｔ／Ｐｓｔについ
ても誤差は小さくなる。
フューザの場合に比較して、羽根車吐出圧力の周方向の
差は小さくなシ、羽根車全圧力比Ｐ２ｔ／Ｐｓｔについ
ても誤差は小さくなる。
ところが、羽根なしディフューザに羽根車を組込んだ場
合、作動範囲ｔをきめるためのディフューザ入口角α５
ｋ、ディフユーデ喉巾Ｓ、がなくなってしまうので、こ
の場合の最小流ｆｔ Ｑ’ｍｌｎは羽根なしディフュー
ザ入口での境界層はく離による失速条件で求めることに
なるとともに、最大流量ＱｏｍａＸは羽根車１の喉面積
によってきまる。
合、作動範囲ｔをきめるためのディフューザ入口角α５
ｋ、ディフユーデ喉巾Ｓ、がなくなってしまうので、こ
の場合の最小流ｆｔ Ｑ’ｍｌｎは羽根なしディフュー
ザ入口での境界層はく離による失速条件で求めることに
なるとともに、最大流量ＱｏｍａＸは羽根車１の喉面積
によってきまる。
したがって、定路回転数Ｒｏ ＝ １．０では最大流量
Ｑ’ｍ１ＬＸは羽根なしディフューザにしても変らない
。
Ｑ’ｍ１ＬＸは羽根なしディフューザにしても変らない
。
しかしながら、最小流ｆｆＱＯｍｉｎは、羽根付ディフ
ューザの場合に比較して羽根なしデイフーーデの場合が
第６図に示す通り、サーノング線がずれる分だけ大流量
側にずれることになる。
ューザの場合に比較して羽根なしデイフーーデの場合が
第６図に示す通り、サーノング線がずれる分だけ大流量
側にずれることになる。
この結果、低回転数（例えばＦＪｏ ＝ ０．６ ）で
は、羽根なしディフーーデ、組込時の最大流量ＱＯｍａ
Ｘも大流量側にずれるために、第６図に破線で示す通り
、羽根付ディフューザ組込時（実り）と作動範囲が大き
くずれることになり、羽根付ディフューザ組込時と同等
の作動範囲ｔを求めることは不可能となる不具合がある
。
は、羽根なしディフーーデ、組込時の最大流量ＱＯｍａ
Ｘも大流量側にずれるために、第６図に破線で示す通り
、羽根付ディフューザ組込時（実り）と作動範囲が大き
くずれることになり、羽根付ディフューザ組込時と同等
の作動範囲ｔを求めることは不可能となる不具合がある
。
本発明においては、羽根車全圧力比２２丁／′Ｐ３Ｔお
よび作動範囲を高精度に求めることができる羽根車の特
性試験方法を提供しようとするものである。
よび作動範囲を高精度に求めることができる羽根車の特
性試験方法を提供しようとするものである。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明においては、正確な羽根車特性を得る丸めの試験
用ディフューザとして、 ディフューザ入口内径Ｄｓ’＝ （１，１〜１．２）Ｘ
Ｄ３人口角α、に′＝α５ｋ （２°〜５°）喉面積
Ｓｔ’ＸＺ’ ＝Ｓ、ＸＺＸ（１，１〜１．２）（ただ
し、２は羽根枚数、また符号ダラシ−（′）のないのは
実機用を示す。） としたディフーーデを使用し、この試験用ディフューザ
を羽根車に組み込んで測定するようにしたことを特徴と
する。
用ディフューザとして、 ディフューザ入口内径Ｄｓ’＝ （１，１〜１．２）Ｘ
Ｄ３人口角α、に′＝α５ｋ （２°〜５°）喉面積
Ｓｔ’ＸＺ’ ＝Ｓ、ＸＺＸ（１，１〜１．２）（ただ
し、２は羽根枚数、また符号ダラシ−（′）のないのは
実機用を示す。） としたディフーーデを使用し、この試験用ディフューザ
を羽根車に組み込んで測定するようにしたことを特徴と
する。
羽根車を、上記の条件を満足する試験用ディフューザに
組込んで試験すれば、実機のディフューザに組込んだ場
合の作動範囲と同等の範囲を十分カバーし、且つ、羽根
車吐出圧力の周方向のばらつきが少ない特性を得ること
ができる。すなわち、試験用ディフーーデの入口内径Ｄ
３′を大きくすることによシ羽根車吐出圧力の周方向の
差を小さくすることができる。ただし、Ｄ３′を大きく
とシすぎると、羽根なしディフーーデの場合と同様に、
ディフユーデ側壁での境界層剥離による失速を生じて最
小流量Ｑｏｍｉｎが大きくなり、羽根付デイ７−−ザの
場合の作動範囲をカバーできなくなる。したがって、試
験用ディフーーデ入口内径り、／を大きくするのにも限
界がある。
組込んで試験すれば、実機のディフューザに組込んだ場
合の作動範囲と同等の範囲を十分カバーし、且つ、羽根
車吐出圧力の周方向のばらつきが少ない特性を得ること
ができる。すなわち、試験用ディフーーデの入口内径Ｄ
３′を大きくすることによシ羽根車吐出圧力の周方向の
差を小さくすることができる。ただし、Ｄ３′を大きく
とシすぎると、羽根なしディフーーデの場合と同様に、
ディフユーデ側壁での境界層剥離による失速を生じて最
小流量Ｑｏｍｉｎが大きくなり、羽根付デイ７−−ザの
場合の作動範囲をカバーできなくなる。したがって、試
験用ディフーーデ入口内径り、／を大きくするのにも限
界がある。
試験用ディフューザの入口角α３ｋ′は極力小さい方が
最小流量Ｑｏｍｉｎを小流」側にずらすことで有効であ
る。しかしながらこのようにすると、喉巾Ｓｔ′が小さ
くなる。したがって、試験用ディフューザの入口角α３
ｋ′は必要な喉面積を確保できる範囲で小さくする必要
がある。
最小流量Ｑｏｍｉｎを小流」側にずらすことで有効であ
る。しかしながらこのようにすると、喉巾Ｓｔ′が小さ
くなる。したがって、試験用ディフューザの入口角α３
ｋ′は必要な喉面積を確保できる範囲で小さくする必要
がある。
試験用ディフューザの喉面積（ｓｔ’ｘｚ’）を大きく
すると最大流ｔ Ｑｏｍａ工が大きくなるが、前述の通
り、最／Ｊ％流１ｔＱｏｍｉｎを小さくするために入口
角α３ｋ′を小さくした場合には、喉面積も小さくなる
。このため、羽根枚数２′を少なくすることによシディ
フユーデの喉面積を大きくすればよい。
すると最大流ｔ Ｑｏｍａ工が大きくなるが、前述の通
り、最／Ｊ％流１ｔＱｏｍｉｎを小さくするために入口
角α３ｋ′を小さくした場合には、喉面積も小さくなる
。このため、羽根枚数２′を少なくすることによシディ
フユーデの喉面積を大きくすればよい。
以下本発明について、第１図を参照して説明する。
第１図は本発明の特性試験方法に使用する試験用ディフ
ューザ２′について示すもので、このディフューザ２′
の仕様は、 入口内径Ｄ３’＝ （１，１〜１．２）ＸＤ３人口角
α、に′＝α３ｋ−Ｃ２°〜５°）喉面積 ｓｔ′ｘｚ
’＝ｓ、 ｘｚ Ｘ （１，１〜１．２ ）としである
。
ューザ２′について示すもので、このディフューザ２′
の仕様は、 入口内径Ｄ３’＝ （１，１〜１．２）ＸＤ３人口角
α、に′＝α３ｋ−Ｃ２°〜５°）喉面積 ｓｔ′ｘｚ
’＝ｓ、 ｘｚ Ｘ （１，１〜１．２ ）としである
。
具体的には、第３図に示した実機ディフーーデ２と、本
実施例の試験用ディフューザ２′の関係を比較すると、 実機ディフューザＤ３＝１．０８Ｄ２．α３ｋ＝２００
゜５ｔＸＺ＝５．ｌＸ２０ 本試験用ディフューザ Ｄ３’＝ １．２８ Ｄ２．α
３ｋ′＝１６゜Ｓｔ’ｘ Ｚ’＝ ８．２ ｘ １５ したがって、Ｄ５’＝１．１９ Ｄ３ ｒα３ｋ′＝α
３ｋ一４°。
実施例の試験用ディフューザ２′の関係を比較すると、 実機ディフューザＤ３＝１．０８Ｄ２．α３ｋ＝２００
゜５ｔＸＺ＝５．ｌＸ２０ 本試験用ディフューザ Ｄ３’＝ １．２８ Ｄ２．α
３ｋ′＝１６゜Ｓｔ’ｘ Ｚ’＝ ８．２ ｘ １５ したがって、Ｄ５’＝１．１９ Ｄ３ ｒα３ｋ′＝α
３ｋ一４°。
（Ｓｔ’ＸＺ’）＝（Ｓ、ＸＺ）Ｘｌ、２の関係に設定
されている。
されている。
このため、羽根車１の外径Ｄ２に対して第３図の実機デ
ィフューザ２では Ｄ３−Ｄ２＝０．０８ Ｄ２ であったのに対し、第１図の試験用ディフーーデ２′の
場合は Ｄ３’−０２＝ ０．２８ Ｄ２ となり、羽根車出口の直後に設けられた羽根車吐出圧計
測孔５２の位置からディフーーデ入口までの距離は、約
３倍に増大した。
ィフューザ２では Ｄ３−Ｄ２＝０．０８ Ｄ２ であったのに対し、第１図の試験用ディフーーデ２′の
場合は Ｄ３’−０２＝ ０．２８ Ｄ２ となり、羽根車出口の直後に設けられた羽根車吐出圧計
測孔５２の位置からディフーーデ入口までの距離は、約
３倍に増大した。
この結果、羽根車吐出圧力の周方向分布は、第５図に破
線で示すごとく、実機ディフューザ２の場合に比較して
ばらつきが大幅に減少する。よって、より高精度な羽根
車吐出圧力Ｐ２Ｔの計測が可能になる。
線で示すごとく、実機ディフューザ２の場合に比較して
ばらつきが大幅に減少する。よって、より高精度な羽根
車吐出圧力Ｐ２Ｔの計測が可能になる。
また、ディフューザ人口角α３ｋ’は、実機ディフュー
ザ２の場合よｆ）４°小さくなシ、実機ディフューザ人
口角時−ジング線までは充分に安全に運転することが可
能である。
ザ２の場合よｆ）４°小さくなシ、実機ディフューザ人
口角時−ジング線までは充分に安全に運転することが可
能である。
さらに、ディフューザ人口角５ｔｘｚは、実機ディフュ
ーザの２０％増となるため、最大流量”ｍａｘは実機デ
ィフューザ２の場合よシ大きくなる。
ーザの２０％増となるため、最大流量”ｍａｘは実機デ
ィフューザ２の場合よシ大きくなる。
この結果、実根ディフューザ２に組み込んだ場合の流量
の作動範囲ｔを充分にクリアすることができる。つまり 最小流ｉ Ｑｏｍｉｎ≦Ｑｏｍｉｎ 最大流量Ｑｏｍａｘ≧ｑ’ｍａｙ とすることができる。
の作動範囲ｔを充分にクリアすることができる。つまり 最小流ｉ Ｑｏｍｉｎ≦Ｑｏｍｉｎ 最大流量Ｑｏｍａｘ≧ｑ’ｍａｙ とすることができる。
なお本発明は、羽根付デイ７−−ザ有する遠心圧縮機ば
かりでなく、羽根付デイ７−−ザを有する遠心送風機に
も適用可能である。
かりでなく、羽根付デイ７−−ザを有する遠心送風機に
も適用可能である。
以上説明したように本発明の方法によると、羽根車吐出
圧力の測定ばらつきが小くな已ので羽根車全圧力比Ｐ２
Ｔ／Ｐｓ、を精度良く計測することができるとともに、
流量の作動範囲を実機ディフューザと同等レペ／！／ま
で確実に計測すること−うよでさる。
圧力の測定ばらつきが小くな已ので羽根車全圧力比Ｐ２
Ｔ／Ｐｓ、を精度良く計測することができるとともに、
流量の作動範囲を実機ディフューザと同等レペ／！／ま
で確実に計測すること−うよでさる。
したがって、圧縮機や送風機を開発する段階で羽根車単
体の特性を正確に求めることができる。
体の特性を正確に求めることができる。
第１図は本発明の方法に使用する試験用ディフーーデを
羽根車に組み込んだ場合の軸方向からみた正面図、第２
図は従来例を示し、実機用ディフーーデを羽根車に組み
込んだ場合の断面図、第３図はその軸方向からみた正面
図、第４図は羽根車特性曲線（実線）と圧縮機特性曲線
（一点鎖線）を示す図、第５図は羽根車吐出圧力の周方
向の分布を示す図、第６図は羽根付ディフユーデを用い
た場合と羽根なしディフューザを用いた場合の羽根車特
性曲線を比較して示す図である。 １・・・羽根車、２′・・・ディフーーザ、３・・・ス
クロール、１１・・・羽根車の羽根、２１・・・ディフ
ユーデ羽根、５１・・・吸込圧計測孔、５２・・・羽根
車吐出圧計測孔。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 ５第１図 ４耶１Ｌ軸 第２図 第３図 １ｇ４図 第５図 Ｓｔ量Ｑｏ ＱｏｍｉｎＱｏｍａｘ 第６図
羽根車に組み込んだ場合の軸方向からみた正面図、第２
図は従来例を示し、実機用ディフーーデを羽根車に組み
込んだ場合の断面図、第３図はその軸方向からみた正面
図、第４図は羽根車特性曲線（実線）と圧縮機特性曲線
（一点鎖線）を示す図、第５図は羽根車吐出圧力の周方
向の分布を示す図、第６図は羽根付ディフユーデを用い
た場合と羽根なしディフューザを用いた場合の羽根車特
性曲線を比較して示す図である。 １・・・羽根車、２′・・・ディフーーザ、３・・・ス
クロール、１１・・・羽根車の羽根、２１・・・ディフ
ユーデ羽根、５１・・・吸込圧計測孔、５２・・・羽根
車吐出圧計測孔。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 ５第１図 ４耶１Ｌ軸 第２図 第３図 １ｇ４図 第５図 Ｓｔ量Ｑｏ ＱｏｍｉｎＱｏｍａｘ 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 羽根付ディフューザを有する遠心圧縮機あるいは遠心送
風機における羽根車の特性を計測するため、実機ディフ
ューザに比較して入口内径Ｄ＿３′、入口角α＿３＿ｋ
′、喉面積（Ｓ＿ｔ′×Ｚ′）がそれぞれ、１．１Ｄ＿
３≦Ｄ＿３′≦１．２Ｄ＿３ （α＿３＿ｋ−５°）≦α＿３＿ｋ′≦（α＿３＿ｋ−
２°）１．１×（Ｓ＿ｔ×Ｚ）≦（Ｓ＿ｔ′×Ｚ′）≦
１．２×（Ｓ＿ｔ×Ｚ）（ただし、Ｚはディフューザ羽
根の枚数、符号のダッシュなしは実機ディフューザの値
） とした試験用羽根付ディフユーザを、実機羽根車に組込
んで試験することを特徴とする羽根車の特性試験方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61178336A JPS6336078A (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 羽根車の特性試験方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61178336A JPS6336078A (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 羽根車の特性試験方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6336078A true JPS6336078A (ja) | 1988-02-16 |
Family
ID=16046707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61178336A Pending JPS6336078A (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 羽根車の特性試験方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6336078A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195991A (ja) * | 1991-08-01 | 1993-08-06 | Carrier Corp | 遠心圧縮機 |
| JP2010196706A (ja) * | 2009-02-24 | 2010-09-09 | Dyson Technology Ltd | ディフューザ |
-
1986
- 1986-07-29 JP JP61178336A patent/JPS6336078A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195991A (ja) * | 1991-08-01 | 1993-08-06 | Carrier Corp | 遠心圧縮機 |
| JP2010196706A (ja) * | 2009-02-24 | 2010-09-09 | Dyson Technology Ltd | ディフューザ |
| US8616841B2 (en) | 2009-02-24 | 2013-12-31 | Dyson Technology Limited | Diffuser |
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