JPS633185A - フイン付熱交換器 - Google Patents
フイン付熱交換器Info
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- JPS633185A JPS633185A JP14641686A JP14641686A JPS633185A JP S633185 A JPS633185 A JP S633185A JP 14641686 A JP14641686 A JP 14641686A JP 14641686 A JP14641686 A JP 14641686A JP S633185 A JPS633185 A JP S633185A
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- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 4
- 210000002414 leg Anatomy 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
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Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は冷凍・空調機器分野の蒸発器や凝縮器に広く用
いられている気体対気液二相流体（または液体）用のフ
ィン付熱交換器に関するものである。
いられている気体対気液二相流体（または液体）用のフ
ィン付熱交換器に関するものである。
従来の技術
従来のフィン付熱交換器では、第４図に示すように、一
定間隔で平行に並べられた平板フィン１とこのフィン１
に直角に挿通された伝熱管２とからなり、気流３がフィ
ン１間を流れて、伝熱管２内部を流れる流体と熱交換を
行う構成であった。
定間隔で平行に並べられた平板フィン１とこのフィン１
に直角に挿通された伝熱管２とからなり、気流３がフィ
ン１間を流れて、伝熱管２内部を流れる流体と熱交換を
行う構成であった。
この様な熱交換器に対して、近年、小型、高性能化の要
求が強まってきているが、騒音等の観点からフィン１間
を流れる気流３の流速を低く抑える必要があるため、伝
熱管内側の熱抵抗に比して、空気側の熱抵抗が高くなる
という問題があった。
求が強まってきているが、騒音等の観点からフィン１間
を流れる気流３の流速を低く抑える必要があるため、伝
熱管内側の熱抵抗に比して、空気側の熱抵抗が高くなる
という問題があった。
そこで空気側の伝熱面積を拡大することで空気側と管内
側との熱抵抗の差を低減するように工夫している。しか
しながら、伝熱面積を拡大することは、経済性、省スペ
ース性等の点から問題があり、従って、空気側の熱伝達
率を向上せしめて空気側の熱抵抗を低下させることが、
この種の熱交換器に於ける重要な課題となっている。
側との熱抵抗の差を低減するように工夫している。しか
しながら、伝熱面積を拡大することは、経済性、省スペ
ース性等の点から問題があり、従って、空気側の熱伝達
率を向上せしめて空気側の熱抵抗を低下させることが、
この種の熱交換器に於ける重要な課題となっている。
第６図及び第６図は、上記の課題の克服を目指したフィ
ン付熱交換器の従来例を示したもので、第５図は平面図
、第６図は第５図中のＸ−Ｘ線の断面図である。平板フ
ィン４には、千鳥配列された伝熱管５間に気流と対向す
る二側辺部を開口した切り起こし６が設けられている。
ン付熱交換器の従来例を示したもので、第５図は平面図
、第６図は第５図中のＸ−Ｘ線の断面図である。平板フ
ィン４には、千鳥配列された伝熱管５間に気流と対向す
る二側辺部を開口した切り起こし６が設けられている。
このフィン付熱交換器に於いて伝熱管５の内部にはフロ
ン等の冷媒が循環しており、その熱は伝熱管５からフィ
ンカラー７を介して、平板フィン４及び切り起こし６へ
伝わる。−方、ファン等によって送られる気流８は平板
フィン４間を通過するが、その際、温度の異なる平板フ
ィン４や切り起こし６、及び伝熱管５表面と熱の授受を
行う。特に、切り起こし６の各々には薄い温度境界層が
形成され、いわゆる境界層前線効果によって、冷媒と空
気との熱交換の効率向上を図っている。
ン等の冷媒が循環しており、その熱は伝熱管５からフィ
ンカラー７を介して、平板フィン４及び切り起こし６へ
伝わる。−方、ファン等によって送られる気流８は平板
フィン４間を通過するが、その際、温度の異なる平板フ
ィン４や切り起こし６、及び伝熱管５表面と熱の授受を
行う。特に、切り起こし６の各々には薄い温度境界層が
形成され、いわゆる境界層前線効果によって、冷媒と空
気との熱交換の効率向上を図っている。
発明が解決しようとする問題点
前述の従来例は、平板フィン４に切り起こし６を有する
スリットフィンと称せられるもので、フィン表面に加工
のないフラットフィンと比較すると、表面の熱抵抗が約
２０〜３０％低下する。しかしながら、この従来例では
、伝熱管５を千鳥状に配列しているため、■送風時の通
風抵抗が大きくなる。■伝熱管５の後流に生じる死水域
が大きくなると共に上記の切り起こし群の一部を覆い、
有効な伝熱面積が減少する。■気流方向の伝熱管５間に
切り起こし６が存在するため伝熱管５からの熱流の移動
を妨げフィン効率が低下する。
スリットフィンと称せられるもので、フィン表面に加工
のないフラットフィンと比較すると、表面の熱抵抗が約
２０〜３０％低下する。しかしながら、この従来例では
、伝熱管５を千鳥状に配列しているため、■送風時の通
風抵抗が大きくなる。■伝熱管５の後流に生じる死水域
が大きくなると共に上記の切り起こし群の一部を覆い、
有効な伝熱面積が減少する。■気流方向の伝熱管５間に
切り起こし６が存在するため伝熱管５からの熱流の移動
を妨げフィン効率が低下する。
そこで本発明は、気流方向に複数列配置された伝熱管群
の配列を工夫し、かつ、伝熱管の気流方向に直角な方向
の管ピンチ及びフィンピッチを工夫することによって前
記の問題点を解決し、フィン付熱交換器のコンパクト化
、かつ高性能化を図ることを目的とする。
の配列を工夫し、かつ、伝熱管の気流方向に直角な方向
の管ピンチ及びフィンピッチを工夫することによって前
記の問題点を解決し、フィン付熱交換器のコンパクト化
、かつ高性能化を図ることを目的とする。
問題点を解決するための手段
上記問題点を解決する本発明の技術的な手段は、一定間
隔Ｓで平行に並べられ、相互間を気体が流動する平板フ
ィンと、その平板フィンを貫通し内部を流体が流動する
外径りの伝熱管を気流方向に複数列配置して構成し、前
記伝熱管相互が、気流の上流側にあるいずれかの伝熱管
の下流側への投影面と部分的な重なりをもって形成され
ておシ、更に、伝熱管の気流方向に直角な方向の管ピッ
チをＢとした場合に、Ｂ＞２Ｄかつ、“≦（Ｂ−Ｄ）／
≦１８なる関係を有する構成としたものである。
隔Ｓで平行に並べられ、相互間を気体が流動する平板フ
ィンと、その平板フィンを貫通し内部を流体が流動する
外径りの伝熱管を気流方向に複数列配置して構成し、前
記伝熱管相互が、気流の上流側にあるいずれかの伝熱管
の下流側への投影面と部分的な重なりをもって形成され
ておシ、更に、伝熱管の気流方向に直角な方向の管ピッ
チをＢとした場合に、Ｂ＞２Ｄかつ、“≦（Ｂ−Ｄ）／
≦１８なる関係を有する構成としたものである。
作 用
この技術的手段による作用は次のようになる。
すなわち、各伝熱管が、気流の上流側にあるいずれかの
伝熱管の下流側への投影面と部分的な重なりを有してい
るために、基盤配列でも千鳥配列でも実現でき得ない気
流の流れが実現できる。つまり、千鳥配列の場合より通
風抵抗が低く、かつ、死水域の大きさについては、基盤
配列の場合より小さいため熱伝達率は向上する。また、
重力方向に平行にフィン間距離Ｓで並べられた平板フィ
ンに外径りの伝熱管を気流方向に複数列配置したフィン
付熱交換器について、第５図は、Ｂ、Ｄ、Ｓ及び気流速
度ＵＦをパラメータとして実験を行い同一ファン動力Δ
ｐ、ＵＦ（ΔＰ ：熱交換器の通風抵抗）基準の熱伝達
率αで伝熱性能を評価した結果である。
伝熱管の下流側への投影面と部分的な重なりを有してい
るために、基盤配列でも千鳥配列でも実現でき得ない気
流の流れが実現できる。つまり、千鳥配列の場合より通
風抵抗が低く、かつ、死水域の大きさについては、基盤
配列の場合より小さいため熱伝達率は向上する。また、
重力方向に平行にフィン間距離Ｓで並べられた平板フィ
ンに外径りの伝熱管を気流方向に複数列配置したフィン
付熱交換器について、第５図は、Ｂ、Ｄ、Ｓ及び気流速
度ＵＦをパラメータとして実験を行い同一ファン動力Δ
ｐ、ＵＦ（ΔＰ ：熱交換器の通風抵抗）基準の熱伝達
率αで伝熱性能を評価した結果である。
伝熱管群を気流方向にほぼ平行に配列した場合、伝熱管
後流に死水域が生じるため気流の流路は、縦：Ｓ、横：
（Ｂ−Ｄ）の矩形流路と考えられる。
後流に死水域が生じるため気流の流路は、縦：Ｓ、横：
（Ｂ−Ｄ）の矩形流路と考えられる。
フィン間距離Ｓニー定の場合、管ピッチＢを大きくする
と、即ち、アスペクト比β： （Ｂ−Ｄ）／Ｓを大きく
すればする程、平行平板流れに近づき、流路における熱
伝達率は大きくなるが、逆に、フィン効率は低下してい
くため、結果としてアスペクト比βに対して熱伝達率は
極大値をもつ。−方、管ピッチＢを小さくすると同一前
面風速ＵＦではフィン間通過風速が大きくなるため通風
抵抗ΔＰは増大する。従って、同一ファン動力ΔＰ”Ｕ
Ｆ基準の熱伝達率αで評価するとアスペクト比β−１０
に於いて伝熱性能が極大になる。更に、極大値の９０％
を示すアスペクト比βとしては７≦β≦１８であり、こ
の範囲内であれば実用上伝熱性能が優れている。
と、即ち、アスペクト比β： （Ｂ−Ｄ）／Ｓを大きく
すればする程、平行平板流れに近づき、流路における熱
伝達率は大きくなるが、逆に、フィン効率は低下してい
くため、結果としてアスペクト比βに対して熱伝達率は
極大値をもつ。−方、管ピッチＢを小さくすると同一前
面風速ＵＦではフィン間通過風速が大きくなるため通風
抵抗ΔＰは増大する。従って、同一ファン動力ΔＰ”Ｕ
Ｆ基準の熱伝達率αで評価するとアスペクト比β−１０
に於いて伝熱性能が極大になる。更に、極大値の９０％
を示すアスペクト比βとしては７≦β≦１８であり、こ
の範囲内であれば実用上伝熱性能が優れている。
実施例
以下、本発明の一実施例を添付図面に基づいて説明する
。
。
第１図及び第２図は本発明の一実施例の熱交換器であり
、第１図はその平面図、第２図は第３図のＹ−Ｙ断面図
である。１２は一定間隔Ｓで平行に並べられた平板フィ
ンである。１３ａ及び１３ｂは平板フィンＮ１２に挿通
された外径り伝熱管であり、気流上流側にある伝熱管１
３ｄの投影面１４と下流側の伝熱管１３ｂとが部分的に
重なるように構成されており、その内部を冷媒が循環し
ている。そして、その伝熱管１３間のピッチＢはＢ）２
Ｄかつ、（了Ｓ＋Ｄ）≦Ｂ≦（１ｓＳ＋Ｄ）としている
。
、第１図はその平面図、第２図は第３図のＹ−Ｙ断面図
である。１２は一定間隔Ｓで平行に並べられた平板フィ
ンである。１３ａ及び１３ｂは平板フィンＮ１２に挿通
された外径り伝熱管であり、気流上流側にある伝熱管１
３ｄの投影面１４と下流側の伝熱管１３ｂとが部分的に
重なるように構成されており、その内部を冷媒が循環し
ている。そして、その伝熱管１３間のピッチＢはＢ）２
Ｄかつ、（了Ｓ＋Ｄ）≦Ｂ≦（１ｓＳ＋Ｄ）としている
。
また、平板フィン１２には気流方向１６に開口部を有す
る切り起こし１６を平板フィン１２の基板に対して上下
に設けており、その切り起こし１６の脚部が気流方向１
４に対して傾斜角を有する。
る切り起こし１６を平板フィン１２の基板に対して上下
に設けており、その切り起こし１６の脚部が気流方向１
４に対して傾斜角を有する。
このような構成によυ、伝熱管１３内を流動する冷媒と
平板フィン１２間を流動する空気とが熱交換を行う。
平板フィン１２間を流動する空気とが熱交換を行う。
次に、この一実施例の構成における作用を説明する。
まず、上記の様に伝熱管１３ａ及び１３ｂを配列するこ
とによυ基盤配列でも千鳥配列でも実現でき得ない気流
の流れが実現できる。
とによυ基盤配列でも千鳥配列でも実現でき得ない気流
の流れが実現できる。
すなわち、千鳥配列の場合より通風抵抗が低く、かつ、
死水域１了の大きさについては基盤配列の場合よシ小さ
いため熱伝達率は向上する。更に、気流方向に対して斜
めに設けた切り起こし１６脚部から生じる渦流による乱
流促進効果、及び伝熱管１３まわりの流速と切り起こし
１６を通過する流速がほぼ均一になシ、それによって切
り起こし１６による境界層前縁効果が十分に発揮できる
ことによって、熱伝達率は大幅に向上する。
死水域１了の大きさについては基盤配列の場合よシ小さ
いため熱伝達率は向上する。更に、気流方向に対して斜
めに設けた切り起こし１６脚部から生じる渦流による乱
流促進効果、及び伝熱管１３まわりの流速と切り起こし
１６を通過する流速がほぼ均一になシ、それによって切
り起こし１６による境界層前縁効果が十分に発揮できる
ことによって、熱伝達率は大幅に向上する。
本実施例のように伝熱管１３の配列を工夫することによ
り、伝熱管１３まわシの流速と伝熱管間の主流速がほぼ
均一になると述べたが、そのため、本実施例のような伝
熱管の配列であっても、各伝熱管１３間においては、は
ぼ矩形流路内の流れと考えよい。また、平板フィン１２
上に切り起こし１６を設けても、隣り合う平板フィン１
２にも切り起こし１６が存在するから切り起こし１６同
志間の間隔も平板フィンの場合と同様にＳとなる。
り、伝熱管１３まわシの流速と伝熱管間の主流速がほぼ
均一になると述べたが、そのため、本実施例のような伝
熱管の配列であっても、各伝熱管１３間においては、は
ぼ矩形流路内の流れと考えよい。また、平板フィン１２
上に切り起こし１６を設けても、隣り合う平板フィン１
２にも切り起こし１６が存在するから切り起こし１６同
志間の間隔も平板フィンの場合と同様にＳとなる。
従って、この場合、気流方向に直角な方向の伝熱管１３
間に於ける気流の流路としてはアスペクト比βが７≦β
≦１８を満たすため、フィン効率の低下及び通風抵抗の
増大を抑えて平行平板流れが実現できるために伝熱性能
が向上する。
間に於ける気流の流路としてはアスペクト比βが７≦β
≦１８を満たすため、フィン効率の低下及び通風抵抗の
増大を抑えて平行平板流れが実現できるために伝熱性能
が向上する。
発明の効果
以上のように本発明は、複数枚のフィンをフィン間距離
Ｓで並べ、それらに外径りの伝熱管を貫通接合し、気流
方向に複数列配置して、かつ、伝熱管相互が気流の上流
側にあるいずれかの伝熱管の下流側への投影面と部分的
な重なりをもつ様構成し、更に、気流方向に直角な方向
の伝熱管間のピッチをＢとする時にＢ＞２Ｄかつ“≦（
Ｂ−Ｄ）／≦１８なる関係を満たすフィン付熱交換器で
あるため、フィン効率の低下及び通普抵抗の増大を抑え
て、かつ、平行平板流れを実現できるために伝熱性能が
著しく向上し、高性能でコンパクトなフィン付熱交換器
が実現できる。
Ｓで並べ、それらに外径りの伝熱管を貫通接合し、気流
方向に複数列配置して、かつ、伝熱管相互が気流の上流
側にあるいずれかの伝熱管の下流側への投影面と部分的
な重なりをもつ様構成し、更に、気流方向に直角な方向
の伝熱管間のピッチをＢとする時にＢ＞２Ｄかつ“≦（
Ｂ−Ｄ）／≦１８なる関係を満たすフィン付熱交換器で
あるため、フィン効率の低下及び通普抵抗の増大を抑え
て、かつ、平行平板流れを実現できるために伝熱性能が
著しく向上し、高性能でコンパクトなフィン付熱交換器
が実現できる。
第１図及び第２図は本発明の一実施例のフィン付熱交換
器の要部平面図及び要部断面図、第３図は本発明の性能
評価図、第４図は従来例のフィン付熱交換器の斜視図、
第５図及び第６図は従来例のフィン付熱交換器の要部平
面図及び要部断面図である。 １２・・・・・・平板フィン、１３・・・・・・伝熱管
、１４・・・・・・投影面、１５・・・・・・気流方向
、１６・・・・・・切り起こし。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はが１名／２
−−−＋２叉フィン 第２図 第３図 アヌノマクト比ｐ＝Ｌ二Ｊλ−
器の要部平面図及び要部断面図、第３図は本発明の性能
評価図、第４図は従来例のフィン付熱交換器の斜視図、
第５図及び第６図は従来例のフィン付熱交換器の要部平
面図及び要部断面図である。 １２・・・・・・平板フィン、１３・・・・・・伝熱管
、１４・・・・・・投影面、１５・・・・・・気流方向
、１６・・・・・・切り起こし。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はが１名／２
−−−＋２叉フィン 第２図 第３図 アヌノマクト比ｐ＝Ｌ二Ｊλ−
Claims (3)
- （１） 一定間隔Ｓで平行に並べられ、相互間を気体が
流動する平板フィンと、前記平板フィンを貫通し内部を
流体が流動する、気流方向に複数列配置された外径Ｄの
伝熱管とから構成され、前記各伝熱管が、気流の上流側
にあるいずれかの伝熱管の下流側への投影面と部分的な
重なりをもっており、更に、伝熱管の気流方向に直角な
方向の管ピッチをＢとした場合にＢ＞２Ｄかつ、７≦（
Ｂ−Ｄ）／Ｓ≦１８なる関係を有するフィン付熱交換器
。 - （２） 平板フィンの伝熱管間部分に気流方向に開口し
た複数の切り起こしを設けた特許請求の範囲第１項記載
のフィン付熱交換器。 - （３） 気流方向に開口した切り起こしの脚部が気流方
向に対して傾斜角を有する特許請求の範囲第２項記載の
フィン付熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146416A JPH0684876B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | フイン付熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61146416A JPH0684876B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | フイン付熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS633185A true JPS633185A (ja) | 1988-01-08 |
| JPH0684876B2 JPH0684876B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=15407194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61146416A Expired - Lifetime JPH0684876B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | フイン付熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0684876B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5690569A (en) * | 1996-03-13 | 1997-11-25 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Single piece reinforced chain guide |
| US5738168A (en) * | 1995-12-08 | 1998-04-14 | Ford Motor Company | Fin tube heat exchanger |
| US5813935A (en) * | 1996-07-23 | 1998-09-29 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Chain guide with extruded wear face |
| US5846150A (en) * | 1997-03-21 | 1998-12-08 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Guide posts for guiding and damping chain movement |
| US5975198A (en) * | 1997-05-31 | 1999-11-02 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Air conditioner heat-exchanger |
| JP2014081101A (ja) * | 2012-10-15 | 2014-05-08 | Mitsubishi Electric Corp | 冷却器および保冷庫 |
| WO2018185840A1 (ja) * | 2017-04-04 | 2018-10-11 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び冷凍サイクル装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59103071U (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-11 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器 |
| JPS6162794A (ja) * | 1984-09-04 | 1986-03-31 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | フイン付熱交換器 |
-
1986
- 1986-06-23 JP JP61146416A patent/JPH0684876B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPWO2018185840A1 (ja) * | 2017-04-04 | 2019-11-07 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及び冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0684876B2 (ja) | 1994-10-26 |
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