JPS63309397A

JPS63309397A - 帯状素材を製造するダブルベルトプレスおよびその加熱または冷却部材の製法

Info

Publication number: JPS63309397A
Application number: JP63127237A
Authority: JP
Inventors: クルト・ヘルト
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1987-05-26
Filing date: 1988-05-26
Publication date: 1988-12-16
Also published as: US5098514A; RU2008225C1; CN1015296B; EP0292738A2; EP0292738A3; CN1030044A; DE3717649A1; EP0292738B1; JPH0358840B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野：本発明は請求項１ま九２の上位概念による加熱または冷
却可能の部材を有するダブルベルトプレスまたは１段も
しくは多段プレスならびに請求項２５の上位概念による
この部材の製法に関する。

従来の技術：帯状素材全連続的にプレスするためダブルベルトプレス
が使用され、このプレスはガイドローラを介して導かれ
る互いに上下に配置しに２つの無端プレスベルトにより
プレス材料へ均一な表面圧力をおよぼし、同時にプレス
材料は連続的にダブルベルトプレスを通して送られる（
***公開特許公報第２４２１２９６号参照）。

このような帯状素材はたとえば多層に積層し几、熱硬化
性または熱可塑性樹脂を含浸した帯状紙、帯状ガラス繊
維織物、金属箔を被覆した帯状積層材料、繊維結合剤混
合物等からなる。この帯状素材はプレスの間、帯状素材
に含まれる結合剤全硬化させ、個々の層をコンパクトな
プレス材料として互いに結合する尺め、一定温度の作用
を必要とする。とくに熱可塑性結合剤の場合プレス材料
をダブルベルトプレス内で表面圧力の作用下に引続き冷
却することも必要となる。

ダブルベルトプレスのプレスベルト全人口側ガイドロー
ラにおいて加熱することは公知であり、その際このロー
ラは一定量の熱を、２つのプレスベルトの間にあるプレ
ス材料が表面圧力下におかれる領域、いわゆる反応ゾー
ンへ送り、そこでプレス材料に与える。プレスベルトの
熱容量が限られている友め、この熱量は一般に十分でな
い。***公開特許公報第３３２５５７８号により付加的
に反応ゾーンで熱をプレスベルトへ伝達しうる伝熱要素
が公知である。この伝熱要素は熱伝導度の高い材料から
なり、１つの表面によってダブルベルトプレス内の圧板
に良好な伝熱接触を形成するように配置される。伝熱要
素の他の表面は反応ゾーンの領域でプレスベルトの内面
に滑り接触する。圧板は反応ゾーンの目標温度、ｃ９高
い温度に加熱されるので、圧板とプレスベルトの間に熱
勾配が発生し、熱は圧板刀）ら伝熱要素を介してプレス
ベルトへ流れる。この付加的熱はプレスベルトから次に
プレス材料へ伝達される。このような配置で圧板全冷却
することにエリプレスベルトの冷却モ可能である。

ダブルベルトプレス内の圧板全加熱する友め、圧板へ孔
として形成し九流路を設け、との流路を加熱し几流体が
貫流することは***公開特許公報第２４２１２９６号刀
１ら公知である。圧板全冷却する場合この孔を通して冷
却した流体を導く。流体としてはたとえばサーモオイル
もしくは冷却液のような液体またはガスもしくは蒸気が
適する。加熱媒体の場合熱を流路の壁で交換し、すなわ
ち熱を対流により流路の壁へ放出し、または冷却媒体の
場合熱金流路の壁から対流により吸収するこのような流
体は以下には熱担体と称する。ダブルベルトプレスの他
の部材九とえばプレスフレームの、この部材の流路全通
って循環する熱担体による加熱は***公開特許公報第３
３３７９１３号に開示される。熱担体と圧板の間の熱伝
達を改善するためさらに***公開特許公報第３３２５５
７８号から流路の壁へ軸方向に走る溝および突起全役け
、流路内壁の表面積を拡大することが公知である。ダプ
ルベルドブレスの加熱ｔｙｃは冷却可能部材に円形断面
の孔？設げるのは比較簡単であるけれど、このような溝
および突起は製造技術的に製造困難である。さらに突起
および溝によって達成される表面積拡大はダブルベルト
プレスの熱担体と加熱ま九は冷却可能部材の間で十分に
熱を伝達するためにしばしば不十分であるのが欠点であ
る。

発明が解決しようとする課題：本発明の課題は技術水準ｆＪｈら出発してダブルベルト
プレスま７’Ｃは１段もしくは多段プレスの加熱または
冷却可能部材の流路内金流れる熱担体とこれら部材の間
の対流熱伝達を改善することである。

課題を解決する几めの手段：この課題ハ請求項１および２の特徴部に記載の技術的教
示によって解決され、ダブルベルトプレスまたは１段も
しくは多段プレスの加熱または冷却可能部材にこのよう
な流路を設げる方法は請求項２５の特徴部に開示される
。

作用：本発明によって達成される利点は硬化のために大きい熱
量を必要とする材料の場合にも十分に熱を反応ゾーンに
供給しうることにある。反応ゾーン内の材料の冷却は大
きい冷却速度で実施することができる。したがってダブ
ルベルトプレスの処理量が上昇し、またはこれまで連続
「的に製造し得なかった材料恵の連続的製造が可：４能になる。ダブルベルトプレスの部材中の本発−明によ
り実現された流路は工業的に簡単に製造することができ
る。熱担体の几めの簡単な孔のみからなる流路も本発明
の方法にニジあとから改造することができる。

実施例：次に本発明の有利な実施例を図面により説明する。

第１図に示す連続作業のダブルベルトプレス１５は支持
ブリッジ５，６に回転可能に支持した４つのガイドロー
ラー、２，３，４ｔ−備える。

ガイドローラ１および４内の矢印に従って回転するそれ
ぞれ２つのガイドローラ１，２１几は３．４の回りに無
端プレスベルト７．８が案内される。通常は高張力鋼ベ
ルトからなるプレスベルト７．８は公知手段ｔとえば支
持ブリッジ５．６に固定し几ハイドロリックシリンダ１
６により緊張される（第２図も参照）。上側プレスベル
ト７の下側ベルトと下側プレスベルト８の上側ベルトの
間に図面では右から左へ走る帯状素材９を表面圧力およ
び熱作用のもとに圧縮する反応ゾーン１０がある。帯状
素材９はプラスチックを含浸しｔ織物積層材料、繊維−
結合剤混合物等からなる。このような帯状素材９はたと
えばエポキシ樹脂を含浸した個々の積層ガラス繊維帯状
織物およびその上の帯状鋼箔からなる。このような銅張
りラミネートは導体板製造原料として使用される。

反応ゾーン１０で帯状素材９へおよぼす表面圧力は圧板
１１，１２’に介してハイドロリック″１ｔは機械的に
プレスベルト７．８の内面へお二ぼされ、ここから次に
帯状素材９へ伝達される。プレス材料からおよぼされる
反作用力は圧板１１　、１２ｔ−介して略示したプレス
フレーム１３．１４へ伝達される。支持ブリッジ５，６
は同様プレスフレーム１３．１４に固定される。

帯状素材９へ作用する表面圧力を機械的に発生させるた
め、圧板１２とプレスベルト８の内面の間に第２図の下
側プレスベルトユニットニ示すように固定的ローラ１７
が配置される。ハイドロリック７リンダ１８により圧板
１２、し九がってローラ１７はプレスベルト８の内面に
対し圧着される。ハイドロリック圧力伝達の際、圧力下
にある流体の圧力媒体は第２図の上側プレスベルトユニ
ットにより示されるように圧板１１とプレスベルト７の
内面の間の空間へ導入される。この空間いわゆる圧力室
１９の側面は圧板１１に設置し九プレスベルト７の内面
上を滑るリング状に閉鎖し九滑り面シール２０によって
仕切られる。圧力媒体としてはとくに合成油が使用され
る。しかしガスとくに圧縮空気も同様有利に使用するこ
とができる。圧板１１が機械的圧力伝達系を備え、また
は圧板１２がハイドロリック圧力伝達系を備えてもよい
ことは明らかである。以下本発明全ハイドロリック圧力
伝達系ヲ直するダブルベルトプレスにより説明する。し
かし本発明は機械的圧力伝達系を備えるダブルベルトプ
レスにも同様良好に使用することができる。

第６図にはダブルベルトプレスの入口領域２１の縦断面
が示される。プレスベルト７．８の送り方向で見て入口
側のガイドローラ１お工び４は加熱される。流路２２に
よって熱担体九とえばサーモオイルが循環し、対流によ
って熱をガイドローラ１，４に与える。ガイドローラ１
．４の熱はこのローラからプレスベルト７゜８へ伝達さ
れ、プレスベルトはガイドローラ１゜４から吸収し几熱
量全反応ゾーン１０へ送る。

圧板１１，１２は同様加熱される。圧板１１゜１２は第
２および６図に示すように同様熱担体が貫流する流路２
４を有する。流路２４の配置は第２図の４−４線断面金
示す第４図に詳細に示される。流路は圧板１１，１２の
幅にわたって横に拡がる孔５１〜５６からなる。圧板１
１゜１２の長辺３２，６３に細長い凹所５７〜６１が設
けられ、この凹所はそれぞれ２つの互いに隣接する孔５
１〜５６を連続的順序で交互に２つの長辺３２，６３で
互いに結合する。孔５１お工び５２は圧板の長辺３２の
凹所５７によって結合され、孔５２および５３は長辺６
３の凹所５８によって結合され、孔５３および５４は再
び長辺３２で凹所３９によって結合され、以下同様であ
る。凹所５７〜６１は圧板１１゜１２の外面にロウ接け
たに溶接したふた６４（第４″１７ｔは１図参照）によ
って封鎖されるので、圧板１１，１２ｔ−ジグザグに貫
流する流路系２４が発生する。熱担体は孔５１の人口３
５から供給され、圧板１１，１２内の流路２４を第４図
に示す矢印に沿って貫流する。熱担体は流路２４を通っ
て流れる間に熱を対流熱伝達により流路２４の壁へ与え
、それによって圧板１１．１２が加熱される。

圧板１１．１２内には第５図に示すようにプレスベルト
７．８の内面に開口を向ける溝２６内に熱伝導要素２５
が配置される。熱伝導要素２５はそのプレスベルト７．
８と反対側の表面の一部が溝２６の壁に接するので、圧
板１１゜１２と良好な熱伝導接触を保つ。熱伝導要素２
５のプレスベルト７．８に面する表面はプレスベルト７
．８の表面と滑シ接触する。圧板１１．１２は反応ゾー
ン１０内の目標温度より高温に加熱されるので、圧板１
１，１２とプレスベルトγ、８の間に熱勾配が発生し、
それによって熱は圧板１１，１２から熱伝導要素２５を
介して反応ゾーンでプレスベルト７．８へ伝達される。

この熱はプレスベルト７．８から反応ゾーン１０内でシ
ンスペルドア、８に接触する帯状素材９に伝達される。

熱伝導要素２５の詳細な形成は***公開特許公報第３３
２５５７８号から公知であり、ここに詳述する必要はな
い。

このような配置はダブルベルトプレスの反応ゾーン１０
内のプレス材料の冷却にも適することが強調される。そ
の几め低温の熱担体を流路２４を介して循環させること
によって圧板１１゜１２を冷却する。その際反応ゾーン
１０内で帯状素材９と圧板１１，１２の間に熱勾配が発
生する。それによって熱は帯状素材９からプレスベルト
７．８お工び熱伝導要素２５を介して圧板１１，１２へ
流れる。この熱は圧板１１゜１２から対流伝熱により流
路２４内の熱担体に吸収され、運び出される。プレス材
料が必要とする場合、もちろんダブルベルトプレス内に
加熱および冷却可能の圧板全前後して配置し、反応シー
／１０内の圧力下に帯状素材の加熱および冷却を可能に
することができる。

所要の場合さらにダブルベルトプレスの他の部材に流路
を設け、この部材全加熱または冷却する熱担体を循環さ
せることができる。***公開特許公報筒３３３７９１３
号から公知のように人口側ガイドローラのは〃瓢に九と
えばプレスフレーム−ｊｆｃは少なくともその一部ゲこ
のように加熱し、または所望により冷却することもでき
る。

熱担体が循環する流路２４は製造上の理由力）ら一般に
円形断面の孔からなる。とくにダブルベルトプレスの圧
板の場合しばしば熱担体によって圧板へ伝達される熱ま
たは熱担体によって圧板たら吸収される熱は十分でない
ことが明ら〃−になつに０プレス材料を加熱する場合、
プレス材料へ伝達される熱が少な過ぎ、この材料がダブ
ルベルトプレス内で完全に硬化せず、それによって最終
的に品質の低下し几最終生成物が発生する。プレス材料
を冷却する場合、この材料から取出す熱が少な過ぎ、プ
レス材料は高温に過ぎる状態でダブルベルトプレスを去
り、その際最終的に同様品質の低下し九最終生成物が生
ずる。流路２４を循環する熱担体によって吸収または放
出される熱量は流路２４が良好な熱伝導材料からなる表
面積拡大挿入体２７ｔ−備えることにより著しく増大し
うろことが明らかになつ九。この挿入体は１つの表面が
流路２４の壁に良好な伝熱接触をもって固定され志。こ
の表面は熱担体の流れへ突入する多数の要素を有する。

このような表面積拡大挿入体２７の実施例が第５図に示
される。表面積拡大挿入体２７ｒ！銅板から製造され、
外側の中空円筒２８内に配置した内側の中空円筒２９ｔ
−有する。外側中空円筒２８は流路２４のための孔５１
〜５６の直径工すごく僅かに小さい直径を有するので、
外側中空円筒２８はちょうど孔５１〜５６へ嵌合し、孔
５１〜５６の壁３３にその外壁面で接する。

内側中空円筒２９は外側中空円筒２８より著しく小さい
直径を有する。２つの円筒２８．２９はその断面が同心
円上にあるように配置される。

内側中空円筒２９は外側中空円筒２８と同心円の仮想中
心点の方向に半径方向に走るウェブ３０によって結合さ
れる。それゆえ表面積拡大挿入体２７は孔５１〜５７ｔ
−円形流路セグメント３２およびこれを包囲する多数の
角筒形流路セグメント３１に分割する。表面積拡大挿入
体２７は２つの凹所５７，５８または３９．６０の間の
すべての孔５１〜５６にわたって拡がるので、流路２４
を流れる熱担体は表面積拡大挿入体２７によって円形流
路セグメント３２および角筒形流路セグメント３１を流
れる多数の分流に分割される。このそれぞれの分流は熱
を対流に工９この分流全包囲する流路セグメント３１．
３２の壁へ与え、またはこの壁から熱を吸収する。円形
流路セグメント３２の壁は内側中空円筒２９の内面によ
って形成される。角筒形流路セグメント３１の場合壁は
２つのウェブ３０の表面、内側円筒２９の外壁面の一部
および外側中空円筒２８の内壁面の一部によって形成さ
れる。分流によって流路セグメント３１゜３２の壁へ与
えられるすべての熱は熱伝導により表面積拡大挿入体２
７の熱伝導度の高い材料内を外側中空円筒２８の方向へ
流れる。外側中空円筒２８の外壁面は孔５１〜５６の壁
３３とロウ接されるので、熱は外側中空円筒２８から熱
伝導度の高い金属コラを介して圧板１１へ流れ、これ全
加熱する。孔５１〜５６の壁３３と外側中空円筒２８に
ロウ接する代りに表面積拡大挿入体２７を外側中空円筒
２８の外面が圧着力のもとに壁３３に接するように、孔
５１〜５６へ嵌合することもできる。外側中空円筒２８
の半径の適当な選択によって、壁３３と外側中空円筒２
８の外面の間の良好な熱伝達を保証するため、圧着力は
十分大きく選ばれる。逆方向の熱の流れによる圧板１１
，１２の冷却の場合も同様である。熱担体と流路２４の
壁３３の間の熱伝達は、流路２４の壁３３に固定した表
面が外側中空円筒２８の外面によって形成され、熱担体
の流れへ突出する要素がウェブ３０および内側中空円筒
２９によって形成される表面積拡大挿入体２７により非
常に大きく改善されることが明らかになつ九。

圧板１１，１２に流路２４を製造するため、圧板は円形
断面？有する相当する孔５１〜５６および孔５１〜５６
を圧板１１，１２の長辺で結合する凹所５７〜６１を備
える。第６図に示すように表面積拡大挿入体２７を個々
の銅ゾロフィル３４から組立てるのがとくに有利なこと
−が明らかになった。銅プロフィル３４は角筒形の中空
プロフィルである。横断面で見て銅プロフィル３４は曲
率半径が外側中空円筒２８の半径に等しい外側の彎曲壁
３５および曲率半径が内側中空円筒２９の半径に等しい
内側の彎曲壁３６を有する。２つの壁３５．３６は一定
角度のもとに互いに収れんする２つの半径方向の壁３７
によってほぼ頂部を切った６角形が発生する工う」に結
合される。この銅ゾロフイ〃３・４はこの角筒形断面形
を有する工具にニジ鋼管から成形される。次にこの銅プ
ロフィルは外側彎曲壁３５が孔５１〜５６の壁３３に接
し、２つの隣接する銅プロフィル３４の半径方向の壁３
７ａ。

３７ｔ）が互いにその全表面で接するように互いに並べ
て孔５１〜５６へ挿入される。この実施例では銅プロフ
ィル３４の壁の間の角度は第７図に示すように孔５１〜
５６を完全に充てんする九めこの工うな銅プロフィル全
１２個必要とするように選択される。次に銅プロフィル
３４全表面積拡大挿入体２７の形にロウ接しｍ後に円形
流路セグメント３２を形成する内側彎曲壁により形成さ
れる空間に多数の円筒形硬ロウ棒を挿入する。圧板１１
，１２の表面積拡大挿入体２７を備えるべきすべての孔
５１〜５６に銅プロフィル３４お工び硬ロウ棒３８を配
置した後、圧板１１　、１２ｔ−真空ロウ接炉へ装入す
る。

この真空ロウ接炉内で圧板金ロウ接温度へ加熱し、その
際ロウは融解し、２つの隣接銅プロフィル３４の２つの
半径方向の壁３７ａｔ３７ｂの間へ侵入する。毛管力に
よって溶融ロウはさらに孔５１〜５６の壁３３の方向へ
動き、最後に外側彎曲壁３５と孔５１〜５６の壁３３の
間隙へ侵入する。

個々の銅プロフィル３４を互いに硬ロウ接する際、外側
彎曲壁３５から外側中空円筒２８が発生し、内側彎曲壁
３６から内側中空円筒２９が発生する。外側中空円筒２
８ｆｆｉ内側中空円筒２９と結合するウェブ３０はそれ
ぞれ２つの互いに接する半径方向の範３７ａ、３７ｂの
硬ロウ接によって形成される。外側中空円筒２８と孔５
１〜５６の壁３３の間のロウ接間隙全充てんする際、溶
融および合金過程によってロウと基材の間の強力な結合
し九がって外側中空円筒２８と壁３３の間の結合が発生
する。硬ロウ棒３８の量およびロウ接時間はすべてのロ
ウ接間隙が確実に充てんされるように選択される。それ
によって外側中空円筒２８と流路２４の壁３３の間に断
熱結合部が発生しないことが保証される。金属ロウは高
い熱伝導度を有するので、良好な熱伝達に役立つ。真空
炉内のロウ接の際酸素の不在によって酸化が避けられる
ので、有利にフラツクスが不用となる。またそれによっ
て熱伝達全低下する欠陥部の回避も達成される。

真空炉内のろう接の代りにたとえば水素またはアルゴン
からなる保護ガス雰囲気中でろう接金実施することもで
きる。

表面積拡大挿入体３９のもう１つの実施例が第８図に示
される。この表面積拡大挿入体３９は孔５１〜５６をこ
の孔の中心にある円形流路セグメント４２ならびに角筒
形流路セグメント４０および６角形流路セグメント４１
に分割する。角筒形流路セグメント４０および６角形流
路セグメント４１は互いに交互に孔５１〜５６の壁３３
に沿って連続的円筒壁面４３を形成するように配置され
、この壁面が孔５１〜５６の壁３３とロウ接される。流
路セグメント４０゜４１の断面は第９図に拡大して示さ
れる。６角形流路セグメント４１は曲率半径が孔５１〜
５６の半径に相当する底辺４４全有する。６角形の両脚
４５はほぼ同じ長さである。６角形流路セグメント４１
の頂点は円くされろ。角筒形流路セグメント４１は曲率
半径が孔５１〜５６の半径に相当する外側の辺４６およ
びこれに対し同心に配置し定量様彎曲した内側の辺４７
を有する。両辺４６お工び４７は角度をなして互いに収
れんする２つの側壁４８によって互いに結合される。角
筒形流路セグメント４０および６角形流路セグメント４
１は銅管から製造さへその際鋼管は相当する工具により
角筒形銅プロフィル５０または６角形銅プロフィル４９
に加工される。

表面積拡大挿入体３９の製造は表面積拡大挿入体２７の
場合と同様である。圧板１１，１２に孔５１〜５６を設
は几後、３角形鋼プロフィル４９および角筒形銅プロフ
ィル５０を交互に孔５１〜５６へ挿入し、その際銅プロ
フィル４９の底辺４４および銅プロフィル５０の外側の
辺４６が孔５１〜５６の壁３３に接する。次に所要数の
円筒形ロウ棒を円形流路セグメント４２へ挿入し、銅プ
ロフィル４９，５０を側壁４８に沿って脚４５とロウ接
する。同時に底辺４４お工び外側の辺４６が孔５１〜５
６の壁３３とロウ接される。ロウ接は同様真空炉内また
は保護ガス雰囲気中で行われる。表面積拡大挿入体のこ
の形成によっても熱担体と流路２４の壁３３の間の熱伝
達は大きく改善されることが指摘される。

表面積拡大挿入体２７．３９は九とえば銅、青銅、黄銅
、アルミニウム、ベリリウム、銅合金等のような熱伝導
度の高い金属からなる。圧板１１，１２は一般に鋼製で
ある。表面積拡大挿入体２７，３９を圧板Ｉｔ、１２と
ロウ接するため、熱伝導度の高い合金のロウが選択され
、その融点はダブルベルトプレス作業の間にロウ接結合
が劣化すること？避けるため、熱担体の作業温度工り上
にある。表面積拡大挿入体２７゜３９が銅からなる場合
、表面積拡大挿入体２７゜３９を流路２４の壁３３と真
空ロウ接するロウは銀合金、ニッケル合金ま７’（は青
銅からなシ、約８００〜１０００℃の融点を有するもの
がとくに適することが明らかになつ几。このロウの融点
はそれゆえ一般に２５０℃以下である圧板１１．１２の
使用温度ｔはるかに超え、他面銅からなる表面積拡大挿
入体２７．３９の融点より低い。

個々の銅ゾロフイ″ル３４または４９，５０にロウの表
面被覆を備えるのはとくに有利なことが明らかになった
。この被覆は電気メッキにより設けることができる。そ
の九めに銅プロフィル３４，４９．５０の外面へ銅約８
０係およびスズ約２０壬からなる合金を析出する電気メ
ッキ浴がとくに適することが実証された。ロウの被覆厚
さは約６０〜１００μｍである。次に適当数の銅プロフ
ィル３４，４９．５０ｔ一孔５１〜５６へ挿入する。こ
の場合すでに十分なロウカ銅プロフィル３４，４９．５
０の表面に存在するので、さらに円筒形硬ロウ棒を使用
する必要はない。ロウの融点へ加熱する際、銅プロフィ
ル３４または４９，５０は互いに結合して表面積拡大挿
入体２７，３９４−形成し、かつ孔５１〜５６の壁３３
と結合する。この手段によれば壁３３とこれに接する表
面積拡大挿入体２７．３９の全表面の間にロウが存在し
、ロウ接結合の欠陥部が発生しないことが保証される。

それに二って壁３３と表面積拡大挿入体２７゜３９の間
の良好な熱伝達が保証される。

熱担体流路内の本発明による表面積拡大挿入体は常用の
不連続的１段または多段プレスにも使用することができ
る。第１０図にはプレス材□料７２全熱作用下に圧縮す
る１段プレスの圧板７１が示される。圧板７１を加熱す
る几めこの圧板７１に縦孔によって形成される流路６６
が設置される。流路６６内にその壁６７に表面７０で接
する表面積拡大挿入体６８が挿入される。表面積拡大挿
入体６８の表面ＴＯから熱担体の流れへ入る要素６９が
出る。表面積拡大挿入体６８は表面積拡大挿入体２７ま
九は３９と同様に形成され、圧板７１の流路６６へ前記
方法によりロウ接される。それによって不連続１段また
は多段プレスの場合も熱担体と圧板の間の良好な熱伝達
が達成される。

表面積拡大挿入体２７．３９の構造およびその製造をダ
ブルベルトプレスの圧板１１，１２または１段プレスの
圧板７１を例にして説明し九。所要の場合ダブルベルト
プレスの加熱ま九は冷却すべき他の部材にもこのような
表面積拡大挿入体２７，３９ｔｌ−備え、この部材の流
路２４内を流れる熱担体によって対流により加熱または
冷却することもできる。これは罠とえばガイドローラ１
お工び４の壁２３内の流路２２およびプレスフレームの
部材である。表面積拡大挿入体の２つの実施例に記載し
九形成の場合、本発明の重要な思想は挿入体が熱伝導度
の高い材料からなシ、表面から出て熱担体の流れへ突入
する多数の要素を有し、その表面が熱担体の流路の壁に
良好な伝熱接触をもって固定されていることにある。

【図面の簡単な説明】

第１図はダブルベルトプレスの斜視図、第２図はダブル
ベルトプレスの縦断面図、第３図はダブルベルトプレス
の入口領域の縦断面図、第４図は第２図４−４線断面図
、第５図は圧板の熱担体流路の断面図、第６図は表面積
拡大挿入体を製造する九めのプロフィル管の斜視図、第
７図は熱担体流路製造の際の断面図、第８図は熱担体流
路のもう１つの実施例の断面図、第９図は、そのプロフ
ィル管の断面図、第１０図は１段プレスの圧板の縦断面
図である。１〜４・・・ガイドローラ、５，６・・・支持ブリッジ
、７，８・・・プレスベルト、９・・・帯状素材、１０
・・・作用ゾーン、１１．１２・・・圧板、１３゜１４
・・・プレスフレーム、２２．２４・・・流路、２７．
３９・・・表面積拡大挿入体、２８．２９・・・中空円
筒、３１．３２・・・流路セグメント、３３・・・孔の
壁、３４，４９，５０・・・銅プロフィル、５１〜５６
・・・孔、５７〜６１・・・凹所、３２゜６３・・・圧
板の長辺。第２図莞３図第４図兜５図

Claims

【特許請求の範囲】１、プレス圧力を流体または機械的手段によつてプレス
ベルトの帯状素材と接触するベルトの内面へ伝達する圧
板を固定したプレスフレームおよびダブルベルトプレス
の加熱または冷却すべき部材（圧板、ガイドローラ、プ
レスフレーム）内に熱担持流体が貫流する流路を有し、
その際熱が流路の壁と熱担持流体の間で対流によつて交
換される、ガイドローラを介して導かれる２つの加熱ま
たは冷却した無端プレスベルトの間の反応ゾーンで帯状
素材を連続的に製造するダブルベルトプレスにおいて、流路（２４）内に熱伝導度の高い材料からなる表面積拡大挿入体（２７、３９）が配置され、この
挿入体の１つの表面（２８、４３）が流路（２４）の壁
（３３）に良好な伝熱接触をもつて固定され、この表面
（２８、４３）から熱担体の流れへ突入する多数の要素（３０、２９、５０、４９）が出ていることを特徴とす
る帯状材料を製造するダブルベルトプレス。２、熱担持流体が流路を貫流し、その際熱が流路の壁と
熱担持流体の間で対流によつて交換される、加熱または
冷却可能の２つの圧板の間で板状素材を不連続的に製造
する１段または多段プレスにおいて、流路（６６）内に
熱伝導度の高い材料からなる表面積拡大挿入体（６８）
が配置され、この挿入体の１つの表面（７０）が流路（
６６）の壁（６７）に良好な伝熱接触をもつて固定され
、かつこの表面（７０）から熱担体の流れへ突出する多
数の要素（６９）が出ていることを特徴とする板状素材
を製造する１段または多段プレス。３、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）が金属から
なる請求項１または２記載のプレス。４、金属が銅である請求項３記載のプレス。５、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）の表面（２
８、４３、７０）の流路（２４、６６）の壁（３３、６７）での固定がロウ接結合である
請求項３または４記載のプレス。６、ロウ接結合が硬ロウ結合である請求項５記載のプレ
ス。７、硬ロウ結合のロウが熱担体の温度を超える融点を有
する請求項６記載のプレス。８、ロウの融点が表面積拡大挿入体（２７、３９、６８
）を構成する金属の融点より低い請求項７記載のプレス
。９、ロウの融点が６００〜１０００℃である請求項７ま
たは８記載のプレス。１０、ロウが銀合金である請求項９記載のプレス。１１、ロウが銅とスズの合金である請求項９記載のプレ
ス。１２、熱担体の流れる流路（２４、６６）が円形断面の
孔（５１〜５６）として形成されている請求項１から１
１までのいずれか１項記載のプレス。１３、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）が円形断
面の連続的表面（２８、４３、７０）を有し、その半径
が孔（５１〜５６）の半径にほぼ等しく、この表面（２
８、４３、７０）が孔（５１〜５６）の壁（３３、６７
）に接している請求項１２記載のプレス。１４、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）の表面（
２８、４３、７０）と孔（５１〜５６）の壁（３３、６
７）の間隙がロウで完全に充てんされている請求項１３
記載のプレス。１５、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）の要素（
３０、２９、４５、４８、４７、６９）が流路（２４、
６６）を多数の流路セグメント（３１、３２；４０、４
１、４２）に分割する連続的表面を形成している請求項
１３または１４記載のプレス。１６、表面積拡大挿入体（２７）が孔（５１〜５６）と
ほぼ同じ半径の断面を有する外側中空円筒（２８）およ
びこれと同心配置の内側中空円筒（２９）ならびに内側
および外側中空円筒の間を走るウェブ（３０）からなり
、内側中空円筒（２９）内に円形流路セグメント（３２
）が形成され、外側中空円筒（２８）内にそれぞれ２つ
のウェブ（３０）ならびに内側および外側中空円筒（２
９または２８）の部分表面によつて仕切られる多数の角
筒形流路セグメント（３１）が形成されている請求項１
５記載のプレス。１７、ウェブ（３０）が２つの隣接する角筒形流路セグ
メント（３１）のそれぞれ２つの互いに接する半径方向
の壁（３７ａ、３７ｂ）によつて形成されている請求項
１６記載のプレス。１８、２つの半径方向の壁（３７ａ、３７ｂ）の間の間
隙が完全にロウによつて充てんされている請求項１７記
載のプレス。１９、表面積拡大挿入体（３９）が流路（２４）を角筒
形流路セグメント（４０）および３角形流路セグメント
（４１）に分割し、その際角筒形および３角形流路セグ
メント（４０または４１）が交互にかつ互いに接するよ
うに配置され、３角形流路セグメント（４１）の底辺（
４４）および角筒形流路セグメント（４０）の外側の辺（４６）が孔（５１〜５６）の半径にほぼ相当する曲率半径を有し、かつ孔（
５１〜５６）の壁（３３）に接し、３角形流路セグメン
ト（４１）の脚（４５）が角筒形流路セグメント（４０
）の側壁（４８）に接している請求項１５記載のプレス。２０、互いに接する３角形流路セグメント（４１）の脚
（４５）と角筒形流路セグメント（４０）の側壁（４８
）の間の間隙が完全にロウで充てんされている請求項１
９記載のプレス。２１、圧板（１１、１２または７１）がその幅にわたつ
て横方向に走る孔（５１〜５６）を有し、長辺に細長い
凹所（５７〜６１）が設置され、この凹所がそれぞれ２
つの隣接する孔（５１〜５６）を連続的順序で流路（２
４、６６）のジグザグ系が発生するように交互に互いに
結合し、凹所（５７〜６１）が圧板（１１、１２または
７１）の外面でふた（６４）によつて密封され、表面積
拡大挿入体（２７、３９、６８）が孔（５１〜５６）内に挿入されている請
求項１から２０までのいずれか１項記載のプレス。２２、表面積拡大挿入体（２７、３９、６８）がそれぞ
れ２つの凹所（５７〜６１）の間のすべての孔（５１〜
５６）にわたつて拡がる請求項２１記載のプレス。２３、ふた（６４）が凹所（６０）へロウ接されている
請求項２１または２２記載のプレス。２４、ふた（６４）が凹所（６０）へ溶接されている請
求項２１または２２記載のプレス。２５、熱担体の流路を備えるべき加熱または冷却可能の
部材へ孔を設置する請求項１から２４までのいずれか１
項記載のダブルベルトプレスまたは不連続的段プレスの
加熱または冷却可能部材の製法において、表面積拡大挿
入体を多数の同一または別個に製造する種々の個個の部
材から形成し、この部材を孔の壁に平面的に接触するよ
うに孔へ挿入することを特徴とするプレスの加熱または
冷却部材の製法。２６、個々の部材を孔へ嵌めこみ、その際この部材が孔
の壁に圧着圧力下に接する請求項２５記載の製法。２７、個々の部材がロウを備え、ダブルベルトプレスの
孔が存在する部材とともに、ロウの融点より高く、個々
の部材を構成する金属の融点より低い温度に加熱する請
求項２５記載の製法。２８、個々の部材を孔へ挿入した後、個々の部材の中空
空間へ固体の形のロウを挿入する請求項２７記載の製法
。２９、個々の部材を孔へ挿入する前に、個々の部材の表
面へロウを被覆する請求項２７記載の製法。３０、ロウを電気メッキにより個々の部材の表面へ被覆
する請求項２９記載の製法。３１、個々の部材を互いにおよび孔壁とロウ接する請求
項２７から３０までのいずれか１項記載の製法。３２、個々の部材を硬ロウ接する請求項２７から３１ま
でのいずれか１項記載の製法。３３、真空中でロウ接する請求項２７から３２までのい
ずれか１項記載の製法。３４、保護ガス中でロウ接する請求項２７から３２まで
のいずれか１項記載の製法。３５、保護ガスが水素である請求項３４記載の製法。３６、保護ガスがアルゴンである請求項３４記載の製法
。３７、個々の部材を金属管から３角形または角筒形断面
を有する金属プロフィルに加工する請求項２５から３６
までのいずれか１項記載の製法。３８、角筒形金属プロフィルを、その外側彎曲壁が孔の
壁へ接し、その半径方向の壁が互いに接し、孔の中心に
円形流路セグメントが生ずるように、互いに隣接配置し
、円形流路セグメントへロウの棒を挿入し、次にロウの
融点より高い温度に加熱する請求項３７記載の製法。３９、角筒形金属プロフィルに電気メッキによりロウの
表面被覆を設け、この金属プロフィルをその外側彎曲壁
が孔の壁へ接し、半径方向の壁が互いに接するように孔
へ挿入し、次にロウの融点より高い温度に加熱する請求
項３７記載の製法。４０、交互に角筒形および３角形金属プロフィルをその
底辺または外側の辺が孔の壁に接するように挿入し、そ
の際３角形金属プロフィルの脚が角筒形金属プロフィル
の側壁に接触し、孔の中心に円形流路セグメントが形成
され、ここへロウの棒を挿入し、次にロウの融点より高
い温度へ加熱する請求項３７記載の製法。４１、あらかじめ電気メッキによりロウの表面被覆を設
けた角筒形および３角形金属プロフィルを交互にその底
辺または外側の辺が孔の壁に接するように挿入し、その
際３角形金属プロフィルの脚が角筒形金属プロフィルの
側壁に接触し、次に金属プロフィルをロウの融点より高
い温度に加熱する請求項３７記載の製法。４２、ロウの量またはロウの電気メッキ被覆の厚さを個
々の部材間の間隙および孔の壁とこれに接する表面積拡
大挿入体の表面の間の間隙がロウで完全に充てんされる
ように選択する請求項２７から４１までのいずれか１項
記載の製法。４３、ロウの融点より高い温度へ加熱する時間を、間隙
が毛管作用によりロウで完全に充てんされるように選択
する請求項４２記載の製法。