JPS6330676A - Solenoid operating fluid pressure adjusting valve - Google Patents
Solenoid operating fluid pressure adjusting valveInfo
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- JPS6330676A JPS6330676A JP18241387A JP18241387A JPS6330676A JP S6330676 A JPS6330676 A JP S6330676A JP 18241387 A JP18241387 A JP 18241387A JP 18241387 A JP18241387 A JP 18241387A JP S6330676 A JPS6330676 A JP S6330676A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Abstract] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えばUS−A−3688607に開示されて
いる特許請求の範囲第1項の前文に明記されるごとき流
体弁組立体に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a fluid valve assembly, for example as specified in the preamble of claim 1, as disclosed in US-A-3,688,607.
当技術界で普通に知られているように、自動変速機制御
系に用いられるもののごときソレノイド作動される弁は
完全にマイクロプロセサと両立するが、典型的には高い
ヒステレシスと、きわめて低い温度での無効な制御と、
非線形性の問題がある。更に、かかるツレノド作動され
る弁は一般に供給圧力変化に対して過敏であり、低い流
れ容量を示し、制御圧力を脈動させ、実質的な動力要求
を示し、デユーティが延長されるにつれて退化する。か
かる圧力制御弁は典型的には弁素子(1個または複数)
の走行の各極端での滞在時間に依存し、いかなる圧力帰
還とも無関係に作動し、および/またはソレノイドによ
って押しつけられる特定の弁素子位置に力的に依存する
。As is commonly known in the art, solenoid-operated valves, such as those used in automatic transmission control systems, are fully compatible with microprocessors, but typically have high hysteresis and very low temperatures. invalid control of
There is a problem of nonlinearity. Furthermore, such throttle-actuated valves are generally sensitive to supply pressure changes, exhibit low flow capacity, pulsate control pressure, exhibit substantial power demands, and degrade as duty is extended. Such pressure control valves typically include valve element(s)
depends on the dwell time at each extreme of travel of the valve, operates independently of any pressure feedback, and/or is force dependent on the particular valve element position forced by the solenoid.
本発明はこれらの問題への比較的簡単な解決を与えるこ
とにかかるものである。The present invention seeks to provide a relatively simple solution to these problems.
この目的上、本発明に係る流体弁組立体は特許請求の範
囲第1項の特徴記載部分に明記された特徴を有する。To this end, the fluid valve assembly according to the invention has the features specified in the characterizing part of claim 1.
かくて本発明に係る流体弁組立体は線形ソレノイドを非
対称スプール弁と組合わせることにより所要の結果を達
成するものである。Thus, the fluid valve assembly of the present invention achieves the desired results by combining a linear solenoid with an asymmetric spool valve.
本発明に係る流体弁組立体は線形ソレノイドと非対称ス
プールの組合わせを利用して流体圧力調整および回路シ
ーケンスを与える可能性を有する。The fluid valve assembly of the present invention has the potential to utilize a combination of linear solenoids and asymmetric spools to provide fluid pressure regulation and circuit sequencing.
線形ソレノイドは比例ソレノイドとしても知られ、コア
位置とは無関係なコイル電流の関数であるコア出力を弁
上に与えるように、コア運動で磁力線を分路する。Linear solenoids, also known as proportional solenoids, shunt magnetic field lines with core motion to provide a core output on the valve that is a function of coil current independent of core position.
ツレノド作動される流体圧力調整弁の形態をなす、本発
明に係る流体弁組立体の特定的な一実施例においては、
スプール弁は排気口および供給[]を調整された圧力[
1に対して開放および閉鎖すると共に、スプール弁上に
その力平衡において調整された圧力をもたらしこれによ
り内部圧力帰還を生じるように調整された圧力により作
用される不均衡領域を与えるようになされた直径の等し
くない離隔、した領域を有する。調整時に、かくて非対
称スプール弁は内部圧力帰還圧力調整器として作動し、
線形ソレノイドはその作動範囲にわたってコア、従って
弁位置とは無関係な電流−カトランジューサとして作動
する。In one particular embodiment of a fluid valve assembly according to the present invention, in the form of a pressure-actuated fluid pressure regulating valve,
The spool valve connects the exhaust and supply [] to the regulated pressure [
1 and to provide a regulated pressure area on the spool valve in its force equilibrium and thereby to provide an area of imbalance acted upon by the regulated pressure to produce an internal pressure return. have unequally spaced areas of diameter. During regulation, the asymmetric spool valve thus operates as an internal pressure return pressure regulator;
The linear solenoid operates as a current-carrying transducer, which is independent of the core and thus of the valve position over its operating range.
線形ソレノイドの力出力の電流依存/位置無関係と非対
称スプール弁の圧力帰還とのこの相互作用により、口述
通はソレノイドおよびスプール弁により発生する力の相
対的レベルの関数となされ、高圧力の場合には対抗する
ばね力の関数となされる。制御もしくは調整された圧力
はこれらの力の均衡の結果であり、従って供給圧力を変
化させる効果は実質的に低下するか、比較的高い流れ容
量か制御された圧力の最小脈動と共に与えられる。This interaction between the current dependence/position independence of the force output of a linear solenoid and the pressure feedback of an asymmetric spool valve makes the dictation a function of the relative levels of force generated by the solenoid and spool valve, and for high pressures is taken as a function of the opposing spring force. A controlled or regulated pressure is the result of a balance of these forces, so that the effect of varying the supply pressure is substantially reduced or provided with a relatively high flow capacity or minimal pulsations of the controlled pressure.
更に、低い動力ですみ且つ流量はデューティサイクルに
よって実質的に影響を受けない。Furthermore, low power is required and flow rate is substantially unaffected by duty cycle.
しかも、供給口を無くすることができ、その場合装置は
供給圧力調整を許す高い流れ能力を有する電気的に可変
の20圧力逃がし弁として用いることができる。Moreover, the supply port can be eliminated, and the device can then be used as an electrically variable 20 pressure relief valve with high flow capacity allowing supply pressure adjustment.
加えて、かかる二ロ配置はまた流体回路の電気的に調節
可能なシーケンスを与えるために配管することもできる
。In addition, such biro arrangements can also be plumbed to provide electrically adjustable sequencing of fluid circuits.
さて図面を参照するに、第1図には制御管路16内に線
形に可変の通常高い制御圧力を与えて例えばコンバータ
クラッチ滑り制御器(不図示)を作動するように供給管
路12と排気管路14を二者択一・的に制御管路に連通
させるように変速機制御系内の作動媒体としての油で作
動するようになされた、全体的に10で示すソレノイド
作動される流体圧力調整弁の形態をなす流体弁組立体が
示されている。Referring now to the drawings, FIG. 1 shows a linearly variable, typically high control pressure in control line 16 to actuate, for example, a converter clutch slip controller (not shown) in supply line 12 and exhaust line 12. A fluid pressure actuated solenoid, generally indicated at 10, adapted to operate with oil as the working medium in the transmission control system to connect line 14 to the control line alternatively. A fluid valve assembly in the form of a regulator valve is shown.
弁組立体10は一般に供給および排気管路12および1
4と制御管路16との間の連通を制御すべく作動される
非対称スプール弁18から成る。Valve assembly 10 generally includes supply and exhaust lines 12 and 1.
4 and a control line 16.
弁組立体のスプール弁部内では、図示のごとく管路12
,14および16が開口しているマニホルド26の孔2
4内に円筒形弁ハウジング22が受用されている。弁ハ
ウジング22はその外部にマニホルド孔24内でそれぞ
れの管路12.14および16に対して開口しこれらを
それぞれ直径方向に対置した口34.36および38を
経て弁ハウジングの内部と連通させる軸方向に離隔した
環状溝28.30および32を有する。後者にはスプー
ル弁18上に形成された大径領域44および小径領域4
6をそれぞれ受容する大径部40および小径部42を有
する役付孔39が形成され、これらの構成素子は大径領
域が排気口を制御し小径領域が供給口を1制御するよう
に配向されている。Within the spool valve portion of the valve assembly, conduit 12 is connected as shown.
, 14 and 16 are open holes 2 in the manifold 26.
A cylindrical valve housing 22 is received within 4. The valve housing 22 has an axle opening on its exterior to the respective conduits 12.14 and 16 in the manifold bore 24 and communicating them with the interior of the valve housing via diametrically opposed ports 34.36 and 38, respectively. annular grooves 28, 30 and 32 spaced apart in the direction. The latter includes a large diameter region 44 and a small diameter region 4 formed on the spool valve 18.
A service hole 39 is formed having a large diameter section 40 and a small diameter section 42 respectively receiving 6, these components being oriented such that the large diameter region controls the exhaust port and the small diameter region controls the supply port 1. There is.
弁領域44および46は、−制御(調整された)圧力口
38がスプール弁18の供給位置と排気位置間での運動
にわたって両領域間の空間に対して開(」を保つことに
より、第1図に示した供給位置においては小径@@46
が供給圧力[]34を開放させ大径領域44が排気口3
6を制御圧力口38に対して閉鎖させ、排気位置におい
ては、弁の上昇運動と同時に、大径領域が排気L1を開
放させ小径領域が供給口を制御圧力[1に対して閉鎖さ
せ、後者の口に対して流体供給または排気を行なうよう
に軸方向に離隔している。The valve regions 44 and 46 are controlled by - a first control (regulated) pressure port 38 remaining open to the space between the regions throughout the movement of the spool valve 18 between the supply and exhaust positions; In the feeding position shown in the figure, the small diameter @@46
The supply pressure [ ] 34 is released and the large diameter region 44 is connected to the exhaust port 3.
6 to the control pressure port 38, and in the exhaust position, simultaneously with the upward movement of the valve, the large diameter region opens the exhaust L1 and the small diameter region closes the supply port to the control pressure [1, the latter axially spaced to provide fluid supply or exhaust to the mouth of the valve.
更に、供給口、排気口および制御口は図示のごとく対を
なして形成することが好ましいが、単一の口として形成
してもよく、あるいは種々の設計上および/または製造
上の配慮によってはもっと多数に分割して形成してもよ
い。しかし、いずれにせよ、スプール弁は基本的には3
0配置、即ち、1つの供給口と、1つの排気口と1つの
制御[]とを有する配置から成るものと考えられる。Additionally, although the supply, exhaust, and control ports are preferably formed in pairs as shown, they may be formed as a single port, or depending on various design and/or manufacturing considerations. It may be formed by dividing into a larger number of parts. However, in any case, the spool valve is basically 3
0 configuration, ie one with one inlet, one outlet and one control [ ].
ソレノイド作動される流体圧力31整弁組立体10の線
形ソレノイド20はスリーブ56により接合された2つ
のフランジ付端片52および54で形成されたボビン組
立体50から成る。The linear solenoid 20 of the solenoid actuated fluid pressure 31 valve assembly 10 consists of a bobbin assembly 50 formed of two flanged end pieces 52 and 54 joined by a sleeve 56.
ボビン組立体のまわりにはコイル(巻線)58が巻付け
られ、円筒形a壁60により蔽われている。ボビン端片
54、従ってソレノイドはねし山付接続具61により弁
ハウジング22に接続されている。ボビン端片54を貫
通する孔64内にはブツシュ62が固定装着され、これ
は上14i68においてスプール弁18と系合し下端に
おいてねし山付接続具70によりコア72に固着された
軸66により形成されるプランジャを摺動自在に受容す
る。A coil (winding) 58 is wound around the bobbin assembly and is enclosed by a cylindrical a-wall 60. The bobbin end piece 54 and thus the solenoid is connected to the valve housing 22 by a threaded fitting 61. A bushing 62 is fixedly mounted in a hole 64 passing through the bobbin end piece 54, which is connected to the spool valve 18 at the upper end 14i68 and secured to the core 72 by a threaded connector 70 at the lower end. A plunger to be formed is slidably received therein.
コア72は軸66と共にボビンスリーブ56内を可動で
あり、そしてその上端においてはボビン端片54の対応
形状内部円錐部分76内に受容されて空気間隙を少なく
すると共に、コアの上昇運動と同時に、流れを図示位置
からそらして電流とコア変位との間に所望のリニア性を
与える外部円錐形74を有する。The core 72 is movable within the bobbin sleeve 56 together with the shaft 66 and is received at its upper end in a correspondingly shaped internal conical portion 76 of the bobbin end piece 54 to reduce air gaps and simultaneously with the upward movement of the core. It has an outer cone 74 that diverts the flow away from the location shown to provide the desired linearity between current and core displacement.
弁ハウジング22の上端にはプラグ78が螺入され、該
プラグ78とスプール弁の上端との間に受容さねたコイ
ル戻しばね80は後者をソレノイド軸66に対して下方
に押付ける作用をなし、その下降運動は1i!1h66
ヒの環状溝内に保持されてブツシュ62の上端と係合す
る止め輪82により図示の完全退避位置に制限される。A plug 78 is threaded into the upper end of the valve housing 22, and a coil return spring 80 received between the plug 78 and the upper end of the spool valve acts to press the latter downwardly against the solenoid shaft 66. , its downward motion is 1i! 1h66
The fully retracted position shown is restricted by a retaining ring 82 which is retained within the annular groove and engages the upper end of the bushing 62.
コイル戻しばね80は常時はスプール弁を図示のこの完
全退避〈供給)位置へ付勢するが、この位置では排気口
36はスプール弁の大径領域44により閉鎖されている
制御圧力口38は供給[134に対して小径領域46を
過ぎて開口している。The coil return spring 80 normally biases the spool valve to this fully retracted (supply) position shown, but in this position the exhaust port 36 is closed by the large diameter region 44 of the spool valve and the control pressure port 38 is not supplied. [It opens past the small diameter region 46 with respect to 134.]
ソレノイドコイル58はパルス幅変調駆動回路を組込み
所望の弁機能を与えるべくプログラムされた公知設計の
制御器86により直流電源84に接続されている。Solenoid coil 58 is connected to DC power source 84 by a controller 86 of known design incorporating a pulse width modulated drive circuit and programmed to provide the desired valve function.
この制御器かコイル58に電流を供給していない状態で
は、ばね80はスプール差動力にのみ打勝つために予負
荷を与えると共に所望の最大制御圧力(通常は供給圧力
)を与えるべく調節されるか、このスプール作動力は大
径領域の不平衡領域−ヒで領域44と46の間に作用す
るil+御圧力により生じる力である。With no current applied to the controller or coil 58, the spring 80 is adjusted to provide a preload to overcome only the spool differential force and to provide the desired maximum control pressure (usually the supply pressure). This spool operating force is a force generated by the il+ control pressure acting between regions 44 and 46 in the unbalanced region -H of the large diameter region.
スプール弁領域44および46は間に口開の可変流れ面
積通路を形成し、制御口内の圧力か所望レベル以上に上
昇すると、スプール差動力および付加的なソレノイド力
が(動いてばね力に打勝ち制御口を排気口と連通させる
方向にスプール弁を移動せしめる。あるいはまた、制御
口内の圧力が所望圧力以下に下降すると、ばね力が差動
スプール弁と付加的なソレノイド力との合成力に打勝ち
、制御[1を供給口と連通させる方向にスプール弁を移
動させることにより、制御圧力を増大させる。The spool valve regions 44 and 46 form an open variable flow area passageway therebetween such that when the pressure in the control port increases above a desired level, the spool differential force and additional solenoid force (moves and overcomes the spring force). The spool valve is moved in a direction that brings the control port into communication with the exhaust port.Alternatively, if the pressure in the control port drops below the desired pressure, the spring force overcomes the combined force of the differential spool valve and the additional solenoid force. The control pressure is increased by moving the spool valve in a direction that brings the control [1] into communication with the supply port.
制御圧力が所望の圧力レベルにある時には、面記両刃は
平衡し、スプール弁は制御口を供給口とも排気口とも連
通させない位置にある。When the control pressure is at the desired pressure level, the face blades are balanced and the spool valve is in a position that does not communicate the control port with either the supply port or the exhaust port.
In圧力はソレノイドの力を含めて両刃のかかる平衡の
結果であるから、そしてソレノイドの出力はそれに供給
される電流に比例しスプール弁位置とは無関係であるか
ら、ソレノイドに電流を供給し変化させるための制御器
の作動は制御圧力を所望の制御圧力レベルに線形に正確
に調節し、それにより制御圧力を増大する電流供給に比
例して最低電流で最大値から減少させる(第4図および
第5図の曲線88を参照)上に有効である。Because the In pressure is the result of a double-edged equilibrium that includes the solenoid's force, and because the solenoid's output is proportional to the current supplied to it and independent of the spool valve position, supplying and varying the current to the solenoid The operation of the controller for this purpose precisely adjusts the control pressure linearly to the desired control pressure level, thereby decreasing the control pressure from the maximum value at the lowest current in proportion to the increasing current supply (Figures 4 and 4). (see curve 88 in Figure 5).
更に、ソレノイド電流はパルス幅変調駆動回路により制
御され該電流のパルス性はソレノイドコア、従ってスプ
ール弁の運動振幅に影響するから、該振幅はパルス幅変
調周波数により制御されることになり、ヒステレシスを
低下させる働きをなす。その結果、第3図に描かれてい
るごとく、きわめて望ましい線形の力対弁工程特性が得
られ、第4図に閉ループ曲線88で示すように33℃等
の低い作動変速機油温度でも、また7g5図に閉ループ
曲線90で示すように100℃という高い作動温度でも
、事実上ヒステレシスか全くない(第4図および第5図
におけるグラフはソレノイドコイルへの電流に対して制
御圧力をプロットしたものである。Additionally, since the solenoid current is controlled by a pulse width modulation drive circuit and the pulse nature of the current affects the amplitude of movement of the solenoid core and thus the spool valve, the amplitude is controlled by the pulse width modulation frequency, reducing hysteresis. It acts to lower the The result is a highly desirable linear force vs. valve stroke characteristic, as depicted in FIG. Even at operating temperatures as high as 100°C, there is virtually no hysteresis, as shown by closed-loop curve 90 in the figure (the graphs in Figures 4 and 5 plot the control pressure against the current to the solenoid coil) .
従来の時間変調されソレノイド作動される弁方式では、
弁部材位置遷移時間を最小に抑えて安定させるには短い
時定数を持つ高い力レベルが通常必要とされる。短い時
定数を持つ高い力レベルを達成するには、これらの装置
は通常、比較的高い電力で低い誘導リアクタンスのソレ
ノイドを必要とする。本発明に係る流体弁組立体は時間
変調に依存せず、従って本質的により小さな電力ですむ
。Traditional time-modulated, solenoid-operated valve systems
High force levels with short time constants are typically required to minimize and stabilize valve member position transition times. To achieve high force levels with short time constants, these devices typically require relatively high power, low inductive reactance solenoids. The fluid valve assembly of the present invention does not rely on time modulation and therefore requires inherently less power.
しかも、弁部材遷移時間は本発明に係る流体弁組立体に
おいては重要な要件ではなく、従ってより長くてより大
面積の口を用いて流れをきわめて高い流量に増大するこ
とができる。Moreover, valve member transition time is not a critical consideration in the fluid valve assembly of the present invention, so longer, larger area ports can be used to increase flow to very high flow rates.
制御圧力が通常低いような用途のためには、第2図に示
すごとく、本発明に係る流体弁組立体を構成する圧力調
整弁の3[]低圧力型が提供される。なおi2図におい
て、第1図と同じだが′を付した(N’のように)参照
数字は第1図と同様な構造および関連物を示す。For applications where control pressures are typically low, a low pressure version of the pressure regulating valve comprising the fluid valve assembly of the present invention is provided, as shown in FIG. Note that in FIG. 1, reference numerals that are the same as in FIG. 1 but with a ' (such as N') designate structures and related parts similar to those in FIG.
具体的には、通常低圧力型においては弁組立体10′は
ソレノイド20′に対して反転されており、直径のより
大きなばね80′はその、Fに形成された半径方向外方
へ突出する環状座”100と環状座102との間のプラ
ンジャ66′のまわりに位置している。環状座102は
先にはプランジャブツシュ62′の下端によって占めら
れていた場所にポビン端辺54′上に形成ぎわており、
従ってプランジャブツシュ62′は短くされて孔64′
内に固定されたままである。Specifically, typically in low pressure versions, the valve assembly 10' is inverted relative to the solenoid 20', and the larger diameter spring 80' projects radially outwardly thereof, formed at F. The annular seat 102 is located around the plunger 66' between the annular seat 100 and the annular seat 102. The annular seat 102 is located on the plunger edge 54' in the space previously occupied by the lower end of the plunger bush 62'. It is full of formations,
Therefore, the plunger bush 62' is shortened and the hole 64' is shortened.
remains fixed within.
このように配置し直したので、差動スプール領域からの
流体圧力は線形ソレノイドに対してて働いて力の平衡を
行ない制御口38′における圧力を制御する。例えば、
ソレノイド電流がない状態ではスプール差動力は弁18
′を下方は移動させて制御口38′と排気口36′と連
通させ眞者の口において最小圧力を与えるべく(動 く
。With this arrangement, fluid pressure from the differential spool region acts on the linear solenoid to balance the forces and control the pressure at control port 38'. for example,
When there is no solenoid current, the spool differential force is applied to valve 18.
' is moved downwardly to communicate with the control port 38' and the exhaust port 36' to provide a minimum pressure at the true mouth.
制御圧力の変化は供給口および排気口の反転配置とスプ
ール弁非対称性とを除いて第1図に示した通常高圧装置
と同様にして行なわれる。Control pressure changes are made in a manner similar to the conventional high pressure system shown in FIG. 1, except for the inverted arrangement of the supply and exhaust ports and the spool valve asymmetry.
その結果、出力に比例したままのソレノイド電流は一般
に所望の制御圧力に反比例する。As a result, the solenoid current, which remains proportional to the output, is generally inversely proportional to the desired control pressure.
戻しばね80′は第1図中の対応するばね80よりも実
質的に低いばね率を有し、この例では排気口の開放を確
実ならしめて最小またはゼロ電流でゼロ圧力を与えるた
めに低い予負荷をもって設定されている。この型式では
ばね80′は圧力を制御するために弁力の平衡化におい
ては有意な力を呈することはなく、このような排気口開
放の確実性が重要な要件でない場合には省略してもよい
。The return spring 80' has a substantially lower spring rate than the corresponding spring 80 in FIG. Configured with a load. In this version, the spring 80' does not exert a significant force in balancing the valve force to control the pressure and may be omitted if reliability of opening of the outlet is not an important requirement. good.
第1図に示した高圧力装置と同様に、第2図に示した低
圧力装置も、第4図に閉ループ制御圧力対ソレノイド電
流曲線88′で示すように33℃という低い流体作動温
度においても、また第5図に閉ループ曲線90′で示す
ように100℃という高い流体作動温度においても、低
圧力用途では事実上ビステレシスを全く示さないことが
判明した。Similar to the high pressure system shown in FIG. 1, the low pressure system shown in FIG. It has also been found that low pressure applications exhibit virtually no bisteresis, even at fluid operating temperatures as high as 100 DEG C., as shown by closed loop curve 90' in FIG.
ポンプ付きのもののようなある流体動力方式は出力流に
反比例する特定的な出力圧力を送り出す。袖々の供給作
動状態において、圧力および流れのレベルは変化するこ
とがあるが、この総合的な反比例関係はそのままである
。これらの方式では、管路圧力は総出力流および供給条
件(例えばポンプ速度および流体温度)の関数である。Some fluid power systems, such as those with pumps, deliver a specific output pressure that is inversely proportional to the output flow. While the pressure and flow levels may change during continuous delivery operating conditions, this overall inverse relationship remains. In these systems, line pressure is a function of total output flow and feed conditions (eg, pump speed and fluid temperature).
本発明に係るソレノイド作動される流体圧力調整弁の形
態をなす、ソレノイド作動される流体弁組立体の更なる
変形例は全系の出力流を調整して系供給管路圧力を調整
するべく作動可能であり、第6図に通常高圧力用途のた
めに構成されたものとして示されている。A further variation of the solenoid operated fluid valve assembly in the form of a solenoid operated fluid pressure regulating valve according to the present invention operates to regulate the overall system output flow to regulate the system supply line pressure. Yes, and is shown in FIG. 6 as typically configured for high pressure applications.
この型式においては、第1図と同じだが″を付した(N
″のように)参照数字を用いて第1図のものと同様な構
造を示してあり、中間に位置する制御口および関連回路
は省略されており、その結果、供給口34″における供
給管路圧力がスプール弁18″の不平衡領域に作用して
、ソレノイド20″の制御可能な力と提携して作用し戻
しばね80″の力に対抗する力を発作するようにした2
0配置が得られる。供給圧力が所定レベル以上に増大す
ると、流体力およびソレノイド力は共に戻しばね力に打
勝ち、スプール弁18″は移動して排気口36″の開放
流れ面積を増大させ、従って全系の流れを増大させこれ
により供給系圧力を低下させる。例えば系の他のどこか
の部分における流れの増大またはより低いポンプ速度に
よるごとく、系圧力が所定レベルよりも低い場合には、
スプール弁に作用する流体力はより低く、そして戻しば
ねはスプール弁を強制的に移動させて排気口36″にお
ける開放排気流れ面積を減少させ、従って流れを減少さ
せこれにより系圧力を上昇させる。In this model, it is the same as in Fig. 1, but with `` (N
'') are used to indicate a structure similar to that of FIG. Pressure acts on the unbalanced region of the spool valve 18'', acting in conjunction with the controllable force of the solenoid 20'' to exert a force counteracting the force of the return spring 80''.
0 configuration is obtained. When the supply pressure increases above a predetermined level, both the fluid and solenoid forces overcome the return spring force and the spool valve 18'' moves to increase the open flow area of the exhaust port 36'', thus reducing the overall system flow. This reduces the supply system pressure. If the system pressure is below a predetermined level, for example due to increased flow or lower pump speed elsewhere in the system,
The fluid force acting on the spool valve is lower, and the return spring forces the spool valve to move to reduce the open exhaust flow area at the exhaust port 36'', thus reducing flow and thereby increasing system pressure.
しかも、系供給圧力に比例した流れを行なわせる20型
式では、線形ソレノイドの作用を介して速い応答/可変
オフセットを加えることかできる。流体供給特性と相俟
ったこれらの制御作4)J品持性では、このようにし−
C可変圧力/流れ均衡点を達成することができる。更に
、ソレノイド作動される圧力調整弁の20型式は、第2
図に示した30低圧力型式と同様にして、通常低圧力構
成にも、第6図に示した通常高圧力構成にも構成するこ
とができる。Additionally, the Model 20, which provides flow proportional to system supply pressure, allows fast response/variable offsets to be applied through linear solenoid action. These control operations combined with fluid supply characteristics 4) J quality are as follows.
C variable pressure/flow equilibrium points can be achieved. Additionally, Type 20 of the solenoid-operated pressure regulating valve has a second
Similar to the 30 low pressure version shown in the figure, it can be constructed in either a normal low pressure configuration or a normal high pressure configuration as shown in FIG.
多くの流体動力回路は単一の制御管路内の上昇圧力に基
づいて、あるシーケンスの別々の作動が生じるように構
成されている。自動的な適応性のある計画はほとんど履
行不可能である、何故なら位相間の時間への調節か典型
的には必要とされ、そしてこれはかかる装置においては
初期校正後に達成するのがきわめて困難だからである。Many fluid power circuits are configured to cause a sequence of separate actuations to occur based on increased pressure within a single control line. Automatic adaptive planning is almost impossible to implement because adjustments to the time between phases are typically required, and this is extremely difficult to achieve in such devices after initial calibration. That's why.
第7図に示したソレノイド作動される圧力調整弁の20
型式はかかる要求に応じるべく容易に可変の流体シーケ
ンス用装置をなすものである。この型式においては、第
1図と同じだが′を付した(N″゛のように)参照数字
を用いて第1図のものと同様な構造を示し、第6図にお
ける20型式と同様に、中間に位置する制御口は省略さ
れているが、この例では、残りの口34″゛および36
”’は管路12 ’および14“″を経てそれぞれ一
次および二次回路に接続されている。20 of the solenoid operated pressure regulating valve shown in FIG.
The model provides an easily variable fluid sequencing device to meet such requirements. In this model, the same reference numerals as in Fig. 1 but with a ' (such as N'') are used to indicate a structure similar to that in Fig. 1, and similar to the type 20 in Fig. 6. Although the control port located in the middle is omitted, in this example, the remaining ports 34'' and 36''
``'' are connected to the primary and secondary circuits via lines 12' and 14'', respectively.
一次回路口34″はシーケンス中に早く被I制御装置(
不図示)に印加された上昇圧力信号がスプール弁18″
′の差動領域に作用するようにも印加されることを許す
。前と同じく、これにより発生した流体力は戻しばね8
0″′の力に対抗して線形ソレノイド20″′の可変力
と共に作用する。The primary circuit port 34'' is connected to the I-controlled device (
The rising pressure signal applied to the spool valve 18'' (not shown)
′ is also allowed to be applied so as to act on the differential region of ′. As before, the fluid force generated by this is applied to the return spring 8
It acts with a variable force of the linear solenoid 20'' against the 0'' force.
口34″′と36″′との間の連通は前者の[1での一
次回路圧力が対抗し合うソレノイド力とばね力とにより
確立される所定レベルまで上昇するまで防止される。し
かし、かかるレベルに達すると、スプール弁18″′は
移動して二次[136″″を開放し、従って管路12″
′と管路14″′の連結の結果として圧力が二次回路内
で上昇するのを許す。Communication between ports 34'' and 36'' is prevented until the primary circuit pressure at the former [1] rises to a predetermined level established by opposing solenoid and spring forces. However, when such a level is reached, the spool valve 18'' moves to open the secondary [136'''', thus conduit 12''
As a result of the connection of the line 14'' and the line 14'', pressure is allowed to rise in the secondary circuit.
かくして第7図装置は2木の流体管路(回路)をシーケ
ンスするための急速に可変の制御を与える。しかも、こ
の装置は一次回路が所定の圧力レベルに達するまで二次
回路が一ヒ昇する一次回路と連通し、このレベルを超え
ると両回路が別々に作動しつるように装置が両回路の相
互接続を阻止する通常開放式に構成することもできる。The apparatus of FIG. 7 thus provides rapidly variable control for sequencing two fluid lines (circuits). Furthermore, the device communicates with the primary circuit, which increases the pressure of the secondary circuit until the primary circuit reaches a predetermined pressure level, and beyond this level, the device allows both circuits to operate independently. It can also be configured as a normally open type that prevents connection.
第1図はソレノイド作動される流体圧力3I整弁として
自動車自動変速機制御系内にクラッチ制御圧力を確立す
るようになされた本発明に係る流体弁組立体の一実施例
の縦断面図、第2図は第1図と同様だが、ソレノイド作
動される流体圧力調整弁として適合した本発明に係る流
体弁組立体の30通常低圧力型式の縦断面図、
第3図は第1図および第2図に示したソレノイド作動さ
れる流体圧力調整弁のカー工程時PLを説明するグラフ
、
第4図および第5図は第1図および第2図に示したソレ
ノイド作動される流体圧力調整弁の異なる流体温度での
ヒステレシス特性を説明するグラフ、
第6図は第1図と同様だが流体圧力調整弁として適合し
た本発明に係る20式ソレノイド作動される流体弁組立
体の縦断面図、
第7図は第1図と同様だが流体圧力調整弁として適合し
た本発明に係る20式ソレノイド作動される流体弁組立
体の他の実施例の縦断面図である。
[主要部分の符号の説明]
10・・・流体圧力調整弁
12・・・供給口
14・・・排気口
16・・・制御口
18・・・スプール弁
20・・・ソレノイド
44・・・スブールフ?の大径領域
46・−・スプール弁の小径領域
72・・・コア
80・・・コイル戻しばね
ii(≧すYンベアノ
電纜E(≧9アンペアノFIG. 1 is a longitudinal sectional view of one embodiment of a fluid valve assembly according to the present invention adapted to establish clutch control pressure in an automotive automatic transmission control system as a solenoid actuated fluid pressure 3I regulator; 2 is a longitudinal sectional view similar to FIG. 1, but of a 30 normally low pressure version of a fluid valve assembly according to the invention adapted as a solenoid operated fluid pressure regulating valve; FIG. Graphs explaining the Kerr process PL of the solenoid-operated fluid pressure regulating valve shown in the figure. Graph illustrating hysteresis characteristics with fluid temperature; FIG. 6 is a longitudinal cross-sectional view of a type 20 solenoid operated fluid valve assembly according to the invention similar to FIG. 1 but adapted as a fluid pressure regulating valve; FIG. 2 is a longitudinal cross-sectional view of another embodiment of a Type 20 solenoid operated fluid valve assembly of the present invention similar to FIG. 1 but adapted as a fluid pressure regulating valve; FIG. [Explanation of symbols of main parts] 10... Fluid pressure regulating valve 12... Supply port 14... Exhaust port 16... Control port 18... Spool valve 20... Solenoid 44... Suburf ? Large diameter region 46 of spool valve - Small diameter region 72 of spool valve Core 80 Coil return spring ii
Claims (1)
有するスプール弁(18)に作用して少なくとも2つの
口(12,14,16)間に制御された連通を行なわせ
るコア(72)をソレノイド(20)が有する流体弁組
立体において、ソレノイド(20)は該ソレノイド(2
0)に供給される電流に比例し且つ有限の変位範囲内で
のコア位置とは無関係な出 力をコア(72)上にもたらすような流体 路を有し、スプール弁(18)の前記直径 の等しくない領域(44,46)は間に口 (12,14,16)間の面積可変流路を形成すると共
に、スプール弁(18)上に制 御された流体力を押しつけてこれにより口 (12,14,16)間の連通を究極的に制御するよう
に口(12,14,16)の1つ(16)における流体
圧力によって作用される流体圧力不均衡領域をも有する
ことを特徴とする流体弁組立体。 2. 特許請求の範囲第1項において、前記制御された
流体力はソレノイド出力に抗する方向にスプール弁(1
8)上に押しつけられることを特徴とする流体弁組立体
。 3. 特許請求の範囲第1項において、スプール弁(1
8)にはソレノイド出力に抗する方向にばね手段(80
)が作用し、スプール弁 (18)上に押しつけられる制御された流体力はソレノ
イド出力と同じ方向に作用することを特徴とする流体弁
組立体。 4. 特許請求の範囲第1項ないし第3項のいずれかに
おいて、流体弁は流体圧力調整弁 (10)であり、スプール弁(18)の口 (12,14,16)は供給口(12)と、排気口(1
4)と制御口(16)とから成 り、スプール弁(18)は供給口(12)および排気口
(14)を制御口(16)と二者択一的に連通させて制
御口(16)内に調整された圧力を確立し、スプール弁
(18)の不均衡領域はスプール弁(18)上に調整さ
れた流体圧力をもたらすように調整された圧力により作
用されることを特徴とする流体弁組立体。 5. 特許請求の範囲第4項において、スプール弁(1
8)上の調整された流体圧力がスプール弁(18)をか
かる圧力調整において均衡させる上で有効となるように
調整された圧力がスプール弁(18)の領域(44,4
6)間の不均衡領域に作用することを特徴とする流体弁
組立体。[Claims] 1. A solenoid (72) acts on a spool valve (18) having spaced areas (44, 46) of unequal diameter to provide controlled communication between at least two ports (12, 14, 16). In the fluid valve assembly included in the solenoid (20), the solenoid (20) is connected to the solenoid (20).
said diameter of the spool valve (18), having a fluid path on the core (72) that provides an output on the core (72) that is proportional to the current supplied to the spool valve (18) and independent of the core position within a finite range of displacement. The unequal areas (44, 46) form a variable area flow path between the ports (12, 14, 16) and impose a controlled fluid force on the spool valve (18) thereby , 14, 16) characterized in that it also has a region of fluid pressure imbalance exerted by the fluid pressure at one (16) of the ports (12, 14, 16) to ultimately control the communication between the mouths (12, 14, 16). Fluid valve assembly. 2. In claim 1, the controlled fluid force is applied to a spool valve (1) in a direction opposing the solenoid output.
8) A fluid valve assembly, characterized in that it is pressed onto the fluid valve assembly. 3. In claim 1, a spool valve (1
8) has a spring means (80
) and the controlled fluid force exerted on the spool valve (18) acts in the same direction as the solenoid output. 4. In any one of claims 1 to 3, the fluid valve is a fluid pressure regulating valve (10), and the mouth (12, 14, 16) of the spool valve (18) is the supply port (12). , exhaust port (1
4) and a control port (16), the spool valve (18) selectively communicates the supply port (12) and the exhaust port (14) with the control port (16). fluid, characterized in that the imbalance area of the spool valve (18) is acted upon by the regulated pressure to bring about a regulated fluid pressure on the spool valve (18). valve assembly. 5. In claim 4, the spool valve (1
8) The regulated pressure in the areas (44, 4) of the spool valve (18) is such that the regulated fluid pressure on the spool valve (18) is effective in balancing the spool valve (18) in such pressure regulation.
6) A fluid valve assembly characterized in that it acts on an area of imbalance between.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US88868386A | 1986-07-24 | 1986-07-24 | |
US888683 | 1986-07-24 | ||
US017932 | 1993-02-16 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6330676A true JPS6330676A (en) | 1988-02-09 |
Family
ID=25393663
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18241387A Pending JPS6330676A (en) | 1986-07-24 | 1987-07-23 | Solenoid operating fluid pressure adjusting valve |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6330676A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH026314U (en) * | 1988-06-27 | 1990-01-17 | ||
JP2006529018A (en) * | 2003-05-20 | 2006-12-28 | ハイダック フルイドテヒニク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Modular valve device |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54125531A (en) * | 1978-03-23 | 1979-09-29 | Herion Werke Kg | Direction control valve |
-
1987
- 1987-07-23 JP JP18241387A patent/JPS6330676A/en active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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