JPS6328823A - 鋼片加熱炉用バ−ナ - Google Patents
鋼片加熱炉用バ−ナInfo
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- JPS6328823A JPS6328823A JP17182286A JP17182286A JPS6328823A JP S6328823 A JPS6328823 A JP S6328823A JP 17182286 A JP17182286 A JP 17182286A JP 17182286 A JP17182286 A JP 17182286A JP S6328823 A JPS6328823 A JP S6328823A
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- Japan
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- furnace
- heating furnace
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- hearth
- burner
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 20
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Landscapes
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼片加熱炉の炉床バーナに係り、損失熱を大幅
に低減させる炉構造を可能にするバーナに関するもので
ある。
に低減させる炉構造を可能にするバーナに関するもので
ある。
′a続鋼片加熱炉を第5図に示すが、鋼片lは炉装入口
2より炉内に装入され、鋼片1の上部、下部より加熱さ
れ、圧延に必要な温度に到達した時抽出口3より抽出さ
れる。
2より炉内に装入され、鋼片1の上部、下部より加熱さ
れ、圧延に必要な温度に到達した時抽出口3より抽出さ
れる。
加熱炉本体は、耐火断熱材により構成される炉体4、燃
料を燃焼するバーナ5、炉内で鋼片を支持するビーム6
およびビーム6を支持するポスト7により構成される。
料を燃焼するバーナ5、炉内で鋼片を支持するビーム6
およびビーム6を支持するポスト7により構成される。
一般的に炉長方向のポスト7のピッチは2〜3m、ポス
トの高さく鋼片1と加熱炉炉床8間の距離)すなわち下
部帯の炉高9は2〜2.5mで、鋼片支持ビーム6とポ
スト7の表面積の比が、冷却水損失熱の割合となり、お
およそ60 : 40〜50 : 50である。冷却水
損失熱とは鋼片支持用ビームの冷却水の損失熱をいう。
トの高さく鋼片1と加熱炉炉床8間の距離)すなわち下
部帯の炉高9は2〜2.5mで、鋼片支持ビーム6とポ
スト7の表面積の比が、冷却水損失熱の割合となり、お
およそ60 : 40〜50 : 50である。冷却水
損失熱とは鋼片支持用ビームの冷却水の損失熱をいう。
従って、ポスト7の冷却水損失熱の割合が非常に大きく
、冷却水損失熱を低減するにはポスト7の高さを短くす
ることが必要である。つまり加熱炉下部帯の高さ9を低
くすることが有効であり、合わせて炉体の表面積も小さ
くなり、炉体放散熱も低減される効果がある。炉体放散
熱とは炉体表面から輻射あるいは対流伝熱による損失熱
をいう。
、冷却水損失熱を低減するにはポスト7の高さを短くす
ることが必要である。つまり加熱炉下部帯の高さ9を低
くすることが有効であり、合わせて炉体の表面積も小さ
くなり、炉体放散熱も低減される効果がある。炉体放散
熱とは炉体表面から輻射あるいは対流伝熱による損失熱
をいう。
しかしながら、このポストの高さは燃焼バーナ5の大き
さにより決定され、例えば第6図に示す、特開昭54−
80209号公報記載の燃料ガスノズルと燃焼エアノズ
ルとが同軸の円筒形に配置された形式では、バーナの外
径は500〜800mm、フレーム24の外径は通常バ
ーナ外径の1.5〜2.0倍に設計され、さらに鋼片と
の接触による鋼片の局部過加熱を防止するため500−
1000mmの余裕代を見込んでいる。
さにより決定され、例えば第6図に示す、特開昭54−
80209号公報記載の燃料ガスノズルと燃焼エアノズ
ルとが同軸の円筒形に配置された形式では、バーナの外
径は500〜800mm、フレーム24の外径は通常バ
ーナ外径の1.5〜2.0倍に設計され、さらに鋼片と
の接触による鋼片の局部過加熱を防止するため500−
1000mmの余裕代を見込んでいる。
従って下部帯の炉高9は2m以上がほとんどである。な
お、第6図(a)はバーナの長手方向断面図、第6図(
b)はバーナの正面図である。
お、第6図(a)はバーナの長手方向断面図、第6図(
b)はバーナの正面図である。
従来技術においては上述のように、加熱炉下部帯の高さ
は燃焼バーナの寸法から少なくとも2m以上にする必要
があるため、ポストの冷却水損失熱および炉体放散熱が
大きく、燃料原単位の悪化となっている。
は燃焼バーナの寸法から少なくとも2m以上にする必要
があるため、ポストの冷却水損失熱および炉体放散熱が
大きく、燃料原単位の悪化となっている。
本発明はこれらの問題を解決し、損失熱を大幅に低減さ
せる炉構造、つまり加熱炉下部帯の高さを低くするバー
ナを提供することを目的とするものである。
せる炉構造、つまり加熱炉下部帯の高さを低くするバー
ナを提供することを目的とするものである。
本発明は上述の問題点を解決するもので、鋼片加熱炉の
炉床バーナに適用され、次の技術手段を採った。すなわ
ち、 炉外から炉床を貫通して炉内に開口した燃料ガスおよび
燃焼エア供給管を備えた燃料ガスヘッダおよび燃焼エア
ヘッダと、燃料ガスおよび燃焼エア供給管の炉内側先端
に接続される燃料ガスノズルおよび燃焼エアノズルとか
らなり、両ノズルの噴出口の中心軸を交差させて配設す
るとともに、燃焼エアノズルエア噴出方向を炉床に平行
に配設した。
炉床バーナに適用され、次の技術手段を採った。すなわ
ち、 炉外から炉床を貫通して炉内に開口した燃料ガスおよび
燃焼エア供給管を備えた燃料ガスヘッダおよび燃焼エア
ヘッダと、燃料ガスおよび燃焼エア供給管の炉内側先端
に接続される燃料ガスノズルおよび燃焼エアノズルとか
らなり、両ノズルの噴出口の中心軸を交差させて配設す
るとともに、燃焼エアノズルエア噴出方向を炉床に平行
に配設した。
第1図は本発明の一実施例のバーナを備えた鋼片加熱炉
の炉長方向断面図、第2図は第1図のx−x矢視図、第
3図(a)は本発明の一実施例のバーナの正面図、第3
図(b)は第3図(a)の側面図を示している。
の炉長方向断面図、第2図は第1図のx−x矢視図、第
3図(a)は本発明の一実施例のバーナの正面図、第3
図(b)は第3図(a)の側面図を示している。
本発明のバーナの構成は、
■ 炉外に、燃料ガス12および燃焼用エア13それぞ
れのヘッダ14.15を持つ。
れのヘッダ14.15を持つ。
■ ガスヘッダ14、エアへラダ15のそれぞれに接続
され炉壁を貫通するガス12およびエア13の供給管1
6.17を設ける。
され炉壁を貫通するガス12およびエア13の供給管1
6.17を設ける。
■ エア供給管17の先端に炉の幅方向に稠密に並設し
たエアノズル孔19をその噴気流20が炉床8に沿った
方向になるように設置する。
たエアノズル孔19をその噴気流20が炉床8に沿った
方向になるように設置する。
■ ガス供給管16の先端にエア噴気流と交差する向き
に複数のガスノズル孔18を並設したノズルをエアノズ
ルに接近して配置する。
に複数のガスノズル孔18を並設したノズルをエアノズ
ルに接近して配置する。
■ 炉内高温雰囲気での供給管16.17、ノズル孔1
8.19の酸化による破損を防止するための断熱材22
゜ からなる。
8.19の酸化による破損を防止するための断熱材22
゜ からなる。
このような構成による効果は、炉幅方向にエアノズル孔
19、ガスノズル孔18を設けることにより、扁平で、
かつ帯状の火炎23が形成される。
19、ガスノズル孔18を設けることにより、扁平で、
かつ帯状の火炎23が形成される。
このように扁平な火炎が炉床に沿って形成されるので、
従来のバーナでは不可能であった下部帯の低炉高化が可
能となる。
従来のバーナでは不可能であった下部帯の低炉高化が可
能となる。
またガス、エアのヘッダ14.15を炉外へ設けること
により供給管16.17.ノズル孔18.19のみが炉
内に入るので、バーナの耐久性を向上させるための冷却
装着が不要となる。
により供給管16.17.ノズル孔18.19のみが炉
内に入るので、バーナの耐久性を向上させるための冷却
装着が不要となる。
さらにガス噴気流21とエア噴気流20をノズルの真近
で交差させることにより、安定した燃焼の火炎が得られ
る。
で交差させることにより、安定した燃焼の火炎が得られ
る。
本発明のバーナは下部帯に設置すれば(第4図)、低炉
高化により水冷損失熱を低減し、大幅な省エネルギーが
可能であるが、全く同様な構成で天井にも設置(第1図
)し、上部帯の炉高を低くすれば炉体放散熱が低減でき
る。
高化により水冷損失熱を低減し、大幅な省エネルギーが
可能であるが、全く同様な構成で天井にも設置(第1図
)し、上部帯の炉高を低くすれば炉体放散熱が低減でき
る。
本発明を熱間圧延工場の100t/Hの連続加熱炉に適
用した。第4図は本発明のバーナを下部帯に設置した加
熱炉の長手方向断面図であり、第1表に本発明のバーナ
ノズルの仕様を示す0本発明のバーナのノズル仕様では
、実験炉゛における燃焼テストの結果、火炎の厚みが5
0mmであったので、下部帯の炉高を500mmとした
。その結果、同一能力を持つ従来技術によるバーナを用
いた炉(下部帯の炉高2500mm)と本発明のバーナ
を使用した炉の熱バランスの比較を第2表に示す、第2
表によれば、本発明の実施例では例えば、冷却水の損失
熱は約40%減少している。
用した。第4図は本発明のバーナを下部帯に設置した加
熱炉の長手方向断面図であり、第1表に本発明のバーナ
ノズルの仕様を示す0本発明のバーナのノズル仕様では
、実験炉゛における燃焼テストの結果、火炎の厚みが5
0mmであったので、下部帯の炉高を500mmとした
。その結果、同一能力を持つ従来技術によるバーナを用
いた炉(下部帯の炉高2500mm)と本発明のバーナ
を使用した炉の熱バランスの比較を第2表に示す、第2
表によれば、本発明の実施例では例えば、冷却水の損失
熱は約40%減少している。
本発明の鋼片加熱炉用バーナを使用することにより、加
熱炉下部帯の炉高を低くする炉構造とすることができ、
ポストの冷却水損失熱および炉体放散熱を大幅に低減し
て、燃料原単位の改善に優れた効果を奏する。
熱炉下部帯の炉高を低くする炉構造とすることができ、
ポストの冷却水損失熱および炉体放散熱を大幅に低減し
て、燃料原単位の改善に優れた効果を奏する。
第1図〜第4図は本発明の実施例であり、第1図は上部
帯および下部帯に本発明のバーナを使用した加熱炉の炉
長方向断面図、第2図は第1図のx−x矢視図、第3図
(a)はバーナの正面図、第3図(b)はバーナの側面
図、第4図は下部帯に本発明のバーナを使用した加熱炉
の説明図、第5図、第6図は従来例である。
帯および下部帯に本発明のバーナを使用した加熱炉の炉
長方向断面図、第2図は第1図のx−x矢視図、第3図
(a)はバーナの正面図、第3図(b)はバーナの側面
図、第4図は下部帯に本発明のバーナを使用した加熱炉
の説明図、第5図、第6図は従来例である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 鋼片加熱炉の炉床バーナにおいて、 炉外から炉床を貫通して炉内に開口した燃料ガスおよび
燃焼エア供給管を備えた燃料ガスヘッダおよび燃焼エア
ヘッダと、前記燃料ガスおよび燃焼エア供給管の炉内側
先端に接続される燃料ガスノズルおよび燃焼エアノズル
とからなり、該両ノズルの噴出口の中心軸を交差させて
配設するとともに、前記燃焼エアノズルエア噴出方向を
炉床に平行に配設したことを特徴とする鋼片加熱炉の炉
床バーナ。 2 前記燃料ガスノズルおよび燃焼エアノズルは、それ
ぞれ先端開口部を炉床幅方向に複数個の孔を並設してな
ることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の鋼片加
熱炉の炉床バーナ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17182286A JPS6328823A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 鋼片加熱炉用バ−ナ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17182286A JPS6328823A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 鋼片加熱炉用バ−ナ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6328823A true JPS6328823A (ja) | 1988-02-06 |
Family
ID=15930382
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17182286A Pending JPS6328823A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 鋼片加熱炉用バ−ナ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6328823A (ja) |
-
1986
- 1986-07-23 JP JP17182286A patent/JPS6328823A/ja active Pending
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