JPS63243358A - Heat insulating material and its formation - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は合成ダウンに関しそして低密度アセンブリで微
細繊維の使用により得られる補食熱絶縁システムに特に
関連する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to synthetic down and has particular relevance to complementary thermal insulation systems obtained through the use of fine fibers in low density assemblies.

米国特許明細書筒４，５８８，６３５号は（ａ１８０か
ら９５重１）チの、３から１２ミクロンの直径を有する
、紡糸しかつ延伸し、フリンジしたステーゾル合成重合
体マイクロ繊維、及び（ｂ）５から２０重量％の、１２
以上５０ミクロンまでの直径を有する合成重合体ステー
プルマクロ繊維、 のブレンｒを含む合成１維パット熱絶縁体ヲ記載しかつ
クレームし、このバットは下記の特性を有する； （Ｉ）　　０．１７３　（Ｗ／ｍ−ｋ　）　（ｋｌ？／
ｍ３）以下の、Ｐ、に対するＫ。Ｐ、のプロットのゼロ
密度で縦軸のインターセプトとして定義される放射パラ
メータ（ＩＩ）　　３．２　カら９−６　ｋ！９７　ｍ
３（Ｄ密度ＰＦ　及ヒ０．０７２Ｗ　／　ｍ−にの、熱
フローダウンと共にＡＳＴＭ０５１８によるプレート法
によるプレートで測定した見掛けの熱伝導度Ｋｃ０ この材料は天然ダウンの熱絶縁性に到達し、そしである
場合にはそれを越える。U.S. Pat. No. 4,588,635 discloses (a180 to 95 weight 1) spun and drawn fringed stesol synthetic polymer microfibers having a diameter of 3 to 12 microns; and (b) 5 to 20% by weight, 12
We describe and claim a synthetic single-fiber batt thermal insulation comprising synthetic polymer staple macrofibers having diameters of up to 50 microns, and having the following properties: (I) 0.173 ( W/m-k) (kl?/
m3) K for P below. The radiation parameter (II) defined as the intercept of the vertical axis at zero density of the plot of P, 3.2 k to 9-6 k! 97 m
3 (D density PF and apparent thermal conductivity Kc0 measured in a plate by the plate method according to ASTM 0518 with a thermal flow down of 0.072 W/m-). This material reaches the thermal insulation properties of natural down and In some cases, it exceeds that.

機械的見地から、極めて微細な繊維は剛性と強度に不利
を招きそして製造し、操作しそして使用することを難し
くするのは経験上の事柄である。From a mechanical standpoint, it is a matter of experience that very fine fibers penalize stiffness and strength and are difficult to manufacture, manipulate and use.

この合成絶縁性材料の回復性は大きな繊維直径で高めら
れるが、この大きな繊維成分の増加は全体に熱絶縁性を
極めて減するであろう。Although the recovery of this synthetic insulating material is enhanced with large fiber diameters, this increase in large fiber content will greatly reduce the overall thermal insulation properties.

微細繊維アセンブリの機械的安定性は湿潤状態で悪化し
、その理由は毛管水の存在に関連した表面張力は重力又
は他の通常の使用荷重によるものより著しく大きいから
である。The mechanical stability of microfiber assemblies deteriorates in wet conditions because the surface tension forces associated with the presence of capillary water are significantly greater than those due to gravity or other normal service loads.

本発明により凝集性繊維構造体の形で合成繊維熱絶縁体
材料が供され、この構造体は下記のアセンブリを含み、 （ａ）７０から９５重債％の、３から１２ミクロンの直
径を有する合成重合体マイクロ繊維：及び（ｂ）５から
３０重量％の、１２ミクロン以下でない直径を有する合
成重合体マクロ繊維、そしてこの繊維の少なくともある
ものはその接触点で°結合し、この結合は結果の構造体
の密度が３から１６ｋｇ／ｍ３の範囲内にあるようなも
のであり、この結合が未結合アセンブリに比較して構造
体の熱絶縁性の著しい損失なしに行なわれることを特徴
とする。The present invention provides a synthetic fibrous thermal insulation material in the form of a cohesive fibrous structure comprising: (a) a diameter of 3 to 12 microns with a weight of 70 to 95%; Synthetic polymeric microfibers: and (b) 5 to 30% by weight of synthetic polymeric macrofibers having a diameter not less than 12 microns, and at least some of the fibers are bonded at their points of contact, and this bonding results in such that the density of the structure is in the range from 3 to 16 kg/m3, characterized in that this bonding takes place without significant loss of thermal insulation properties of the structure compared to an unbonded assembly. .

本発明はまた （ａ）７０から９５重１％の、６から１２ミクロンの直
径を有する合成重合体マイクロ繊維；及び５から３０重
ｔ％の、１２ミクロン以下でない直径を有する合成重合
体マクロ繊維、を含む繊維アセンブリを形成すること、 （ｂ）　　このように形成されたアセンブリを成形する
こと、そして結果の構造体の密度が３から１６に９／　
ｍ３の範囲内にあるように接触点で繊維の少なくともあ
るものの間に結合を行なうこと、そして（Ｃ）　　未結
合アセンブリと比較して熱絶縁性の著しい損失なしに結
合を行なうこと、 を含む、熱絶縁性材料を形成する方法を含む。The present invention also provides (a) 70 to 95% by weight of synthetic polymeric microfibers having a diameter of 6 to 12 microns; and 5 to 30% by weight of synthetic polymeric macrofibers having a diameter of not less than 12 microns. , (b) molding the assembly so formed, and reducing the density of the resulting structure from 3 to 16 9/
(C) effecting the bond between at least some of the fibers at the point of contact such that the bond is within a range of 3 m3; and (C) effecting the bond without significant loss of thermal insulation compared to an unbonded assembly. A method of forming a thermally insulating material is included.

結果の繊維アセンブリが０−１７３　（ｗ／　ｍ−ｋ）
：（ｋｇ／ｍ３）以下の、ｐ、に対するＫ。ＰＦのプロ
ットノセロ密度で縦軸上でインターセプトトして定義さ
れる放射パラメーター及び３．２から９．６ｋｙ／ｍ３
の密度及びＱ、０７２　Ｗ　／　ｍ−に以下の、熱７０
−ダウンと共にＡＳＴＭ　Ｃ５１８によるプレート法の
プレートにより測定された見掛けの熱伝導度Ｋ。The resulting fiber assembly is 0-173 (w/m-k)
: K for p less than or equal to (kg/m3). Plot of PF radiation parameters defined as intercept on the vertical axis at cello density and 3.2 to 9.6 ky/m3
Density and Q, below to 072 W/m-, heat 70
- Apparent thermal conductivity K measured by plate method plate according to ASTM C518 with down.

を有することが好ましい。It is preferable to have.

本発明に使用するためのマイクロ繊維及びマクａ繊ｍｕ
ｚｖエステル、ナイロン、レーヨン、アセテート、アク
リル、メタクリル、ポリオレフィン、スパンデックス、
ポリアラアミド、？リイミド、フルオロカーボン、ポリ
ベンズイミダゾールポリげニルアルコール、ポリジアセ
チレン、ポリニーデルケトン、ポリイミダゾール及びフ
ェニレンスルフィド重合体、例えば商品名ＲＹＴＯＮと
して市販のものから製造できる。Microfibers and maca fibers for use in the present invention
zv ester, nylon, rayon, acetate, acrylic, methacrylic, polyolefin, spandex,
Polyaramide,? RYTON, polyimide, fluorocarbon, polybenzimidazole, polygenyl alcohol, polydiacetylene, polyneedleketone, polyimidazole, and phenylene sulfide polymers, such as those commercially available under the trade name RYTON.

一般にマイクロ繊維は延伸され、続いて押出しされてｄ
、ｔｅＸ当り少なくとも６３ｇの引張りモゾエラスを与
えることが好ましい。Generally, microfibers are drawn and then extruded to
, it is preferred to provide at least 63 g of tensile mozoelast per teX.

マクロ繊維の少なくともあるものの間で結合を行なって
マイクロ繊維のため支持構造体を形成でき、又はマクロ
繊維とマイクロ繊維のあるものの間で種々の接触点でも
よい。Bonds can be made between at least some of the macrofibers to form a support structure for the microfibers, or there may be various contact points between the macrofibers and some of the microfibers.

同一の材料からマクロ繊維を選択できそしてマイクロ繊
維と同−又は異なってもよい。The macrofibers can be selected from the same material and may be the same as or different from the microfibers.

本発明の有益な具体例ではポリエチレンテレフタレート
からマイクは繊維を製造しそしてポリエチレンテレフタ
レート又はポリアラアミド、例えば“Ｋｅｖｌａｒ　”
の商品名で市販のものからマクロ繊維を選択する。In an advantageous embodiment of the invention, the fibers are produced from polyethylene terephthalate and from polyethylene terephthalate or polyaramide, such as "Kevlar".
Select macro fibers from those commercially available under the trade name.

このマクロ繊維は単繊維、即ち実質上均一な構造を有す
る繊維又はマクロ繊維対マクロ繊維結合を容易にする部
分を有する多繊維である。マクロ線維は少なくとも１０
重量％がマクロ繊維対マクロ繊維結合を助ける低融点熱
可塑性材料のマクロ線維である繊維混合物でもよい。本
発明の別の具体例では複成分マクロ繊維及び一つを他に
結合できる単成分マクロ繊維を含む繊維混合物である。The macrofibers can be monofilaments, ie, fibers with a substantially uniform structure, or multifilaments with portions that facilitate macrofiber-to-macrofiber bonding. Macrofibers are at least 10
It may also be a fiber mixture in which the weight percent is macrofibers of a low melting point thermoplastic material that aids in macrofiber to macrofiber bonding. Another embodiment of the invention is a fiber mixture comprising multicomponent macrofibers and monocomponent macrofibers capable of bonding one to the other.

本発明の別の具体例ではこのマクロ線維は毘なる性質を
有するマクロ繊維の混合物又は配合物であり、例えばマ
クロ繊維は二つ又はそれ以上の異なる繊維、例えば所望
の結合を与えるポリエステル線維及び剛さを与える”　
Ｋｅｖｌａｒ　”繊維を含む。In another embodiment of the invention, the macrofibers are a mixture or blend of macrofibers with different properties, e.g. the macrofibers are composed of two or more different fibers, e.g. polyester fibers providing the desired bonding and stiffening. ”
Kevlar” fibers.

結合性線維に対する剛い繊維の割合は喝なる性質を与え
るように変えることができ、これは結合可能な繊維の割
合がマクロ億維構造体に十分であって下記のようにマイ
クロ繊維に対してオープンな支持体を供する要件に応じ
ている。The ratio of stiff fibers to connective fibers can be varied to give aggressive properties, as the ratio of connectable fibers is sufficient for macrofiber structures and for microfibers as described below. Complies with the requirement to provide an open support.

若干の材料、例えばポリフェニレンスルフィド繊維、商
品名”　ＡＰＹＩＥＬ　”として市販の型式の芳香族ポ
リアミド及びオーストリアのＬｅｎｚｉｎｇ　ＡＧで製
造されたようなポリイミド繊維は難燃性を示し又は不燃
性である。それ故に、この材料は本発明に従った材料を
含有する製品に改良された難燃性又は耐火性を付与する
。Some materials, such as polyphenylene sulfide fibers, aromatic polyamides of the type sold under the tradename "APYIEL" and polyimide fibers, such as those manufactured by Lenzing AG of Austria, exhibit flame retardancy or are non-combustible. This material therefore imparts improved flame retardancy or fire resistance to products containing the material according to the invention.

この繊維を製造する方法は周知であり、例えば、米国特
許第４，１４８，１０３号明細書を参照せよ。Methods for making this fiber are well known, see, for example, US Pat. No. 4,148,103.

有用な２成分繊維は型式ＴＪＯ４Ｓ２、並行したポリエ
ステル／ポリエステル材料、及び型式ＴＪ０４Ｃ２、シ
ース／コアポリエステル／ポリエステル材料を含み、両
者日本のティシン社から市販のものである。Useful bicomponent fibers include model TJO4S2, a parallel polyester/polyester material, and model TJ04C2, a sheath/core polyester/polyester material, both commercially available from Tishin Co., Ltd. of Japan.

本発明に従って構造体中の結合は好ましくは原則的にマ
クロ繊維成分の繊維間でその接触点である。マクロ繊維
対マクロ繊維結合の目的はマイクロ繊維成分に対する支
持構造体を形成することにあり、この支持構造体は絶縁
性材料の機械的性質に著しく寄与する。本発明に従って
マクロ繊維を結合することによって、マクロ繊維はオー
プンな繊維構造体を保ち、この内部にマイクロ繊維が適
合できる。Bonds in the structure according to the invention are preferably essentially contact points between the fibers of the macrofiber component. The purpose of the macrofiber-to-macrofiber bond is to form a support structure for the microfiber component, which contributes significantly to the mechanical properties of the insulating material. By bonding the macrofibers according to the present invention, the macrofibers maintain an open fiber structure within which the microfibers can fit.

マクロ線維間で結合する何れの手段も使用でき、例えば
、熱可塑性又は熱硬化性の何れでも固体、気体又は液体
結合剤の添加又は繊維が中間の化学的又は物理的試剤の
作用を介して直接に結合を引起こすオートローがス（ａ
ｕｔｏｌｏｇｏｕｓ　）結合を与えることによる。Any means of bonding between macrofibers can be used, for example, the addition of solid, gaseous or liquid binders, either thermoplastic or thermosetting, or the fibers are bonded directly through the action of intermediate chemical or physical agents. The autorow that causes the binding to
utologous) by giving a bond.

この結合はマクロ繊維成分がその構造一体性を失なわな
い条件下で行なわれるべきである要件に応じるのみで、
結合の方法は重要ではない。当業者には結合中のマクロ
又はマイクロ線維内のかなりの変更は熱的性質に悪く影
響することは認められよう；それ故にこの結合工程は繊
維成分及びアセンブリの物理的性質と寸法をできるだけ
保つように行なう必要がある。This bonding only complies with the requirement that the macrofiber component should be carried out under conditions without losing its structural integrity;
The method of binding is not important. Those skilled in the art will recognize that significant changes within the macro- or microfibers during bonding will adversely affect the thermal properties; therefore, the bonding process should be designed to preserve as much of the physical properties and dimensions of the fiber components and assembly as possible. It is necessary to do so.

本発明の特定の具体例において繊維が結合することを引
起こすのに十分な時間と温度で繊維のアセンブリを加熱
することによって構造体内の結合を行なうことができる
。Bonding within the structure can be accomplished in certain embodiments of the invention by heating the assembly of fibers for a time and at a temperature sufficient to cause the fibers to bond.

この加熱時間は１２５°Ｃ（２５７〒）から２２５℃（
・４３７’ｌ？）の温度で１分から１０分のオーダーの
時間であり、好ましくは１４０℃（２８４’Ｆ）から２
００℃（３９２°Ｆ’）の温度で約６から７分の間であ
る；勿論これらの時間はマクロ繊維成分の材料に応じて
異なる。This heating time ranges from 125°C (257〒) to 225°C (
・437'l? ), preferably for a time on the order of 1 to 10 minutes at a temperature of 140°C (284'F) to 2.
Between about 6 and 7 minutes at a temperature of 00°C (392°F'); these times will of course vary depending on the material of the macrofiber component.

本発明のアセンブリを構成するマイクロ繊維及びまた任
意にマクロ繊維はクリンプされてこの２成分の低密度完
全ブレンド又はアセンブリの製造を助ける。クリンピン
グ技術は当業者に周知であるが、マイクロ繊維とマクロ
繊維の両方に対する平均フリンジ数は好ましくは３から
８クリンプ／ｃｒｒＬ（８から２０のインチ当りのクリ
ンプ）の範囲内である。−更にクリンプの存在は圧縮又
は湿潤の後に線維アセンブリにロフトの再確立を助ける
。The microfibers and also optionally the macrofibers that make up the assemblies of the present invention are crimped to aid in the production of this two-component low density complete blend or assembly. Although crimping techniques are well known to those skilled in the art, the average fringe count for both micro and macro fibers is preferably in the range of 3 to 8 crimps/crrL (8 to 20 crimps per inch). - Additionally, the presence of crimps helps re-establish loft in the fiber assembly after compression or wetting.

好適な具体例においてマイクロ繊維は６６から８１９　
／　ｄｔｅｘ　（４０から９０９／デニール）の引張り
モジュラスを有する。この比較的高い引張りモジュラス
は本発明の材料に高い曲げモジュラスに寄与しそして本
発明に従った材料の機械的性能を助ける。In a preferred embodiment, the microfibers are 66 to 819
/dtex (40-909/denier). This relatively high tensile modulus contributes to the high flexural modulus of the material of the present invention and aids in the mechanical performance of the material according to the present invention.

本発明の別の具体例においてアセンブリの一つの又は両
方の成分に潤滑剤を含有できる。代表的な潤滑剤はオル
がノポリシロキサンの水溶液、ポリテトラフルオロエチ
レン及び非イオン性界面活性剤の乳濁液である。当業者
に周知の噴霧又は浸漬技術により繊維にこの潤滑剤を適
用できる。In another embodiment of the invention, one or both components of the assembly can include a lubricant. Typical lubricants are aqueous solutions of polysiloxanes, emulsions of polytetrafluoroethylene and nonionic surfactants. The lubricant can be applied to the fibers by spraying or dipping techniques well known to those skilled in the art.

マクロ繊維及びマイクロ繊維のアセンブリは合せたカー
ド−ラップからなるバットでよいが空気入りウェブのよ
うな他の繊維形も同様に適している。若干の繊維が厚さ
貫通方向に並びに−次シート平面に配向されるウェブ及
びバットが機械的性能の見地から明白な利点を示す。紡
糸され、結合され又は他の方法で製造された連続したフ
ィラメントのウェブを使用できる。The macrofiber and microfiber assembly may be a batt of combined card-wrap, but other fiber forms such as air-filled webs are suitable as well. Webs and batts in which some of the fibers are oriented in the through-thickness direction as well as in the next sheet plane exhibit distinct advantages from a mechanical performance standpoint. A web of continuous filaments spun, bonded or otherwise produced can be used.

本発明の別の具体例では、このアセンブリはクラスター
又はポールの形である。手により又は市販の機械、例え
ば自動ダイシング、タンプリング又はボールローリング
機を使用してこのクラスターを製造できる。本発明に従
ったバット又はクラスターは天然ダウンの密度に比較し
得る密度、即ち１６　ｋｇ／　ｍ２（１，０ポンド／立
方フイート）以下のオーダーの密度を達成できる。In another embodiment of the invention, the assembly is in the form of a cluster or pole. The clusters can be manufactured by hand or using commercially available machines such as automatic dicing, tamping or ball rolling machines. Batts or clusters according to the invention can achieve densities comparable to those of natural down, ie, on the order of 1.0 lb/ft or less.

クラスター形では、本発明の絶縁体材料は驚くほどに圧
縮荷重から極めて良好な回復を供する。In cluster form, the insulator material of the invention surprisingly provides very good recovery from compressive loads.

更に、現今のダウン処理装置に適合できるので、性能と
処理の見地の両方からこれが存立できる合成ダウン置換
材料を表わす。Furthermore, it represents a synthetic down replacement material that is compatible with modern down processing equipment, making it viable from both a performance and processing standpoint.

クラスターの形の本発明に従った熱絶縁性材料は繊維の
より不規則な配向を享受する傾向を示す。The thermally insulating material according to the invention in the form of clusters tends to enjoy a more irregular orientation of the fibers.

かくして、より大きな圧縮回復とより均一な性質を供す
る。更にこれらのクラスターは確立し゛たダウン取扱い
及び充填機械で取扱うことができる利点を享受する。“
コツトンざ一ル１圧延機を使用して繊維アセンブリを成
形することによりこのクラスターを製造できる。この目
的のために適した代表的な機械はフロリダのＰａｃｋａ
ｇｅ　ＭａｃｈｉｎｅｒｙＣｏ、のＢｏｄｏｌａｙ　／
　Ｐｒａｔｔ　Ｄｉｖｉｓｉｏｎ及びスイスのＩｎｔｅ
ｒｎａｔｉｏｎａｌｅＶｅｒｂａｎｄｓｔｏｆｆ−Ｆａ
ｂｒｉｋ製である。Thus providing greater compression recovery and more uniform properties. Furthermore, these clusters enjoy the advantage of being able to be handled in established down handling and filling machinery. “
The clusters can be manufactured by forming fiber assemblies using a rolling mill. A typical machine suitable for this purpose is the Florida Packa
ge MachineryCo, Bodolay /
Pratt Division and Swiss Inte
nationaleVerbandstoff-Fa
It is made by BRIK.

下記のものは本発明を実施する方法として記載である。What follows is described as a method of carrying out the invention.

報告した下記の例で下記の試験を使用した：密度二二平
面試料寸法を固定することそして０．Ｇ１４ｋＰａ　（
０，００２ポンド／インチ２）圧力で厚さを測定するこ
とによって各絶縁体試料の容積を決定した。かくして得
られた容積で割った各試料の質量がここに報告する密度
値の基本である。In the examples reported below, the following tests were used: fixing the density 22 planar sample dimensions and 0. G14kPa (
The volume of each insulation sample was determined by measuring the thickness at 0,002 lb/in 2) pressure. The mass of each sample divided by the volume thus obtained is the basis for the density values reported here.

厚さを０．０１４　ｋＰａ　（０−００２ボンド／イン
チ２）で測定した。Thickness was measured at 0.014 kPa (0-002 bonds/inch2).

ＡＳＴＭ法Ｃ５１８に記載されるプレート／試料／プレ
ート法に従って見掛は熱伝導度を−ｊ定した。The apparent thermal conductivity was determined according to the plate/sample/plate method described in ASTM method C518.

放射パラメーターを式： ％式％ （式中、ＫＣ−材料の見掛けの熱伝導度、ＰＦ−材料の
密度、及び Ｋｃ−静止空気の熱伝導度、 ＝　０−０２５　ｗ／　ｍ−ｋ　（０，１７５Ｂｔｕ−
１ｎ／ｈｒ−ｆｔ”　”Ｆ　）　）から計算された。The radiation parameters are expressed by the formula: % formula % (where KC - apparent thermal conductivity of the material, PF - density of the material, and Kc - thermal conductivity of still air, = 0-025 w/ m-k (0, 175Btu-
1n/hr-ft""F)).

圧縮歪み：圧縮回復試験シーフェンスで最大歪みである
３　４．４　ｋＰａ　（５ボンド／インチ２）で歪みを
各試験に対して記録した。Compression Strain: Compression Recovery Test Strain was recorded for each test at a maximum strain of 34.4 kPa (5 bonds/inch2).

圧縮回復及び圧縮と回復の仕事： ミリタリ−スペックＭＩＬ　−Ｂ　−４１８２６Ｅのセ
クション４．３．２はこの仕事に適した繊維バッティン
グに対する圧縮−回復試験技術を記載する。ミリタリ−
スペック法と使用した方法の間の本質的な差は最初の厚
さと回復した享さを測定した時の低圧である。このスペ
ックで測定圧は０．０７ｋＰａ　（０，０１ボンド／イ
ンチ２）であ〕、これに対してこの仕事ではｋＰａ　（
０，０２ボンド／インチ２）を使用した。Compression Recovery and Compression and Recovery Jobs: Section 4.3.2 of Military Specification MIL-B-41826E describes compression-recovery testing techniques for fiber battings suitable for this job. military
The essential difference between the speck method and the method used is the lower pressure at which the initial thickness and recovered pleasure were measured. With this spec, the measurement pressure is 0.07 kPa (0.01 bond/inch2)], whereas for this job it is kPa (
0.02 bond/inch2) was used.

水吸収容量：　ＡＳＴＭ法Ｄ１）１７は水吸収容量の展
開のための出発点及び使用した吸収時間試験を示した。Water absorption capacity: ASTM method D1) 17 gave the starting point for the development of the water absorption capacity and the absorption time test used.

しかしながら、湿潤試料の秤量を浸漬の最初の６時間の
開度々の間隔で行ないそして２４時間後に別の秤量°を
行なった（方法Ｄ１）１７は単に１回の湿潤試料の秤量
を要する）。初期実験の後に独特な試料ホルダーと各秤
量の前に過剰の水を排除する九めの繰返しできる技術を
採用した。However, weighing of the wet sample was carried out at intervals during the first 6 hours of immersion and another weighing after 24 hours (method D1) requires only one weighing of the wet sample). After initial experiments a unique sample holder and nine repeatable techniques were adopted to eliminate excess water before each weighing.

乾燥時間：各吸収容量試験の後に、２１℃（７０’Ｆ）
、６５％相対湿度雰囲気でワイヤラックで試料を風乾す
るにつれ１時間半間隔で秤量を行なった。Drying time: 21°C (70'F) after each absorption capacity test
Weighings were performed at 1.5 hour intervals as the samples were air-dried on a wire rack in a 65% relative humidity atmosphere.

バット凝集度：各バットから厚さ５．１ｃｒＩＬ（２イ
ンチ）、直径１４−５　ｃｍ　（５−フインチ）の円板
状試料片を切出す。各試料片をバット面に垂直方向に離
して引張れるようにこれを掴んだ、即ち引張りを厚さ貫
通方向に試験した。初期バット分離の時に引張歪みに関
して結果を記録しそして伸び比として表現し、これはゼ
ロ負荷の下で本来のバット厚さに対する分離又は***で
のバット厚さの比率として定義される。Bat Cohesion: Cut a disc-shaped specimen from each batt with a thickness of 2 inches and a diameter of 5 inches. Each specimen was gripped so that it could be pulled apart in a direction perpendicular to the bat surface, ie, the pull was tested in the through-thickness direction. Results are recorded in terms of tensile strain at the time of initial batt separation and expressed as elongation ratio, which is defined as the ratio of the batt thickness at separation or splitting to the original batt thickness under zero load.

クラスター凝集度：重さ６０ダ、及び３．０５から３．
１５ｃｍ（１−２０から１．２５インチ）の直径を有す
る個々のクラスターを引張試験機の軽量バネ作用あごに
装着した。このあご面をビムで裏張りしそして０．６４
　ｘ　Ｏ−６４ｃＩｒＬ（０，２５Ｘ　０．２５インチ
）で測定した；　１−９１　ｃＷＬ（０，７５インチ）
の初期分離（デージ長さ）ｔ−供するようにこれらを離
した。Cluster aggregation: weight 60 Da, and 3.05 to 3.
Individual clusters having a diameter of 15 cm (1-20 to 1.25 inches) were mounted in the lightweight spring-action jaws of a tensile testing machine. Line this chin surface with bim and 0.64
x Measured with O-64cIrL (0.25 x 0.25 inch); 1-91 cWL (0.75 inch)
These were separated to provide an initial separation (dage length) of t.

各クラスターを引離しそして完全に分離するにつれて得
られた最大の力を記録した。The maximum force obtained was recorded as each cluster was pulled apart and completely separated.

例を通して使用したダウンは実際にはＭＩＬ　−Ｆ−４
３０９７ａ、型式■、クラス■による、８０／２０重量
のダウン／羽毛混合物であった。この混合物は通常にか
つ商業上２グウン１と称されそしてここで１ダウン１と
称する。The down used throughout the examples is actually MIL-F-4
3097a, type ■, class ■, an 80/20 weight down/feather mixture. This mixture is commonly and commercially referred to as 2-gun-1 and herein referred to as 1-down-1.

比較例１ 米国特許第４，５８８，６３５号に一致して、一定量の
紡糸しかつ延伸した、長さ５．０５　ａａ　（１，２イ
ンチ）、７．５ミクロンの直径を有するマイクロ繊維を
供した。この繊維をシリコーン仕上げで潤滑した。紡糸
しかつ延伸したマイクロ繊維はポリエステルでありそし
て比較的高い引張りモジュラス５４−８１．Ｆ／ｄｔｅ
ｘ（６０−９０ｇ／デニール）を得るように延伸し、こ
れは高い曲げモジュラスに著しく寄与した。延伸の後に
、これらをクリンプし、ステープルに切断しそしてカー
ドに完全にオープンし、又は分離した。平均のクリンプ
頻度は５．５７ａｎ　（１４／インチ）でありそして平
均のクリンプ振幅は０．１０　／ｃＷｔ（０，０４／イ
ンチ）であった。直１２５．５ミクロンを有する、１０
重量％の同一のポリエステル（ポリエチレンテレフタレ
ート）のマクロ繊維と混和することによってロフト及び
圧縮特性を改良した。このマクロ繊維をシリコーン仕上
げで潤滑しそして部分的に５．６　ｃｕｔ（２，２イン
チ）のステーブル長さ、３．４　／ｃｍ　（８，５／イ
ンチ）の平均クリンプ頻度及び０．１５ｃＩＩＬ（０，
０６インチ）のクリンプ振＠（平均）に特性化された。Comparative Example 1 A quantity of spun and drawn microfibers having a length of 5.05 aa (1.2 inches) and a diameter of 7.5 microns was prepared in accordance with U.S. Pat. No. 4,588,635. provided. The fiber was lubricated with a silicone finish. The spun and drawn microfibers are polyester and have a relatively high tensile modulus of 54-81. F/dte
x (60-90 g/denier), which significantly contributed to the high flexural modulus. After stretching, they were crimped, cut into staples and fully opened or separated into cards. The average crimp frequency was 5.57 an (14/in) and the average crimp amplitude was 0.10/cWt (0.04/in). 10 with a diameter of 125.5 microns
The loft and compression properties were improved by blending with a weight percent of the same polyester (polyethylene terephthalate) macrofibers. The macrofibers were lubricated with a silicone finish and partially coated with a stable length of 5.6 cut (2,2 in), an average crimp frequency of 3.4 /cm (8,5/in) and 0.15 cIIL ( 0,
06 inches) crimp shake @ (average).

この混和物をバットにカード化した。This mixture was made into a card in a vat.

このバットの物理的性質を下記の第１表に示す。The physical properties of this bat are shown in Table 1 below.

比較例２ 比較例１の工程を繰返したが、ただしここで使用したマ
クロ繊維を、直径１２ミクロン、長さ７．６　ｃｍ　（
３，０インチ）を有しそしてシリコーン潤滑剤仕上げの
クリンプしないポリ（ｐ−）ユニしンテルフタルアミド
）繊維と置換した。形成された材料の物理的特性を下記
の第１表に示す。Comparative Example 2 The process of Comparative Example 1 was repeated, except that the macrofiber used here had a diameter of 12 microns and a length of 7.6 cm (
3.0 inches) and was replaced with non-crimped poly(p-)unisinterphthalamide) fibers with a silicone lubricant finish. The physical properties of the materials formed are shown in Table 1 below.

例　　１ 紡糸し、延伸し、３．０　ｃｍ　（１−２インチ）のス
テーゾル長さに切断しそしてクリンプした、一定量（Ｄ
　Ｏ，５５ｄｔｅｘ　（０，５デニール）、直径７．５
ミクロンのポリエステルマイクロ繊維を看初にワイヤク
ロストカード化機でオープンした。次にこのオープンし
たカードをスコアし、乾燥しそしてシリコーン仕上げで
処理して潤滑性と撥水性を付与する。次にこのマイクロ
線維を並行型式の（ティジンから市販の、型式ＴＪＯ４
Ｓ　２　）　４．４　ｄｔｅｘ１長さ５．１ｃＷＬ（４
デニール、２インチ）のポリエステル結合剤繊維と組合
わせかつ均一に混和した。混合した繊維ストックをカー
ド化機に数回通過させることによって混和が得られた。Example 1 A fixed amount (D
O,55dtex (0,5 denier), diameter 7.5
Micron's polyester microfiber was first opened with a wire cloth carding machine. The opened card is then scored, dried and treated with a silicone finish to impart lubricity and water repellency. The microfibers were then attached to a parallel type (commercially available from Tijin, model TJO4).
S2) 4.4 dtex1 length 5.1cWL (4
denier, 2 inches) polyester binder fibers and homogeneously blended. Compilation was obtained by passing the mixed fiber stock through the carding machine several times.

この混合物は重量で９０／１０、マイクロ繊維／結合剤
マクロ繊維であった。この混合した繊維を均一に混和し
かつオーシンした後に、カードラップ（カード化機から
の出力ウェブ）勿合わせてバットを形成した。This mixture was 90/10 microfiber/binder macrofiber by weight. After the mixed fibers were homogeneously blended and ossined, a card wrap (output web from the carding machine) as well as a batt was formed.

最終工程は１６０℃（３２０’Ｆ）で５分間パラ・トの
炉露出であり、マイクロ繊維と結合剤ヤクロ繊維間にそ
して結合剤マクロ繊維間に熱可塑性結合　′が得られた
。この結合は各バットが凝集性の、分離不能の繊維アセ
ンブリであること全確保した。The final step was a Parato oven exposure at 160°C (320'F) for 5 minutes to provide a thermoplastic bond between the microfibers and the binder Yacro fibers and between the binder macrofibers. This bonding ensured that each batt was a cohesive, inseparable fiber assembly.

調製したバットを前記の試験工程に従って評価しそして
その結果を下記の第１表に示す。The prepared batts were evaluated according to the test process described above and the results are shown in Table 1 below.

例　　２ 紡糸し、延伸し、３．０　ｃｍ　（１，２インチ）のス
テープル長さに切断しそしてクリンプした、一定量のＱ
、５５　ｄｔｅｘ　（０，５デニール）、直径７．５ミ
クロンのポリエステルマイクｃ１繊ａｔｅ初にワイヤク
ローストカード化機でオープンした。このオープンした
繊維を次にスコアし、乾燥しそしてシリコーン仕上げで
処理して潤滑性と撥水性を付与した。次にこのマイクロ
繊維を並行型式（ティジンから市販の型式ＴＪＯ４Ｓ２
）の４．４　ｄｔｅ＋ｃ　、長さ５．１ｃｍ（４デニー
ル、２インチ）のポリエステル結合剤繊維と組合わせか
つ均一に混和した。混合した繊維ストックをカード化機
に数回通過させて混和を行なった。混合物の比は重量で
９０／１０マイクロ繊維／結合剤マクロ繊維であった。Example 2 A quantity of Q spun, drawn, cut to 3.0 cm (1.2 inch) staple length and crimped.
, 55 dtex (0.5 denier), 7.5 micron diameter polyester microphone C1 fiber was first opened with a wire clost carding machine. The open fibers were then scored, dried and treated with a silicone finish to impart lubricity and water repellency. Next, the microfibers were made into a parallel type (model TJO4S2 commercially available from Tijin).
) of 4.4 dte+c, 5.1 cm (4 denier, 2 inch) long polyester binder fibers were combined and uniformly blended. Compilation was accomplished by passing the mixed fiber stock through the carding machine several times. The ratio of the mixture was 90/10 microfibers/binder macrofibers by weight.

混合した繊維を均一に混和しかつオープンした後に、カ
ードラップ（カード化機の出方）をクラスターに分離し
た。これらのクラスターは１−９１　ｃＩＬ（０，７５
インチ）の平均直径と１５■の平均重量を有する多少球
状であった。手の操作により実験室でクラスター形成が
得られたが、クラスター又はボールにカード化繊維を変
換する少くとも二つの商匁的方法が公知である。最終処
理工程は１６０℃（３２０’Ｆ）の温度で５分間ダウン
状クラスターの炉露出でありマイクロ繊維と結合剤マク
ロ繊維の間にそして結合剤マクロ繊維の間に熱可塑性結
合が得られた。これらの結合は各個々のクラスターを凝
集性の、分離できないユニットを作った。After uniformly blending and opening the mixed fibers, the card wrap (at the exit of the carding machine) was separated into clusters. These clusters contain 1-91 cIL (0,75
They were somewhat spherical with an average diameter of 1.5 inches and an average weight of 15 cm. Although cluster formation has been obtained in the laboratory by hand manipulation, at least two commercial methods of converting carded fibers into clusters or balls are known. The final treatment step was oven exposure of the down-like clusters for 5 minutes at a temperature of 160°C (320'F) to obtain thermoplastic bonds between the microfibers and the binder macrofibers and between the binder macrofibers. These bonds made each individual cluster a cohesive, inseparable unit.

前記の試験工程に従って調製クラスターと評価して下記
の第１表にその結果を記載する。The prepared clusters were evaluated according to the testing process described above and the results are listed in Table 1 below.

例　　６ 紡糸し、延伸し、３．Ｏｃｔｒｔ　（１，２インチ）の
ステープル長さに切断し、そしてクリンプした一定量の
０．５５　ｄｔｅ！　（０，５デニール）、直径７．５
ミクロンのポリエステルマイクロ（１維をワイヤクロス
トカード化機で最初にオープンした。次にこのオープン
した繊維をスコアし、乾燥しそしてシリコーン仕上げで
処理して潤滑性と撥水性を付与した。Example 6 Spinning and drawing, 3. A quantity of 0.55 dte cut to Octrt (1,2 inch) staple length and crimped! (0.5 denier), diameter 7.5
Micron polyester micro(1) fibers were first opened in a wire cloth carding machine. The opened fibers were then scored, dried and treated with a silicone finish to impart lubricity and water repellency.

次にこのマイクロ繊維を並行型式（ティシンから市販の
型式ＴＪＯ４Ｓ２）の４．４　ｄｔｅｘ　、長さ５．１
ｃｒＩＬ（４デニール、２インチ）のポリエステル結合
剤繊維と組合わせかつ均一に混和し念。この混合した繊
維ストックをカード化機に数回通過させることによって
混和を行なつ念。混合物の比率は重量で８５／ｂ であった。混合した繊維を均一に混和しかつオープンし
た後に、カードラップ（カード化機からの出力ウェブ）
を合わせてバットを形成した。最終処理工程は１６０℃
（３２０°Ｆ）で５分間バットの炉露出でありマイクロ
繊維と結合剤マクロ繊維の間にそして結合剤マクロ繊維
の間に熱可塑性結合が得られる。これらの結合は各ペッ
トが凝集性の、分離できない繊維状アセンブリであるこ
とを確保した。This microfiber was then fabricated into a parallel type (commercially available model TJO4S2 from Tishin) with a length of 4.4 dtex and a length of 5.1 mm.
Combine with crIL (4 denier, 2 inch) polyester binder fibers and ensure uniform blending. This blending is accomplished by passing this mixed fiber stock through the carding machine several times. The ratio of the mixture was 85/b by weight. After uniformly blending and opening the mixed fibers, card wrap (output web from carding machine)
together to form a bat. Final treatment step is 160℃
(320°F) for 5 minutes to obtain a thermoplastic bond between the microfibers and the binder macrofibers and between the binder macrofibers. These bonds ensured that each PET was a cohesive, inseparable fibrous assembly.

前記の試験工程に従って調製バットを評価してその結果
を下記の第１表に記載する。The prepared batts were evaluated according to the test process described above and the results are set forth in Table 1 below.

本例で製造した絶縁体を使用してジャケット、寝装及び
キルトを製作した。すべてが絶縁体としてダウンを使用
するものと等価の又はより良好な熱絶縁性能を有しかつ
保持することが判った。Jackets, bedding, and quilts were made using the insulators produced in this example. All were found to have and retain thermal insulation performance equivalent to or better than those using down as an insulator.

例　　４ 紡糸し、延伸し、３−Ｏｚ（１−２インチ）のステーゾ
ル長さに切断し、そしてクリンプした一定量の０．５５
　ｄｔｅｘ　（０，５デニール）、直径７．５ミクロン
のポリエステルマイクロ繊維を最初にワイヤクロス「カ
ード化機でオープンした。次にこのオープンした繊維を
ス゛コアし、乾燥しそしてシリコーン仕上げで処理して
潤滑性と撥水性を付与した。Example 4 A quantity of 0.55 spun, drawn, cut to 3-Oz (1-2 inch) stator length, and crimped.
dtex (0,5 denier), 7.5 micron diameter polyester microfibers were first opened in a wire cloth 'carding machine.The opened fibers were then cored, dried and treated with a silicone finish for lubrication. Added properties and water repellency.

次にこのマイクａｌＪｌｌ維を並行型式しティジンから
市販の型式ＴＪ　０４　ｓ　２　）の４．４　ｄｔｅｘ
　、長さ５．１ｃＲ（４デニール、２インチ）のポリエ
ステル結合剤繊維と組合わせかつ均一に混和した。混合
した繊維ストック日をカード化機に数回通過させること
によって混和を行なった。この混合物比は重量で８５／
１５のマイク　繊維／結合剤マクａ［維であった。混合
した繊維を均一に混和しかつオープンした後に、カード
ラップ（カード化機から出力）ｔ−クラスターに分離し
た。これらのクラスターは１．９１　ｃＩＩＬ（０，７
５インチ）の平均直径と１５ダの平均重量を有する多少
球形であった。クラスター形成は手操作を介して実験室
で得られたが、カーｒ化線維をクラスター又はバットへ
変換するための少なくとも二つの商業的方法が公知であ
る。Next, this microphone ALJll fiber was made into a parallel model, and a 4.4 dtex model TJ 04 s 2 ) commercially available from Tijin was used.
, 5.1 cR (4 denier, 2 inch) long polyester binder fibers and uniformly blended. Compounding was accomplished by passing the mixed fiber stock several times through a carding machine. This mixture ratio is 85/
15 microfibers/binder Maca [fibers]. After the mixed fibers were uniformly blended and opened, they were separated into card wraps (output from the carding machine) into t-clusters. These clusters contain 1.91 cIIL (0,7
They were somewhat spherical with an average diameter of 5 inches) and an average weight of 15 Da. Although cluster formation was obtained in the laboratory through manual manipulation, at least two commercial methods are known for converting curled fibers into clusters or batts.

最終処理工程は１６０℃１２０６Ｆ’）の温度で５分間
ダウン状クラスターの炉露出でありマイクロ繊維と結合
剤マクロ繊維の間にかつ結合剤マクロ繊維の間に熱可塑
性結合が得られた。これらの結合は各個々のクラスター
を凝集性の分離不能ユニットに作った。The final treatment step was oven exposure of the down-like clusters for 5 minutes at a temperature of 160° C. (1206 F') to obtain a thermoplastic bond between the microfibers and the binder macrofibers and between the binder macrofibers. These bonds made each individual cluster into a cohesive, inseparable unit.

前記の試験工程に従って調製クラスターを評価してその
結果を下記の第１表に記載する。The prepared clusters were evaluated according to the test steps described above and the results are listed in Table 1 below.

例　　５ 紡糸し、延伸し、３．０α（１，２インチ）のステープ
ル長さに切断し、そしてクリンプした一定量の０−５５
　ｄｔｅｃ　（０−５デニール）、直径７．５ミクロン
のポリエステルマイクロ繊維を最初にワイヤクロストカ
ード化機でオープンした。次にこのオーシンした繊維を
スコアし、乾燥しそしてシリコーン仕上げで処理して潤
滑性と撥水性を付与した。Example 5 A quantity of 0-55 spun, drawn, cut to 3.0α (1.2 inch) staple length, and crimped.
dtec (0-5 denier), 7.5 micron diameter polyester microfibers were first opened in a wire cloth carding machine. The ossinized fibers were then scored, dried and treated with a silicone finish to impart lubricity and water repellency.

次にこのマイクロ繊維を並行型式（ティシンから市販の
型式ＴＪ　０４　ｓ　２　）の４．４　ｄｔｅｘ、長さ
５．１ｃｍ　（４５”エール、２インチ）のぼりエステ
ル結合剤繊維と組合わせかつ均一に混和した。この混合
した繊維ストックをカード化機に数回通過させることに
よって混和を行なった。混合した繊維を均一に混和しか
つオープンした後に、カードラップ（カード化機からの
出力ウェブ）を合わせてバットを形成した。最終処理工
程は１６０°Ｃ（３２０〒）で５分間パットの炉露出で
ありマイクロ繊維と結合剤マクロ繊維の間にかつ結合剤
マクロ繊維の間に熱可塑性結合が得られた。これらの結
合は各バットが凝集性の分離不能繊維アセンブリである
ことを確保した。The microfibers were then combined and homogeneously mixed with 4.4 dtex, 5.1 cm (45" ale, 2") long ester binder fibers of the parallel type (model TJ 04 s 2 commercially available from Tisin). The blending was done by passing the mixed fiber stock through the carding machine several times. After the blended fibers were uniformly blended and opened, the card wraps (output web from the carding machine) were combined. A batt was formed. The final processing step was oven exposure of the pad for 5 minutes at 160°C (320°C) to obtain a thermoplastic bond between the microfibers and binder macrofibers and between the binder macrofibers. These bonds ensured that each batt was a cohesive, inseparable fiber assembly.

調製したバットを前記の試験工程に従って評価してその
結果を下記の第１表に記載する。The prepared batts were evaluated according to the test process described above and the results are reported in Table 1 below.

例　　６ 紡糸し、延伸し、３−ＯｃｌＩＬ（１−２インチ）のス
テープル長さに切断しそしてクリンプした一定量の０．
５５　ｄｔｅｘ　（０，５デニール）、直径７．５ミク
ロンのポリエステルマイクロ繊維を最初にワイヤクロス
トカード化機でオープンした。次にこのオープンした繊
維をスコアし、乾燥し、そしてシリコーン仕上げで処理
して潤滑性と撥水性を付与した。EXAMPLE 6 A quantity of 0.05 mm was spun, drawn, cut to 3-OclIL (1-2 inch) staple length and crimped.
A 55 dtex (0.5 denier), 7.5 micron diameter polyester microfiber was first opened in a wire cloth carding machine. The open fibers were then scored, dried, and treated with a silicone finish to impart lubricity and water repellency.

このマイク０繊維を並行型式（ティシンから市販の型式
ＴＪＯ４Ｓ２）の４−４　ｄｔｅｚ　、長さ５．１　ｏ
ｎ（４デニール、２インチ）のポリエステル結合剤繊維
と組合わせかつ均一に混和した。混合した繊維ストック
をカード化機に数回通過させて混和を行なった。混合物
比は重量で８０／ｂ 繊維／結合剤繊維であつ九。混合し九繊維を均一に混和
しそしてオープンした後に、カードラップ（カード化機
から出力）をクラスターに分離した。This microphone 0 fiber was connected to a parallel type (commercially available model TJO4S2 from Tishin) 4-4 dtez, length 5.1 o.
n (4 denier, 2 inch) polyester binder fibers and homogeneously blended. Compilation was accomplished by passing the mixed fiber stock through the carding machine several times. The mixture ratio is 80/b fiber/binder fiber by weight. After mixing and evenly blending the nine fibers and opening, the card wrap (output from the carding machine) was separated into clusters.

これらのクラスターは１．９１　ｃｍ　（０，７５イン
チ）の平均直径と１５ダの平均重量を有する多少球形で
あった。クラスター形成は手操作を介して実験室で得ら
れた。These clusters were somewhat spherical with an average diameter of 1.91 cm (0.75 inches) and an average weight of 15 Da. Cluster formation was obtained in the laboratory through manual manipulation.

最終の処理工程は１６０℃（３２０’Ｆ）の温度で５分
間ダウン状クラスターの炉露出でありマイクロ繊維と結
合剤マクロ繊維の間にかつ結合剤マクロ繊維の間に熱可
塑性結合が得られた。これらの結合は各個々のクラスタ
ーを凝集性の分離不能ユニットを作つ念。The final processing step was oven exposure of the down-like clusters for 5 minutes at a temperature of 160°C (320'F) to obtain a thermoplastic bond between the microfibers and the binder macrofibers and between the binder macrofibers. . These bonds create a cohesive, inseparable unit from each individual cluster.

調製したクラスターを前記の試験工程に従って評価して
その結果を下記の表に記載する：・　　！　東 ＰＯ町　　　　ν　℃１９　　　−ノ　　　−　　ρ　
　　　　ｕ’ｃｔ前記の第１表から本発明の例１から例
６の各々の絶縁特性は見掛けの熱伝導度データ及び放射
パラメータ値に特徴付けられるようにダウン／羽毛混合
物及び比較例１と２のものと極めて接近することが判る
。例２に例示されるように本発明に従って層迄した材料
の絶縁数値は第１図に更に示され、ここではダウン／羽
毛及び例２の合成りラスグーに対する見掛けの熱伝導度
／密度ダイヤグラムは極めて一致することが判る。第１
表から例１から例６の機械的性能は最小密度、圧縮歪み
、圧縮回復、圧縮に対する仕事及びレジリエンスに特徴
付けられるように殆どの場合にダウン羽毛混合物及び比
較例１と２の機械的性能に有益に匹敵することが判る。The prepared clusters were evaluated according to the above testing process and the results are listed in the table below:-! HigashiPO Town ν ℃19 -ノ - ρ
u'ct From Table 1 above, the insulation properties of each of Inventive Examples 1 to 6 are as characterized by the apparent thermal conductivity data and radiation parameter values of the down/feather mixture and Comparative Examples 1 and 2. It can be seen that they are very close to each other. The insulation values of materials layered according to the invention as illustrated in Example 2 are further shown in FIG. It turns out that they match. 1st
From the table, the mechanical performance of Examples 1 to 6 is in most cases the mechanical performance of down feather mixtures and Comparative Examples 1 and 2 as characterized by minimum density, compression strain, compression recovery, work against compression and resilience. It turns out to be beneficially comparable.

しかしながら、二つの重量な機械的性能を指示する最小
密度（ｃＩラフト及び圧縮回復に対する数値の中で差が
存在する。例１．３及び５のバットに対する最小密度と
圧縮回復はダウン／羽毛及び比較例１と２と比較して劣
った性能を示し、一方例２．４及び６のクラスター形に
対する圧縮回復はダウン／羽毛より著しい性能の改良を
示す。クラスター形に対する最小密度（ロフト）数値は
ダウン／羽毛及び非結合比較例１と２のものと本質的に
等しい。合成りラスターのこの機械的性能の利点は繊維
配向における差の直接の結果である。However, differences exist between the values for the two critical mechanical performance-indicating minimum densities (cI raft and compression recovery). shows inferior performance compared to Examples 1 and 2, while the compression recovery for the cluster shapes of Examples 2.4 and 6 shows a significant performance improvement over down/feathers.The minimum density (loft) numbers for the cluster shapes are down /down and essentially identical to those of unbonded Comparative Examples 1 and 2. This mechanical performance advantage of synthetic raster is a direct result of the difference in fiber orientation.

例２．４及び６のようなりラスターの凝集（及び代表的
な絶縁体適用で使用されるような）は不規則な配向の繊
維の集積からなる。これはバット形の規則的な繊維配向
と明白に対照的である。各バラトラ含む繊維の大きな断
片は多かれ少なかれバットの平面に並行に横たわり、そ
のロフトネスと圧縮弾性に比較的殆ど寄与しない。クラ
スター形では、不規則な繊維整合は絶縁体平面に垂直な
又は垂直に近い繊維を供する。実際には、これらの繊維
は構造的なカラムである。これらはアセンブリのロフト
ネスを改良し、そして弾性曲げ及び／又はわん曲を介し
て絶縁体の圧縮回復を大いに高める。Raster agglomerations such as Examples 2.4 and 6 (and as used in typical insulation applications) consist of collections of randomly oriented fibers. This is in sharp contrast to the regular fiber orientation of the butt shape. The large pieces of fiber comprising each balata lie more or less parallel to the plane of the batt and contribute relatively little to its loftiness and compressive elasticity. In the cluster form, the irregular fiber alignment provides fibers perpendicular or near perpendicular to the plane of the insulator. In reality, these fibers are structural columns. These improve the loftness of the assembly and greatly enhance the compressive recovery of the insulation through elastic bending and/or bowing.

更に第１表を調べると、ダウン／羽毛混合物に比較して
例１から６を更に際立せる水露出の間及び後の性能の著
しい改良が明らかになる。湿潤／乾燥サイクル中の１６
時間湿潤”、’３０分乾燥１及び°６時間乾燥“間隔で
の例１から６の密度値はタ゛ウン／羽毛に対するものよ
りずっと低く、例１から６が湿潤のままロフトヲ保つこ
とを示しそして極めて多分Ｐ３縁値をはるかに大きく下
げる。Further examination of Table 1 reveals a significant improvement in performance during and after water exposure which further distinguishes Examples 1 to 6 compared to the down/feather mixture. 16 during the wet/dry cycle
The density values of Examples 1 to 6 at the intervals 'wet', '30 minutes dry 1 and '6 hours dry' were much lower than those for the town/feathers, indicating that Examples 1 to 6 remained moist and lofted extremely well. Probably lowers the P3 edge value much more.

湿潤に対する耐性及び湿潤の間にロフトの損失に対する
耐性はここに記載した繊維組合せの特有な利点である。Resistance to wetting and loft loss during wetting are unique advantages of the fiber combinations described herein.

ポリエステルの疎水性及びｆｅｅ体の微孔性構造体はこ
れらの望ましい特性に寄与すると准１ｌｌｌｊされる。The hydrophobic nature of polyester and the microporous structure of the fee body are believed to contribute to these desirable properties.

前記の例１から６の試験と取汲いを通して示す？３縁体
安定性と凝集性を文書化する目的のために更に幾つかの
比較例を供する。これらの比較例は下記の通りである： 比較例６ 例１の工ａを繰返して重量で９０／１０のマイクロ繊維
／結合剤マクロ繊維の繊維混合物比を有する別のバット
を製造した。しかしながら、例１に記載し九最終処理工
程、炉露出を省略して比較目的のために非結合バットを
供した。Illustrated through the testing and sampling of Examples 1 to 6 above? Some additional comparative examples are provided for the purpose of documenting triadic stability and cohesiveness. These comparative examples are as follows: Comparative Example 6 Step a of Example 1 was repeated to produce another batt having a fiber mixture ratio of 90/10 microfiber/binder macrofiber by weight. However, the nine final processing steps described in Example 1, the oven exposure, were omitted to provide an unbonded batt for comparative purposes.

比較例４ 例５の工程を繰返して重量で８０／２０のマイクロ繊維
／結合剤マクロ繊維の繊維混合物比を有する別のバット
’を製造した。しかしながら、例５に記載した最終処理
工程、炉露出を省略して比較目的のために非結合バラ）
を供した。Comparative Example 4 The process of Example 5 was repeated to produce another batt' having a fiber mixture ratio of 80/20 microfiber/binder macrofiber by weight. However, the final treatment step described in Example 5, omitting the furnace exposure (unbonded bulk for comparative purposes)
provided.

比較例５ 例４の基礎工程を繰返して重量で８５／１５のマイクロ
繊維／結合剤マクロ繊維の繊維混合物比を有するクラス
ターの別の集積を製造したが、ただし最終の炉露出工程
を省略した。製造されたクラスターはその平均直径が３
．０　ｃｍ　（１，２インチ）であり、その平均重量が
６０雫でありそしてこれらが結合していない点で例４の
ものとは異なる。Comparative Example 5 The basic steps of Example 4 were repeated to produce another collection of clusters having a fiber mixture ratio of 85/15 microfibers/binder macrofibers by weight, but omitting the final oven exposure step. The produced clusters have an average diameter of 3
．． 0 cm (1.2 inches), their average weight is 60 drops, and they differ from Example 4 in that they are not bonded.

本発明の別の例をまた製造して本発明によシ製造した絶
縁媒体の安定性と凝集性の文書化を更に容易にした。Another example of the invention was also prepared to further facilitate documentation of the stability and cohesiveness of insulating media made in accordance with the invention.

例　　７ 例４の基本工程を繰返して重量で８５／１５、マイクロ
繊維／結合剤マク＝Ｓｔ維の線維混合比を有するクラス
ターの別の集積を製造した。製造したクラスターは寸法
と重量でのみ例４のものトｈ異なった。比較例５のもの
と同様に本例のクラスターは３．０　ｃｍ　（１−２イ
ンチ）の平均直径と６０智の平均重量を有した。しかし
ながら、本例のクラスターを１６０℃（３２０”Ｐ）に
５分間炉謂出にさらしてマイクロ繊維と結合剤マクロ繊
維の間にかつ結合剤マクロ繊維の間に熱可塑性結合が得
られた。Example 7 The basic steps of Example 4 were repeated to produce another collection of clusters having a fiber mix ratio of 85/15 by weight, microfibers/binder Mac=St fibers. The clusters produced differed from those of Example 4 only in size and weight. The clusters of this example, like those of Comparative Example 5, had an average diameter of 3.0 cm (1-2 inches) and an average weight of 60 mm. However, exposing the clusters of this example to 160° C. (320”P) for 5 minutes in an oven resulted in a thermoplastic bond between the microfibers and the binder macrofibers and between the binder macrofibers.

本発明の例１及び例５そして比較例３及び４の絶縁性バ
ットを評価し、前記のバット凝集性試験を使用し、そし
てその結果を下記の表に記載する。The insulating batts of Inventive Examples 1 and 5 and Comparative Examples 3 and 4 were evaluated using the batt cohesion test described above, and the results are reported in the table below.

第　　■　　表 厚さ引張り試験を介して初期バット分離の点で測伸長比 比較例３； ９０／１０；非結合　　　　　　　　６：１例１； ９０／１０　；結合　　　　　　　　１２：１比較例４
； ８０／２０　；非結合　　　　　　　　６：１例５ ８０／２０；結合　　　　　　　　１６：１例と比較例
の前記の記載から（１）例１と比較例３０パツトが繊維
の型式とこれらが含む繊維の比率重量に関して同様であ
ること（２）例１のバット（７）Ａが繊維対繊維結合を
得るために炉露出を受けた点で異々ることが了解されよ
う。同様に、例５と比較例４のバットが基本組成で同様
であるが、例５のみが繊維対繊維結合を含む点で異なる
。Part ■ Elongation ratio measured in terms of initial butt separation through surface thickness tensile test Comparative Example 3; 90/10; Unbonded 6:1 Example 1; 90/10; Bonded 12:1 Comparative Example 4
; 80/20; Unbonded 6:1 Example 5 80/20; Bonded 16:1 From the above description of Examples and Comparative Examples (1) Example 1 and Comparative Example 30 pats are the type of fibers and the ratio of fibers they contain. Similar in weight (2) It will be appreciated that batt (7) A of Example 1 differs in that it has undergone oven exposure to obtain fiber-to-fiber bonding. Similarly, the batts of Example 5 and Comparative Example 4 are similar in basic composition, except that only Example 5 includes fiber-to-fiber bonds.

特に例１及び５に基づいて、本発明のバットの凝集に基
づく繊維対繊維結合の重要な効果は初期バット分離の点
で測定されかつ第「表に記載される高い伸長比により示
される。これらの具体例の高い伸長比は比較例３及び４
に対して測定した低い比率に直接に対照的である（また
第■表に記載する）。Particularly based on Examples 1 and 5, the significant effect of the agglomerated fiber-to-fiber bond in the batts of the present invention is measured in terms of initial batt separation and is demonstrated by the high elongation ratios listed in Table 1. The high elongation ratio of the specific example is Comparative Examples 3 and 4.
This is in direct contrast to the low ratio measured for (also listed in Table ■).

対応する方式で、個々のクラスターの凝集性及び一体性
に対する繊維対繊維結合の重要性は下記の表に記載され
るように比較例５のものに対して測定した平均の力と例
７のクラスターに対して測定された平均の分離の力の比
較を介して例示される： 比較例５； ８５／１５；非結＠−６ 例７；８５／１５；結合　　　　　　　４１前記の結果
は平均のクラスター分離力において驚くほど高い１３．
７倍の増加を表わす。In a corresponding manner, the importance of the fiber-to-fiber bond for the cohesiveness and integrity of the individual clusters is determined by the average force measured for those of Comparative Example 5 and the clusters of Example 7 as listed in the table below. Illustrated through a comparison of the average separation forces measured for: Comparative Example 5; 85/15; Unbonded @ -6 Example 7; 85/15; Bonded 41 The above results show that the average cluster separation Amazingly high in power13.
Representing a 7-fold increase.

マクロ繊維の混合物を使用して例１に記載した方式で結
合構造体を製造した。各側においてマイクロ繊維はＱ、
５５　ｄｔｅｃ　（０，５デニール）ポリエステル繊維
である。このマクロ繊維は’　Ｋｅｖｌａｒ４９°のｉ
、５　ｄｔｅｘ　（１，４デニール）ノ剛い繊維と例１
に記載したような４デニ一ルポリスチル結合剤繊維の混
和物であった。A bonded structure was produced in the manner described in Example 1 using a mixture of macrofibers. On each side the microfibers are Q,
55 dtec (0.5 denier) polyester fiber. This macro fiber is 'Kevlar49°i'
, 5 dtex (1,4 denier) stiff fiber and Example 1
It was a blend of 4 denyl polystyl binder fibers as described in .

この結果を第１ｙ表に記載する。各側のコラムの頭部で
成分の与えた百分率は重量百分率である：第１の数字は
マイクロ繊維（ポリエステル）の重量百分率であり、第
２の数字はポリエステルマクロ繊維の重量百分率であり
、そして第３＼の数字は“Ｋｅｖｌａｒ“剛性繊維の重
量百分率である。かくして、この組成は８０／１０／Ｉ
　Ｏを有する＝０．５５　ｄｔｅｘ　（０，５デニール
）ポリエステルマイクロ繊維　　　　８０重量％４．４
　ｄｔｅｃ　（４デニール） ポリエステルマクロ繊維　　　　　１０重量％Ｌ５　ｄ
ｔｅｘ　（１，４デニール） ”　Ｋｅｖｌａｒ　４９　”剛性繊維　　　　１０重量
％手続補正書（自発〕 昭和６３年　３２月　７日The results are listed in Table 1y. The percentages given for the components at the head of each side column are weight percentages: the first number is the weight percentage of microfibers (polyester), the second number is the weight percentage of polyester macrofibers, and The third number is the weight percentage of the "Kevlar" stiff fiber. Thus, this composition is 80/10/I
with O = 0.55 dtex (0,5 denier) polyester microfiber 80% by weight 4.4
dtec (4 denier) polyester macro fiber 10% by weight L5 d
tex (1,4 denier) "Kevlar 49" Rigid fiber 10% by weight Procedural amendment (voluntary) December 7, 1988

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）７０から９５重量％の、３から１２ミクロンの直
径を有する合成重合体マイクロ繊維；及び５から３０重
量％の、１２ミクロン以下でない合成重合体マクロ繊維
から繊維アセンブリを形成すること、 このように形成されたアセンブリを成形すること、そし
て 結果の構造体の密度が３から１６ｋｇ／ｍ＾３の範囲内
であるように繊維の少なくともあるものの間にその接触
点で結合を行なうこと、この結合が未結合アセンブリと
比較して熱絶縁性に顕著な損失なしに行なわれること、 を含む熱絶縁性材料を形成する方法。(1) forming a fiber assembly from 70 to 95% by weight of synthetic polymeric microfibers having a diameter of 3 to 12 microns; and 5 to 30% by weight of synthetic polymeric macrofibers not smaller than 12 microns; forming an assembly formed as such and effecting a bond between at least some of the fibers at their contact points such that the density of the resulting structure is within the range of 3 to 16 kg/m^3; A method of forming a thermally insulating material, the bonding being performed without significant loss in thermally insulative properties as compared to an unbonded assembly. （２）（ａ）７０から９５重量％の、３から１２ミクロ
ンの直径を有する合成重合体マイクロ繊維及び（ｂ）５
から３０重量％の、１２ミクロン以下でない直径を有す
る合成重合体マクロ繊維、 のアセンブリを含む構造体において、 繊維の少なくともあるものがその接触点で結合され、こ
の結合は結果の構造体の密度が３から１６ｋｇ／ｍ＾３
の範囲内であるようなものであり、この結合が未結合ア
センブリと比較して構造体の熱絶縁性の顕著な損失なし
に行なわれること、を特徴とする凝集性繊維構造体の形
で合成繊維熱絶縁体材料。(2) (a) 70 to 95% by weight of synthetic polymeric microfibers having a diameter of 3 to 12 microns; and (b) 5
30 wt. 3 to 16kg/m^3
composite in the form of a cohesive fibrous structure, characterized in that the bonding is carried out without significant loss of the thermal insulation properties of the structure compared to the unbonded assembly. Fiber thermal insulation material.