JPS63222005A - 粗製液体硫黄の精製方法 - Google Patents
粗製液体硫黄の精製方法Info
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- JPS63222005A JPS63222005A JP62051997A JP5199787A JPS63222005A JP S63222005 A JPS63222005 A JP S63222005A JP 62051997 A JP62051997 A JP 62051997A JP 5199787 A JP5199787 A JP 5199787A JP S63222005 A JPS63222005 A JP S63222005A
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Classifications
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- C01B17/027—Recovery of sulfur from material containing elemental sulfur, e.g. luxmasses or sulfur containing ores; Purification of the recovered sulfur
-
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ１発明の目的
産業上の利用分野
この発明は、主としてクラウス法により硫化水素（Ｈ２
Ｓ）と二酸化！黄（ＳＯ２）から製造される、硫化水素
及びポリ硫化水素（Ｈ２ＳＸ：Ｘは２以」二の数）を含
有する粗製液体硫黄の精製方法に関するものである。
Ｓ）と二酸化！黄（ＳＯ２）から製造される、硫化水素
及びポリ硫化水素（Ｈ２ＳＸ：Ｘは２以」二の数）を含
有する粗製液体硫黄の精製方法に関するものである。
クラウス装置からの元素硫黄は液体状で生産されること
から、この形態で貯蔵あるいは輸送されて工業的に使用
されている。
から、この形態で貯蔵あるいは輸送されて工業的に使用
されている。
しかし、クラウス法からの液体硫黄中には、その生成過
程においてＨ２Ｓ及びＨ２ＳＸがＨ２Ｓに換算して通常
２００〜８００ｐｐｍ溶存しており、これらが貯蔵又は
輸送中に液体硫黄中から気化、拡散するため、人体への
影響は勿論１ガス爆発などの危険性があるので、これら
を減少させる必要がある。
程においてＨ２Ｓ及びＨ２ＳＸがＨ２Ｓに換算して通常
２００〜８００ｐｐｍ溶存しており、これらが貯蔵又は
輸送中に液体硫黄中から気化、拡散するため、人体への
影響は勿論１ガス爆発などの危険性があるので、これら
を減少させる必要がある。
従来の技術
液体硫黄中に溶存しているＨ２Ｓ及びＨ２ＳＸを除去す
る方法としては、これまで各種の方法が開発されている
。主としてＨ２Ｓを物理的に除く方法や、Ｈ２Ｓ及びＨ
２ＳＸを同時に除去する物理化学的方法も既に開示され
ている。この中で主なものの要点を記載すると下記の通
りである。
る方法としては、これまで各種の方法が開発されている
。主としてＨ２Ｓを物理的に除く方法や、Ｈ２Ｓ及びＨ
２ＳＸを同時に除去する物理化学的方法も既に開示され
ている。この中で主なものの要点を記載すると下記の通
りである。
■、主としてＨ２Ｓを除去する方法
■液体硫黄を噴流で障害物に衝突させ霧状に分散させて
Ｈ２Ｓを物理的に除く（特公昭４８−１０３０８号）。
Ｈ２Ｓを物理的に除く（特公昭４８−１０３０８号）。
■クラウス装置からの排ガス（テールガス）を生成液体
硫黄と向流接触させてＨ２Ｓを物理的に除く（特公昭５
６−７９６６号）。
硫黄と向流接触させてＨ２Ｓを物理的に除く（特公昭５
６−７９６６号）。
Ｉｌ、Ｈ２Ｓ及びＨ２ＳＸを同時に除去する方法■生成
液体硫黄をクラウス反応器からの最終残留ガスで吹き掃
ってＨ２Ｓを除去し、更に窒素化合物としてアンモニア
、アミン等を液体硫黄に添加してＨ２ＳＸをＨ２Ｓに変
換して除去する（＃公開５６−５２８４７号）。
液体硫黄をクラウス反応器からの最終残留ガスで吹き掃
ってＨ２Ｓを除去し、更に窒素化合物としてアンモニア
、アミン等を液体硫黄に添加してＨ２ＳＸをＨ２Ｓに変
換して除去する（＃公開５６−５２８４７号）。
■クラウス装置からの生成液体硫黄に酸化性ガス（少量
の二酸化硫黄を添加）を若干の加圧で導入することによ
りＨ２ＳをＳに転換し、そして窒素化合物としてアミン
類を添加しＨ２ＳＸをＨ２Ｓに変換して除去する（特公
昭５６−４５８４２号）。
の二酸化硫黄を添加）を若干の加圧で導入することによ
りＨ２ＳをＳに転換し、そして窒素化合物としてアミン
類を添加しＨ２ＳＸをＨ２Ｓに変換して除去する（特公
昭５６−４５８４２号）。
■クラウス法からの液体硫黄をアルミナ又はコバルト−
モリブデン含浸アルミナからなる触媒と接触させると同
時に、空気又は酸素富化空気でパージすることによりＨ
２Ｓ及びＨ２ＳＸを除去する（特公昭５９−４０７６２
号）。
モリブデン含浸アルミナからなる触媒と接触させると同
時に、空気又は酸素富化空気でパージすることによりＨ
２Ｓ及びＨ２ＳＸを除去する（特公昭５９−４０７６２
号）。
■液体硫黄を、Ｎｉ−Ｎｏ系触媒の存在下、酸素含有ガ
ス又は窒素ガスと接触させることによりＨ２Ｓ及びＨ２
ＳＸを除去する（特開昭６１−２５６９０４け）。
ス又は窒素ガスと接触させることによりＨ２Ｓ及びＨ２
ＳＸを除去する（特開昭６１−２５６９０４け）。
」二記の従来技術において、■−■、■は硫化水素の除
去が主体になり、Ｈ２ＳＸが残存し易い。
去が主体になり、Ｈ２ＳＸが残存し易い。
■−■、■は窒素化合物を液体硫黄に添加してＨ２ＳＸ
をＨ２Ｓに変換して除去するものであるが、その処理時
間が長く、かつ添加物が不純物として硫黄中に残存する
。
をＨ２Ｓに変換して除去するものであるが、その処理時
間が長く、かつ添加物が不純物として硫黄中に残存する
。
■−■、■はＨ２ＳＸをＨ２Ｓと５ｘ−ｔに分解する触
媒及びパージガスの選択を主とする技術である。
媒及びパージガスの選択を主とする技術である。
通常、液体硫黄中に溶解しているＨ２Ｓはスイープガス
を吹き込んでパージすることにより比較的に容易に除去
することが出来るが、全硫化水素の５０％以１−を占め
るＨ２ＳＸは分解してＨ２Ｓの形態にしなければパージ
できず、しかもその分解速度が遅いため、適当な触媒を
用いて下記式によるＨ２Ｓと５ｘ−ｔへの分解を促進す
る。
を吹き込んでパージすることにより比較的に容易に除去
することが出来るが、全硫化水素の５０％以１−を占め
るＨ２ＳＸは分解してＨ２Ｓの形態にしなければパージ
できず、しかもその分解速度が遅いため、適当な触媒を
用いて下記式によるＨ２Ｓと５ｘ−ｔへの分解を促進す
る。
Ｈ２ＳＸ ： Ｈ２Ｓ＋５Ｘ−１（１）］−記反応
は平衡反応であるため、生成したＨ２Ｓを系外へ排出し
なければ分解が進行しない。
は平衡反応であるため、生成したＨ２Ｓを系外へ排出し
なければ分解が進行しない。
そこで従来は触媒の存在下で分解生成したＨ２Ｓを直ち
にパージするため、接触装置をすべて外部に特設しスイ
ープガスの同時吹き込みを行っていたが、硫黄の融点及
び粘度の特性−に通常１２０〜１６０℃の制約条件下で
操作することを要求されるので、運転時の温度管理に十
分な注意を必要とし、また触媒交換、設置場所、装置費
、熱経済等の面で不利を免れなかった。
にパージするため、接触装置をすべて外部に特設しスイ
ープガスの同時吹き込みを行っていたが、硫黄の融点及
び粘度の特性−に通常１２０〜１６０℃の制約条件下で
操作することを要求されるので、運転時の温度管理に十
分な注意を必要とし、また触媒交換、設置場所、装置費
、熱経済等の面で不利を免れなかった。
発明が解決しようとする問題点
本発明は、従来法の欠点を解決した、粗製液体硫黄中に
含有されているＨ２Ｓ及びＨ２ＳＸを効率的に除去する
液体硫黄の精製方法を提供することを目的とする。
含有されているＨ２Ｓ及びＨ２ＳＸを効率的に除去する
液体硫黄の精製方法を提供することを目的とする。
口０発明の構成
問題を解決するための手段
木発明者等は、液体硫黄の貯槽内で精製を行うと、触媒
作用によるＨ２ＳＸのＨ２Ｓと５Ｘ−１への分解と、ス
イープガスとの接触によＺ、Ｈ２Ｓの除去とは別個に行
ってもよく、触媒の踊りを防ぎつつ運転が容易になると
ともに、触媒交換、空間利用、装置費、熱経済等の面で
も効率的であることを見出し本発明を完成した。
作用によるＨ２ＳＸのＨ２Ｓと５Ｘ−１への分解と、ス
イープガスとの接触によＺ、Ｈ２Ｓの除去とは別個に行
ってもよく、触媒の踊りを防ぎつつ運転が容易になると
ともに、触媒交換、空間利用、装置費、熱経済等の面で
も効率的であることを見出し本発明を完成した。
本発明に係る硫化水素及びポリ硫化水素を含有する粗製
液体硫黄の精製方法は、ポリ硫化水素分解濠を有するｒ
ｌｉｉ体触媒を売場した触媒容器を液体硫黄貯槽内に設
置し、粗製液体硫黄を貯槽に導入し上記触媒容器中を通
過させて固体触媒と接触させる傍ら、スイープガスを貯
槽内に送入して液体硫黄と接触させた後排出することを
特徴とする。
液体硫黄の精製方法は、ポリ硫化水素分解濠を有するｒ
ｌｉｉ体触媒を売場した触媒容器を液体硫黄貯槽内に設
置し、粗製液体硫黄を貯槽に導入し上記触媒容器中を通
過させて固体触媒と接触させる傍ら、スイープガスを貯
槽内に送入して液体硫黄と接触させた後排出することを
特徴とする。
この際、一度触媒容器を通過させた液体硫黄を触媒容器
に循環して固体触媒と繰り返し接触させるようにしても
よい。また複数の触媒容器を通過させてもよい。
に循環して固体触媒と繰り返し接触させるようにしても
よい。また複数の触媒容器を通過させてもよい。
スイープガスと液体硫黄との接触は、貯槽の液体硫黄の
表面積が十分に広くてスイープガスとの接触が良好なら
ばスイープガスを液体硫黄の表面−Ｉ−を通過させる程
度の接触でもよいが、貯槽内の液体Ｍ 黄を貯槽の気相
中でスプレーするか、スイープガスを液体硫黄中にバブ
リングするかして、スイープガスと液体硫黄との接触を
密にする方が好ましい。もちろん両者を（ｌ用してもよ
い。
表面積が十分に広くてスイープガスとの接触が良好なら
ばスイープガスを液体硫黄の表面−Ｉ−を通過させる程
度の接触でもよいが、貯槽内の液体Ｍ 黄を貯槽の気相
中でスプレーするか、スイープガスを液体硫黄中にバブ
リングするかして、スイープガスと液体硫黄との接触を
密にする方が好ましい。もちろん両者を（ｌ用してもよ
い。
スイープガスとしては空気、スチーム、窒素、あるいは
クラウス装置テールガス処理（例えばスコツト法）のオ
フガス又はクラウス装置のインシネレータ−オフガス等
Ｈ２Ｓの含有量が１．５％以下のガスが使用される。
クラウス装置テールガス処理（例えばスコツト法）のオ
フガス又はクラウス装置のインシネレータ−オフガス等
Ｈ２Ｓの含有量が１．５％以下のガスが使用される。
貯槽内に設置する触媒容器としては、円筒、角型等信れ
の形状でもよく、また網状容器なども適宜選択使用する
ことが出来る。
の形状でもよく、また網状容器なども適宜選択使用する
ことが出来る。
ここで使用される触媒の組成は特に限定されるものでな
く、前記特開昭６１−２５６９０４号で提案しているＮ
ｉ−Ｍｏ系触媒のほか何れの固体触媒でも使用できる。
く、前記特開昭６１−２５６９０４号で提案しているＮ
ｉ−Ｍｏ系触媒のほか何れの固体触媒でも使用できる。
形状については、常時液体硫黄中での反応であり、その
摩耗を避けるため球状が好ましく、その径は１〜１５ｍ
ｍ程度のものが好ましい。
摩耗を避けるため球状が好ましく、その径は１〜１５ｍ
ｍ程度のものが好ましい。
触媒層における反応温度、即ち貯槽温度は液体硫黄の特
性から１２０〜１６０℃の範囲に保持することが重要で
ある。クラウス装置の硫黄凝縮器出口の液体硫黄の一時
貯槽を本発明で使用する貯槽にすることが設備の節約や
熱的観点から最も経済的である。反応圧、力は通常常圧
乃至若干の加圧下で行なう。
性から１２０〜１６０℃の範囲に保持することが重要で
ある。クラウス装置の硫黄凝縮器出口の液体硫黄の一時
貯槽を本発明で使用する貯槽にすることが設備の節約や
熱的観点から最も経済的である。反応圧、力は通常常圧
乃至若干の加圧下で行なう。
以下本発明方法を添付図面に従って具体的に説明するが
、本発明は図示した例に限定されるものではない。
、本発明は図示した例に限定されるものではない。
第１図は本発明方法の実施態様の一例を説明するための
図である。液体硫黄を貯蔵する半地下断熱貯槽ｌの中に
Ｎｉ−Ｍｏ系等の固体触媒２を充填した触媒容器３が設
置してあり、クラウス装置からの粗製液体硫黄を供給管
４から触媒容器３へ供給して触媒容器中を通過させ固体
触媒２に接触させ、さらに循環用ポンプ５により貯槽内
の液体硫黄を触媒容器３に循環し固体触媒２に繰り返し
接触させるようにしである。貯槽ｌの４二部側壁にはス
イープガス送入管６、反対側の側壁にはスイープガス排
出管７が接続されている。ざらに貯槽の一部は堰板８で
仕切られて精製液体硫黄貯留室９となり、精製液体硫黄
排出用ポンプ１０が設置されている。
図である。液体硫黄を貯蔵する半地下断熱貯槽ｌの中に
Ｎｉ−Ｍｏ系等の固体触媒２を充填した触媒容器３が設
置してあり、クラウス装置からの粗製液体硫黄を供給管
４から触媒容器３へ供給して触媒容器中を通過させ固体
触媒２に接触させ、さらに循環用ポンプ５により貯槽内
の液体硫黄を触媒容器３に循環し固体触媒２に繰り返し
接触させるようにしである。貯槽ｌの４二部側壁にはス
イープガス送入管６、反対側の側壁にはスイープガス排
出管７が接続されている。ざらに貯槽の一部は堰板８で
仕切られて精製液体硫黄貯留室９となり、精製液体硫黄
排出用ポンプ１０が設置されている。
このほか、貯槽内の液体硫黄の温度を保持するための加
熱器（図示せず）が適宜の場所に設けである。
熱器（図示せず）が適宜の場所に設けである。
ポンプ５により循環される貯槽ｌ内の液体硫黄は触媒容
器３の上方でスプレーされて触媒容器内の固体触媒２に
繰り返し接触する。その際、液体硫黄中（７）Ｈ２ＳＸ
はＨ２Ｓと５Ｘ−１に分解され。
器３の上方でスプレーされて触媒容器内の固体触媒２に
繰り返し接触する。その際、液体硫黄中（７）Ｈ２ＳＸ
はＨ２Ｓと５Ｘ−１に分解され。
分解により生じたＨ２Ｓは次にスプレーされた時に気化
してスイープガス流により排出される。
してスイープガス流により排出される。
このような循環により、液体硫黄中のＨ２ＳとＨ２ＳＸ
は著しく減少する。
は著しく減少する。
このようにして液体硫黄中のＨ２Ｓは放出されて枡スイ
ープガスと共に排出管７から排出され、インシネレータ
−等で処理される。
ープガスと共に排出管７から排出され、インシネレータ
−等で処理される。
供給管４から送入されるクラウス装置からの粗製液体硫
黄に見合う量の精製液体硫黄は堰板８をオーバーフロー
して精製液体硫黄貯留室９に移動し、排出用ポンプ１０
により槽外へ移送される。
黄に見合う量の精製液体硫黄は堰板８をオーバーフロー
して精製液体硫黄貯留室９に移動し、排出用ポンプ１０
により槽外へ移送される。
液体硫黄を循環するポンプ５及び精製液体硫黄の排出用
ポンプｌＯは、貯槽外、貯槽内側れの設置でもよいが、
液体硫黄の温度管理の面からは貯槽内に液中ポンプを設
置して使用することが好ましい。
ポンプｌＯは、貯槽外、貯槽内側れの設置でもよいが、
液体硫黄の温度管理の面からは貯槽内に液中ポンプを設
置して使用することが好ましい。
第２図は本発明方法の実施態様の他の例を説ＩＪＩする
ための図である。スイープガスガス送入管６が貯４６１
の底部に導かれ、ノズル６１からスイーブガスガスを液
体硫黄中にバブリングするようにしである以外は第１図
に示した装置とほぼ同様である。このようにすればＨ２
Ｓのパージ効率が高くなる。
ための図である。スイープガスガス送入管６が貯４６１
の底部に導かれ、ノズル６１からスイーブガスガスを液
体硫黄中にバブリングするようにしである以外は第１図
に示した装置とほぼ同様である。このようにすればＨ２
Ｓのパージ効率が高くなる。
なおこの際、触媒容器の下方からスイープガスを送入す
ると触媒が踊り易くなり、これを防ぐため触媒容器の上
方からガスを送入しようとすると特別の加圧、密閉装置
を必要とする。
ると触媒が踊り易くなり、これを防ぐため触媒容器の上
方からガスを送入しようとすると特別の加圧、密閉装置
を必要とする。
第３図は他の実施態様を示すもので、中空円筒１１の周
囲に触媒容器３を設置し、中空円筒１１の下部に設けた
ノズル６１からスイープガスガスを液体硫黄中にバブリ
ングすると、液体ｍ黄は気泡に伴なわれて中空円筒中を
上昇し、中空円筒の上縁をオーバーフローして触媒容器
３に入る。このようにすれば液体硫黄を循環するポンプ
が不要になる。
囲に触媒容器３を設置し、中空円筒１１の下部に設けた
ノズル６１からスイープガスガスを液体硫黄中にバブリ
ングすると、液体ｍ黄は気泡に伴なわれて中空円筒中を
上昇し、中空円筒の上縁をオーバーフローして触媒容器
３に入る。このようにすれば液体硫黄を循環するポンプ
が不要になる。
触媒容器を液体硫黄貯槽内に設置される触媒容器の数は
１個に限定されるものではなく、２個又はそれ以上であ
ってもよい。
１個に限定されるものではなく、２個又はそれ以上であ
ってもよい。
第４図の場合は、網状の側壁を有する触媒容器３１．３
２及び３３を貯槽１を仕切るように間隔をおいて併設し
、供給管４からの粗製液体硫黄が触媒容器３１．３２．
３３を順次通過するように配置しである。スイープガス
ガスのノズル６１は触媒容器の前後に配置する。この場
合も液体硫黄を循環するポンプは不要である。
２及び３３を貯槽１を仕切るように間隔をおいて併設し
、供給管４からの粗製液体硫黄が触媒容器３１．３２．
３３を順次通過するように配置しである。スイープガス
ガスのノズル６１は触媒容器の前後に配置する。この場
合も液体硫黄を循環するポンプは不要である。
第５図は貯槽１を−Ｌ方から見た図で、貯槽ｌ内に触媒
容器３１．３２．３３を隣接して設置し、供給管４から
の粗製液体硫黄が各触媒容器を交互に逆方向に通過する
ような通路を設け、スイープガスガスのノズル６１は粗
製液体硫黄の通路部分に配置しである。
容器３１．３２．３３を隣接して設置し、供給管４から
の粗製液体硫黄が各触媒容器を交互に逆方向に通過する
ような通路を設け、スイープガスガスのノズル６１は粗
製液体硫黄の通路部分に配置しである。
［実施例］
Ｎｉ−Ｍｏ系の３ｍｍΦ球形の固体触媒層（充填量５０
文）を有する触媒容器を内部に設置した第２図に示した
ような実験装置に、クラウス装置から１５０℃の液体硫
黄を２００文張り込んだ。
文）を有する触媒容器を内部に設置した第２図に示した
ような実験装置に、クラウス装置から１５０℃の液体硫
黄を２００文張り込んだ。
この液体硫黄中の全Ｈ２Ｓは３２０ｐｐｍ、うちＨ２Ｓ
Ｘは２１０ｐｐｍであった。次いで液ｄｉポンプで液体
硫黄を５０１ ／ Ｈｒの割合で触媒層に循環接触させ
ると共に、スイープガスとして空気１０００ Ｎ ｌ
／ Ｈｒを供給した。
Ｘは２１０ｐｐｍであった。次いで液ｄｉポンプで液体
硫黄を５０１ ／ Ｈｒの割合で触媒層に循環接触させ
ると共に、スイープガスとして空気１０００ Ｎ ｌ
／ Ｈｒを供給した。
反応後１昨間後、５時間後、及び１０時間後に液体硫黄
中の全Ｈ２Ｓ及びＨ２ＳＸを分析した結果を第１表に示
す。
中の全Ｈ２Ｓ及びＨ２ＳＸを分析した結果を第１表に示
す。
［比較例１
触媒容器に３ｍｍΦ球形のガラスピーズ５０文充填した
以外は、実施例１で使用したのと同じ実験装置にクラウ
ス装置から１５０℃の液体硫黄を２００１張り込んだ。
以外は、実施例１で使用したのと同じ実験装置にクラウ
ス装置から１５０℃の液体硫黄を２００１張り込んだ。
この液体硫黄中の全Ｈ２Ｓは３１０ｐｐｍ、うちＨ２Ｓ
Ｘは２００ＰＰｍであった。次いで液中ポンプで液体硫
黄を５０立／Ｈｒの割合で触媒容器中のガラスピーズ層
に循環接触させるとともに、スイープガスとして空気１
００ＯＮ見／ Ｈｒを供給した。
Ｘは２００ＰＰｍであった。次いで液中ポンプで液体硫
黄を５０立／Ｈｒの割合で触媒容器中のガラスピーズ層
に循環接触させるとともに、スイープガスとして空気１
００ＯＮ見／ Ｈｒを供給した。
反応後１時間後、５時間後、及び１０時間後に液体硫黄
中の全Ｈ２Ｓ及びＨ２ＳＸを分析した結果を第１表に示
す。
中の全Ｈ２Ｓ及びＨ２ＳＸを分析した結果を第１表に示
す。
（以下余白）
第１表
第１表に示した結果から１ｌＪＪらかなように、貯槽内
の液体硫黄を固ｆ′、、触媒に接触させる傍ら、スイー
プガスを液体硫黄に接触させた場合、液体硫黄を固体触
媒に接触させない場合に比し、ポリ硫化水素の分解と全
Ｈ２Ｓの減少が顕著である。
の液体硫黄を固ｆ′、、触媒に接触させる傍ら、スイー
プガスを液体硫黄に接触させた場合、液体硫黄を固体触
媒に接触させない場合に比し、ポリ硫化水素の分解と全
Ｈ２Ｓの減少が顕著である。
ｍ月
本発明方法においては、Ｈ２Ｓで飽和され且つＨ２ＳＸ
も含有する粗製液体′ｔｉ、黄が、貯槽内に存在し、精
製が進行して溶存Ｈ２Ｓが少なくなった大量の液体硫黄
により希釈され、Ｈ２ＳＸの分解によって生成したＨ２
Ｓが触媒表面から除去され易くなるため、前記 Ｈ２ＳＸ ヰ Ｈ２Ｓ＋５Ｘ−１（１）の平衡が右側
に移動し易い状ｊＥになり、しかもその際、逆反応によ
るＨ２ＳＸの生成反応速度は温度依存性が高く、通常の
貯槽内温度であればその生成を抑制できる。そこでスイ
ープガスを貯槽内に送入して液体硫黄と接触させＨ２Ｓ
をパージすることにより効率的にＨ２ＳＸも分解除去で
きるものと思われる。
も含有する粗製液体′ｔｉ、黄が、貯槽内に存在し、精
製が進行して溶存Ｈ２Ｓが少なくなった大量の液体硫黄
により希釈され、Ｈ２ＳＸの分解によって生成したＨ２
Ｓが触媒表面から除去され易くなるため、前記 Ｈ２ＳＸ ヰ Ｈ２Ｓ＋５Ｘ−１（１）の平衡が右側
に移動し易い状ｊＥになり、しかもその際、逆反応によ
るＨ２ＳＸの生成反応速度は温度依存性が高く、通常の
貯槽内温度であればその生成を抑制できる。そこでスイ
ープガスを貯槽内に送入して液体硫黄と接触させＨ２Ｓ
をパージすることにより効率的にＨ２ＳＸも分解除去で
きるものと思われる。
ハ９発明の効果
（１）触媒層を液体硫黄貯槽内に設置したので、運転管
理及び触媒交換が容易であるう′えに、装置の敷地面積
の減少、装置費、熱ロス等の低減が計られる。
理及び触媒交換が容易であるう′えに、装置の敷地面積
の減少、装置費、熱ロス等の低減が計られる。
（２）液体硫黄貯槽内でポリ硫化水素の触媒による分解
と、分解により生成された硫化水素のスイープガスによ
る除去を別々に行うことによって、貯槽内へのスイープ
ガスの送入が容易であると共に、触媒の踊りなどによる
摩耗が殆どなく、また触媒に対してのスイープガスの制
約を受す、硫化水素の含有量が１．５％以五のガスなら
どのようなガスでも利用出来る。
と、分解により生成された硫化水素のスイープガスによ
る除去を別々に行うことによって、貯槽内へのスイープ
ガスの送入が容易であると共に、触媒の踊りなどによる
摩耗が殆どなく、また触媒に対してのスイープガスの制
約を受す、硫化水素の含有量が１．５％以五のガスなら
どのようなガスでも利用出来る。
第１図、第２図、第３図、第４図及び第５図はいずれも
本発明の実施態様を説明するための図である。 ■＝液体硫黄貯槽 ２：固体触媒 ３．３１，３２，３３：触媒容器 ４；粗製液体硫黄供給ｖ ５：循環用ポンプ６：スイー
プガス送入管 ６１：同ノズル７：スイーブガス排出管
８：堰板 ９：精製液体硫黄貯留室
本発明の実施態様を説明するための図である。 ■＝液体硫黄貯槽 ２：固体触媒 ３．３１，３２，３３：触媒容器 ４；粗製液体硫黄供給ｖ ５：循環用ポンプ６：スイー
プガス送入管 ６１：同ノズル７：スイーブガス排出管
８：堰板 ９：精製液体硫黄貯留室
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリ硫化水素分解能を有する固体触媒を充填した触
媒容器を液体硫黄貯槽内に設置し、粗製液体硫黄を貯槽
に導入し上記触媒容器中を通過させて固体触媒と接触さ
せる傍ら、スイープガスを貯槽内に送入して液体硫黄と
接触させた後排出することを特徴とする硫化水素及びポ
リ硫化水素を含有する粗製液体硫黄の精製方法。 ２ 貯槽内の液体硫黄を触媒容器に循環して固体触媒と
繰り返し接触させる特許請求の範囲第１項記載の粗製液
体硫黄の精製方法。 ３ 貯槽内の液体硫黄を貯槽の気相中でスプレーするこ
とによりスイープガスと液体硫黄との接触を密にする特
許請求の範囲第１項又は第２項記載の粗製液体硫黄の精
製方法。 ４ スイープガスを貯槽内の液体硫黄中にバブリングす
ることによりスイープガスと液体硫黄との接触を密にす
る特許請求の範囲第１項又は第２項記載の粗製液体硫黄
の精製方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62051997A JPS63222005A (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粗製液体硫黄の精製方法 |
| GB8805128A GB2203732B (en) | 1987-03-09 | 1988-03-03 | An apparatus for refining crude liquid sulfur. |
| KR1019880002402A KR950011826B1 (ko) | 1987-03-09 | 1988-03-08 | 미정제 액체유황의 정제장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62051997A JPS63222005A (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粗製液体硫黄の精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63222005A true JPS63222005A (ja) | 1988-09-14 |
| JPH0522642B2 JPH0522642B2 (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=12902487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62051997A Granted JPS63222005A (ja) | 1987-03-09 | 1987-03-09 | 粗製液体硫黄の精製方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63222005A (ja) |
| KR (1) | KR950011826B1 (ja) |
| GB (1) | GB2203732B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5911819A (en) * | 1995-03-16 | 1999-06-15 | Mbt Holding Ag | Cement spraying admixture |
| JP2013522162A (ja) * | 2010-03-22 | 2013-06-13 | ティッセンクルップ ウーデ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Ｃｌａｕｓプラントにおいて液体硫黄を凝縮、分離および貯留する装置および方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5080695A (en) * | 1990-10-12 | 1992-01-14 | Marathon Oil Company | Method of removing hydrogen sulfide from liquid sulfur |
| NL1001216C2 (nl) * | 1995-09-15 | 1997-03-20 | Stork Comprimo Bv | Werkwijze voor het ontgassen van zwavel. |
| NL1003085C2 (nl) * | 1995-09-15 | 1997-03-20 | Stork Comprimo Bv | Werkwijze en inrichting voor het ontgassen van zwavel. |
| FR2846959B1 (fr) * | 2002-11-08 | 2006-06-30 | Air Liquide | Procede d'inertage du soufre liquide |
| US8361432B2 (en) * | 2010-12-08 | 2013-01-29 | Fluor Enterprises, Inc. | Reactor, a retained catalyst structure, and a method for improving decomposition of polysulfides and removal of hydrogen sulfide in liquid sulfur |
| WO2013006040A1 (en) | 2011-06-21 | 2013-01-10 | Jacobs Nederland B.V. | Catalytic sulfur degassing |
| ES2539368T3 (es) * | 2011-12-23 | 2015-06-30 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Procedimiento y dispositivo para la desgasificación de azufre líquido |
| US9138675B2 (en) * | 2013-06-21 | 2015-09-22 | Phillips 66 Company | Process for degassing condensed sulfur from a claus sulfur recovery system |
| US10059588B2 (en) | 2015-10-05 | 2018-08-28 | Fluor Technologies Corporation | Systems and methods for degassing of sulfur |
| US11713246B2 (en) | 2019-03-15 | 2023-08-01 | Fluor Technologies Corporation | Liquid sulfur degassing |
| CN111983134B (zh) * | 2019-05-24 | 2022-08-05 | 中国石油天然气股份有限公司 | 液体硫磺中硫化氢和多硫化氢含量的测定方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5319990A (en) * | 1976-08-02 | 1978-02-23 | Standard Oil Co | Method of eliminating hydrogen sulfide and poly hydrogen sulfide from liquidefied sulfur |
| JPS61256904A (ja) * | 1985-05-09 | 1986-11-14 | Jgc Corp | 液体硫黄の精製方法 |
-
1987
- 1987-03-09 JP JP62051997A patent/JPS63222005A/ja active Granted
-
1988
- 1988-03-03 GB GB8805128A patent/GB2203732B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-03-08 KR KR1019880002402A patent/KR950011826B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
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| JPS5319990A (en) * | 1976-08-02 | 1978-02-23 | Standard Oil Co | Method of eliminating hydrogen sulfide and poly hydrogen sulfide from liquidefied sulfur |
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| JP2013522162A (ja) * | 2010-03-22 | 2013-06-13 | ティッセンクルップ ウーデ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Ｃｌａｕｓプラントにおいて液体硫黄を凝縮、分離および貯留する装置および方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8805128D0 (en) | 1988-03-30 |
| GB2203732B (en) | 1991-04-03 |
| KR950011826B1 (ko) | 1995-10-11 |
| GB2203732A (en) | 1988-10-26 |
| KR880011011A (ko) | 1988-10-25 |
| JPH0522642B2 (ja) | 1993-03-30 |
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