JPS6317394A

JPS6317394A - 熱伝達用熱交換パイプ

Info

Publication number: JPS6317394A
Application number: JP62096343A
Authority: JP
Inventors: ジョエルジー　ベルグマン; ガーボル　チャバ; ゲーザ　ヒベッシー
Original assignee: Energiagazdalkodasi Intezet
Current assignee: Energiagazdalkodasi Intezet
Priority date: 1986-04-21
Filing date: 1987-04-21
Publication date: 1988-01-25
Also published as: GR3000253T3; US4881596A; EP0242838B1; HU199979B; DE3761169D1; HUT49942A; EP0242838A1; ATE48697T1; ES2012069B3

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は熱交換パイプ内の媒体とその熱交換パイプの外
部の媒体との間で熱伝達を行うようになった熱交換パイ
プであって、その中の媒体を偏向させるべくバッフル要
素を含む熱交換パイプに関する。

以下余白〔従来の技術およびその問題点〕周知のように、熱交換パイプの横断面方向において不均
質な組成物からなる被冷却物質の場合には熱伝達がきわ
めて難しい。そのような場合として、被冷却物質が２つ
の異なった組成物からなる場合、あるいは２つの異なっ
た和物質例えばガス状物質と液状物質とからなる場合が
挙げられる。

また、それら被冷却物質が熱交換パイプ内では波状流れ
パターンあるいはリング状流れパターンを持つことも周
知である。前者の場合としては、液相物質が熱交換パイ
プの下側部分を流れてその中で波立ち自由面を持つ、こ
の波立ち自由面の上をガスあるいは蒸気が流れる場合が
挙げられる。後者の場合としては、液相物質が熱交換パ
イプの内壁面にリング状に付着して、該熱交換パイプの
中央部を流れるガスあるいは蒸気を取り囲む場合が挙げ
られる。双方の場合としては、２つの和物質が共に一緒
に流れることはないが、互いに分離した２つの流れ通路
を形成する場合が挙げられる。

この種の物質は多くの工業分野において再冷却されるこ
とになる。ヒートポンプの場合あるいは冷却器の場合は
、被冷却物質は異なった揮発度を持つ２つの成分の混合
物とされる。これら２つの和物質はそれらの状態だけで
なくそれらの濃度も異なる。２つの相を持つ作動物質が
冷却されると、その温度が低下し、同時に分離凝縮が起
きる。この場合２つの和物質が別々に流れるので、それ
ら和物質は熱力学平衡状態には置かれず、このため比較
的小さな揮発性の成分が一層速やかに凝縮し、その凝縮
物は一層速やかに再冷却され、一方比較的大きな揮発性
を持ちしかもガス相の大部分を形成する成分は遅れて液
相に溶解する。その結果、従来の熱交換パイプの温度特
性すなわち伝達熱の量に依存する温度特性は全く不利な
ものとなり、かくして、所定の熱力学的プロセスに対し
ては、同一の熱力学的効率を得るために相当に大型でし
かも高価な熱交換器が必要とされる。

同様な問題は熱交換パイプ内の作動物質が加熱水のよう
な高温物質によって暖められる場合にも生じることにな
る。作動物質の２つの成分は分離されているので、伝達
熱量は理論的に得られるものよりも小さい。

従来の熱交換パイプの作動において、別の不利益も認め
られ、それは作動物質が単一成分からなる場合に生じる
。例えば、凝縮器において、すでに凝縮された作動物質
が熱交換パイプの内側表面に液相の状態で残されている
場合、それは非ａ縮蒸気相と熱交換パイプ壁との間の熱
伝達の障害となる。

また、上述したようなリング状流れパターンが熱交換パ
イプ内で作動物質として粘性液体の流れパターンと全く
同様なものとなるということも分かっている。第１の場
合として、物質自体の成分が異なった組成物からなるも
の、あるいは異なった相からなるものは不均質であり、
後者の場合には、物理的状態（温度および粘性）は広範
囲に亙って不均質である。

周知のように、例えば、蒸気タービンあるいはガスター
ビンの軸受の潤滑にまたそれらの冷却に用いられるオイ
ルであって、機械的熱損失の原因となる熱を軸受から奪
い取るために熱交換器で冷却されるオイルの熱伝導性が
悪（、またそれが熱交換器のパイプ内を層状に流れる。

このような特性のためにオイルの熱伝達係数は低く、そ
の結果冷却用に大型でしかも高価な熱交換器が必要とさ
れる不利益が伴う。

層状に流れるオイルの熱伝達係数が劣るという点、また
その熱伝導性が悪いという点については、次のような事
実によって説明することができる。

すなわち、熱交換パイプの表面に沿って低速で流れるオ
イルの冷却外側層は熱絶縁層として作用して、暖かいオ
イルから熱交換パイプの表面に向かう熱流出経路が妨害
されるからである。外側冷却オイルが熱交換パイプの表
面を低速で前方に流れて該表面に見掛は上濃密なオイル
層を形成する一方、暖かいオイルは熱交換パイプの中心
部を流れて殆ど冷却されることはない。熱の流れは熱伝
導だけによるものとなる。

初期に開発された技術として、長手方向に配置される内
側リブを用いることが挙げられ、それらリブは熱交換パ
イプの長手方向軸線に対して平行あるいは実質的に平行
な関係にされる。特に、熱は横断面において比較的短い
通路を通るようにしなければならないので、それに対す
る抵抗も一層小さいものとされなければならい。しかし
ながら、リプを用いる欠点はそのような抵抗が高められ
る点、熱交換器の重量が増大される点、ならびに熱交換
器の製造コストが高く付く点にある。

上述したような不利点を軽減するために、熱交換パイプ
内の媒体からの熱伝達用熱交換パイプであって、熱交換
パイプの長手方向軸線に対して実質的に直角に該熱交換
パイプ内に配置されしかも媒体の外側層を該熱交換パイ
プの壁面から逸らせるための逸らせ手段を具備する隔設
バッフル要素を包含する熱交換パイプが提案されている
。この熱このパイプは英国特許第２１３５４３９号に開
示されている。

この解決法は当該技術分野では最も発展したものとして
評価され得るが、熱交換の効率を悪化させる不利益な点
が多少ある。従来のバッフル要素は偏向作用を促進しな
ければならない壁面に垂直なリング状表面を有する。し
かし、このリング状表面は熱交換パイプ内の流れ抵抗を
増大させる流れ方向の鋭い遮断を引き起こし、同時に、
粘性液体が妨げを迂回する傾向を増大させる。すなわち
、リング状表面は境界層内の層流パターンの実質的変化
もなく流れ流路内にある。それにもかかわらず、従来の
パフフル要素はある速度及び粘性の限度以内の該粘性液
体と共に使用され得る。それは波状流れパターンにはま
った（適さない。

本発明の主目的は、上述の欠陥を徘除し、波状流れパタ
ーン並びにリング状流れパターンを有する実際的な様々
な種類の作動媒体と外部媒体との熱伝達の効率を増大さ
せる熱交換パイプを提供することにある。

本発明の主思想として、バッフル要素は熱伝達係数に関
して卓越した重要性を有する作動媒体の粒子が断面で示
された熱交換パイプの適切に形成された部分に伝達され
るべきである該熱交換パイプ内に使用されるべきである
。このことに加えて、バッフル要素は流れ方向の鋭い変
化に対し自由でなければならず、熱交換パイプ内での製
造及び配置が容易でなければならない。

本発明に従って、熱交換パイプ内の媒体の層を偏向する
ためのバッフル要素を有し、熱交換パイプ内の媒体とそ
の外部の別の媒体との間の熱伝達のための熱交換パイプ
が提案され、それにおいては各ハフフル要素は、２種類
の偏向通路を有し、第１の偏向通路の入口開口は熱交換
パイプの断面の適切に形成された第１部分内にあり、そ
の出口は断面の適切に形成された第２部分内にあり、第
２の偏向通路の入口開口は第２部分内にあり、その出口
は断面の第１部分内にある。

本発明の好適実施例において、第１の通路の入口の表面
領域はそれらの出口のものと等しい。

本発明の好適実施例においては、パフフル要素の偏向通
路は鋭い方向の変化に対し自由であり、ｉｌｌ路の入口
及び出口間に一定の曲率を有する。好ましくは、断面の
第１部分は壁面及び熱交換パイプの交差断面により制限
され、第２部分は壁面及び他の交差断面により制限され
る。第１部分及び第２部分は直径方向に相対する位置に
配置され、交差断面は互いに平行である。

本発明の他の好適実施例において、断面の第１部分は実
質的にリング状であり、熱交換パイプの壁面により部分
的に制限される。このために、断面の第２部分はディス
クのような形を有し、熱交換パイプの中央軸線内に配置
されることが可能であり、あるいは断面の第２部分はプ
リズム形であり、その中央軸線は断面の対称線と一致す
ることが可能である。後者の場合、第２部分は熱交換パ
イプの壁面により少なくとも部分的に制限され得る。

本発明の好適実施例において、１以上のバッフル要素は
熱交換パイプ内に配置され、連続したハフフル要素の角
ばった配置及び／又は構成は異なる。全ての実施例にお
いて、バフフル要素は好ましくはプレス加工による金属
板で形成され得る。

このために、本発明においては、ハフフル要素は同一の
形を有するように予めプレス加工により形成される少な
くとも２つの金属板から組立てられることが可能である
。

本発明に従って、バッフル要素は配置時に熱交換パイプ
の内壁に対して弾力的に押圧されることが好まれ得る。

バッフル要素は熱交換パイプに固着される固着ワイヤに
常に取付けられ得る。

ハフフル要素は、熱交換パイプの長手軸線方向に測定さ
れたバッフル要素の長さが熱交換パイプの直径より最大
で３倍大きい時が望ましい。結局のところ、好ましい認
識としてはバッフル要素の金属板材料の厚さは最大で熱
交換パイプの直径の１０分の１である。

本発明のなおいっそうの目的及び詳細は好適実施例に基
づく添付図面に関して以下に記載される。

〔実施例〕

以下本発明を添付図面に示す実施例に基づいて更に詳細
に説明する。第１図から第１０図は本発明による熱交換
パイプ１の第１実施例を示す。この例示実施例は好まし
くは、波状の流れパターンとなる作動媒体か液相と共に
用いられ得る。この液相は参照番号２で示す。パイプ１
内にはバッフル要素３が配設されており、該要素は第４
図から第１０図ではこれらの横断面を生成させる切断面
によって切断されたそらせ面を示す線によって示してい
る。このバッフル要素３によって液相２は第４図に示す
パイプ１の横断面の低部から第１０図に示す上部に持ち
上げられる。第４図に示すようにバッフル要素３は、パ
イプ１内を流れる作動媒体の液相２と気相（又は蒸気相
）４とを厳格に分離するよう形成されている。こうして
液相２と気相（又は蒸気相）４とは第４図に示すように
バッフル要素３の２つに分離された流路に分かれて入る
。パイプ１の壁とバッフル要素３のそらせ面とにより区
画形成される下部流路において液相２が前進し、−カバ
ンフル要素３のそらせ面の他の部分とパイプｌの残りの
壁面とによって区画形成される上部流路においては気相
（又は蒸気相）４が前進する。こうして、液相２に対す
る第１種の流路と気相（又は蒸気相）４に対する第２種
の流路とがバッフル要素３の中に設けられる。

第２図のライン■からＸまでによる各横断面の流路の形
状は第４図から第１０図に示されている。

流路を決定しているそらせ面が流線形を成し、こうして
各相は流れの方向において急激な変化を受けることはな
い。パフフル要素３内を通過する間に亘って、各々の相
２．４はそれぞれ閉じた流路となっている。流路の出口
は第１０図に示されており、気相（又は蒸気相）４　（
第１５Ｍ）の流路の入口がある高さで横断面の高部に液
相２（１５図）の出口があり、液相２の流路の入口のあ
る高さで横断面の下部に気相（又は蒸気相）４の流路の
出口がある。この様に、液相２は全てパイプ１の壁から
分離されて、気相（又は蒸気相）４と入れ替わる。出口
では液相２は再びパイプｌの内壁面と接触する。

上述の実施例において、熱交換パイプ１は円形断面を有
しているが、流路の入口と出口とでそらせ面は上記口の
分割線として形成されており、互いに平行である。分割
線とパイプ１の内壁面とによって決定される液相２の流
路の表面積は入口と出口とで互いに等しい。他の実施例
において、液相２の流路の出口の表面積は入口の表面積
よりも大きくてよく、これと共に連続的に狭くなる気相
（又は蒸気相）４用の流路が提供され得る。従ってこの
相４の流速は速くなり、液相２はバッフル要素３の出口
側で吸い込まれるであろう。この装置は液相２が比較的
低流速であってその上昇のためのエネルギーが加えられ
なければならないときに大変段に立つ。それにもかかわ
らず後者の実施態様は流れ抵抗を増大させるが、それは
必要であろう。

第１１図から第１５図において、前の実施例に関して示
されたものと同様の一連の横断面図が示されている。然
しなからこの実施例は液相２が環状にパイプ１の壁に密
着させられた場合の環状流パターンに対して用いられ得
る。またこの実施例は流路が２つのそらせ面６と７とに
よって形成されているという点においても前の実施例と
は異なっており、２つのそらせ面６と７とは環状の入口
開口部、２つに分かれたそらせ流路、及び液相２のため
のパイプ１の中心部における出口開口部とを区画形成す
る。相４のための流路の入口はパイプｌの中心部に位置
しており、そらせ流路はそらせ面６と７とによって区画
形成され、そして出口流路は環状であって液相２の出口
部を囲繞している。

第１６図から第２０図には同様な他の実施例が示されて
いる。そこでは３つのそらせ面８，９゜１０が使用され
て、互いに１２０度ずつ等配配設されている。それらは
液相２に対して３つの流路を区画形成してお喰、入口は
通常の環状形を成しており、出口はパイプ１の中央部に
通常の円形出口となっている。

これまでの図では本発明の熱交換パイプ１の理論的な実
現可能性を示したが、第２１〜第２９図では製造し易い
実施例を示す。本実施例は、第１１〜第１５図に示す実
施例に対応しており、本例ではバフル要素３は、プレス
成形された金属板から成る２つの偏向面を有する。偏向
面６及び７は同一形状を呈しており、対向する関係に配
置される。それらはリング状入口とパイプ１の中心にあ
る出口との間で液相２のための２つの通路を画成する。

偏向面６及び７の端縁部１１及び１２はバフル要素３の
全長に渡り、パイプ１の壁面に対し横たわる。図とは著
しく異なり、端縁部１１　、１２は堅固に接触し、その
結果リング状流れパターンを有する液相２は、パイプ１
の壁面と、偏向面６及び７との間の通路に入ることとな
る。それは第２９図に示すようにパイプ１の中心にある
偏向面６及び７により画成された通路出口でそこを去る
ことになる。出口では、偏向面６の端縁部１１と、偏向
面７の端縁部１２とは夫々お互い堅固に連結される。こ
のようにして液相２の境界層は全てパイプ１の壁面から
離れ、通路を介しパイプ１の中央へと導かれる。同時に
パイプ１の中央部を流れるガス又は蒸気相４は第２４図
の通路に入り、第２９図に示すように偏向面６及び７周
りのリング形の出口で通路を去る。即ち全体的な相２及
び４の位置変化がバフル要素３により起ることになる。

端縁部１１及び１２が全長に渡りパイプ壁面と接する上
は、偏向面６及び７の弾性力によりバフル要素３がパイ
プ１内に固定され得る。このため、バフル要素３はパイ
プ１の実際の直径より大きな径を以って形成されなけれ
ばならなく、それ故、パイプ内に配置された時、僅かに
圧縮されることになる。バフル要素３の金属板材料の弾
性力はそれをパイプ内に固定する。

しかしながらパイプ１内でのバフル要素３の軸方向位置
固定のため固定ワイヤも又使用できる。

この固定ワイヤ（図示せず）を端縁部１１　、１２間の
偏向面６及び７に取付けることも可能である。

第２２図では相２及び４の流線を流動方向Ｒ２で示して
いる。当然、バフル要素３を反対の流動方向Ｒ２を以っ
て作用させても良く、その際は実際の流動方向により断
面比率のみ決定すれば良い。

第３０〜第３８図では第１１〜第１５図と同様な理論構
造を持つ簡単な実施例が示されており、それらは製造し
易い。しかしながら液相２は全直径上のパイプｌ内壁か
らは離れない。何故なら偏向面１３及び１４によって画
成された本実施例の通路はそれ自身で閉じることはなく
、全バフル要素３に沿ってパイプ１の壁面により部分的
に規制されるためである。即ち、液相２のチャンネル出
口は第３８図に示すように夫々角柱形を有している。こ
のように相２及び４のチャンネルの形態と、偏向面１３
及び１４の形状とは先の実施例よりもかなりシンプルで
あって、生産コスト上かなり有益である。このバフル要
素３を備えたパイプ１の壁面から離れない液相２は、同
一構造を有するが、バフル要素３の液相２に対し９０度
ねじれた液相２０チャンネル出口を有してパイプ１内に
配置される次のバフル要素３と共に誘い出すことができ
る。これに関して第１のバフル要素３の後、パイプ１の
壁面に残留する液相２部分は、次のバフル要素３により
壁から離脱される。何故ならこれらの部分は液相２用チ
ヤンネルの入口の中央部に直角に落下するからである。

上述したように第４〜第１０図に示した実施例は波状流
動パターンに適しており、さらなる図に示す実施例はリ
ング状流動パターンに適する。しかしながら変化する操
業条件のために時おり流動パターンが波状になったり、
リング状になったりすることがある。それ故、二種の流
れパターン用バフル要素がパイプ１内で互い違いに配置
されるべきである。しかし双方の流動パターンに効果的
なバフル要素３実施例も提供され得る。この実施例を第
３９〜第４４図に示す。

この実施例は、液相２用チヤンネルの出口が前述した実
施例での通路出口に対し９０度ねじれているという点で
第３０〜第３８図に示す実施例と異なる。このようにし
てチャンネルを形成する偏向面１５及び１６は液相２の
ための螺せん状通路を提供する。液相２の境界層はパイ
プ１の壁面から離脱し、同時に波状流動パターンを有す
る液相２は中心線の高さまで上昇し同時に偏流を得るこ
とが明白である。上昇した液体２のこの偏流はさらなる
上昇動作を促進する。

それにもかかわらず第３９〜第４４図に示す実施例では
さらにねじり込まれ、例えば１８０度にもなっている。

これに関し、液相２の偏流は一層大きくなっている。液
相２のこの偏流を大きくするためこれらの図で示す２つ
のバフル要素を堅固にかつ交互に使用することも可能で
ある。

図に示すようにバフル要素３は大部分パイプ１の直径の
３倍以上程、長くはない。偏向面５〜１０及び１３〜１
６は夫々、薄く通常、パイプ１の直径の１／１００であ
り１／１０以上とはならない。既に述べたように通路の
断面域は通常バフル要素の全長に渡り一定であるが断面
域をせまくしたり又、広げたりした通路も又、好ましい
。その流動抵抗は一定断面を有する通路に関して最も小
さい。液体部分２のため広げられた通路は粘稠液体の再
冷却として有効である。何故なら常に増加するスピード
を有するガス又は蒸気相４は、バフル要素３の出口側で
液相２を吸い込むからである。

これに対し、液体部分２のためせばめられた通路は熱交
換パイプ１内で粘稠液体を加熱するのに好ましい。何故
ならこれらの適用では境界層は一層熱く、即ちそのチャ
ンネルはせばめられるべきであるからである。

記述した実施例は本発明の可能な実施態様に関し、幾つ
かの例であるに過ぎないことがこれまで記述したことか
ら明らかである。重要な利点の一つに本発明の熱交換パ
イプの多様性があり、それにより最適の熱交換器が全て
の作業条件及び全ての熱伝達仕様に提供され得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による第１実施例の熱交換パイプの横断
面図、第２図はパイプの一縦断面を示した側面図、第３
図はパイプの他の縦断面を示した側面図、第４図から第
１０図は第２図におけるライン■からＸによる一連の横
断面図、第１１図から第１５図は本発明の他の好ましい
実施例に対する同様の一連の横断面図、第１６図から第
２０図は本発明による更に他の実施例に対する第１１図
から第１５図のものと同様の一連の横断面図、第２１図
は他の実施例の熱交換パイプの横断面図、第２２図は第
２１図のパイプの一縦断面を示した側面図、第２３図は
第２１図のパイプの他の縦断面を示した側面図、第２４
図から第２９図は第２２図におけるラインＸＸＩＶから
ＸＸＩＸによる一連の横断面図、第３０図は本発明によ
る更に他の実悔例の横断面図、第３１図は第３０図のパ
イプの一縦断面を示す側面図、第３２図は第３０図のパ
イプの他の縦断面を示す側面図、第３３図から第３８図
は第３１図におけるラインＸＸＸｌ１１からＸＸＸＶＩ
ＩＩによる一連の横断面図、第３９図から第４４図は本
発明による他の実施例に対する第３３図から第３８図に
示すものと同様の一連の横断面図。１・・・パイプ、　　　　　２・・・液相、３・・・バ
ッフル要素、　　　４・・・気相（蒸気相）、５．６．
７，８，９，１０．１３，１４，１５．１６・・・そら
せ面。以下余白Ｆｉｇ、２］Ｆｉｇ・２７　　　　　Ｆｉｇ、２８　　　　Ｆｉｇ、
２９Ｆｉｇ、　３２Ｆｉｇ、３３　　　　　　　Ｆｉｇ、３４　　　　　　
　Ｆｉｇ、３５Ｆｉｇ、３６　　　　　　Ｆｉｇ、３７
　　　　　　Ｆｉｇ３８Ｆｉｇ、４２　　　　　　Ｆｉ
ｇ、４３　　　　　　Ｆｉｇ、４４手続補正書（方式）％式％ｌ、事件の表示昭和６２年特許願第０９６３４３号２、発明の名称熱伝達用熱交換パイプ３、　補正をする者事件との関係　　　特許出願人名称　エネルギアガズダルコダシインテゼト４、代理人住所　〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番ＩＯ号５、
補正命令の日付６、補正の対象＋１１　　願書の「発明者の住所」の欄（２１１１３ｉ
書の「出願人の代表者」の欄（３）委任状（４）明細書（５）図　面７、補正の内容（１１（２１＋３１　　別紙の通り（４）明細書の浄書（内容に変更なし）（５）図面の浄
書（内容に変更なし）８、添付書類の目録（１１訂正願書　　　　　１通（２）　　委任状及び訳文　　　　　　　　　各１通（
３）浄書明細書　　　　　　　１ｉｊ１（４）浄書図面
　　　　　１通

Claims

【特許請求の範囲】

　１．パイプ中の第１の媒体を偏向させるためのバッフ
ル要素を含んでいるパイプの内部の第１の媒体とこのパ
イプの外部の他の媒体との間で熱の移動を行うための熱
交換パイプにおいて、各バッフル要素（３）が２種類の
偏向通路を有し、第１の種類の偏向通路の入口開口がパ
イプ（１）の横断面の十分に区画形成された第１の部分
にあり、またその出口が前記横断面の十分に区画形成さ
れた第２の部分にあり、さらに第２の種類の偏向通路の
入口開口が前記横断面の第２の部分にありまたその出口
が前記横断面の第１の部分にあることを特徴とする熱交
換パイプ。
　２．第１の種類の通路の入口の表面積がその出口の表
面積に等しい特許請求の範囲第１項記載の熱交換パイプ
。
　３．バッフル要素（３）の偏向通路が全ての急激な方
向変換から解放され前記偏向通路の入口と出口との間に
一定の曲率を有している特許請求の範囲第１項又は第２
項記載の熱交換パイプ。
　４．横断面の第１の部分が壁とパイプの横断面の分割
線とによって限界が定められ、またその第２の部分が壁
と前記横断面の他の分割線とによって限界が定められて
いる特許請求の範囲第１項から第３項中の１項に記載の
熱交換パイプ。
　５．第１の部分と第２の部分が直径方向反対側の位置
に配されまた分割線が相互に平行である特許請求の範囲
第４項記載の熱交換パイプ。
　６．横断面の第１の部分が実質的にリング形でありそ
の一部がパイプ（１）の壁によって限界が定められてい
る特許請求の範囲第１項から第３項中の１項に記載の熱
交換パイプ。
　７．横断面の第２の部分が円盤状の形状を有し、パイ
プ（１）の中央軸線に配設されている特許請求の範囲第
６項記載の熱交換パイプ。
　８．横断面の第２の部分がプリズム形状であり、その
中央軸線が横断面の対称線と一致している特許請求の範
囲第６項記載の熱交換パイプ。
　９．第２の部分が、その少なくとも一部がパイプ（１
）の壁によって限界が定められている特許請求の範囲第
８項記載の熱交換パイプ。
　１０．１つより多いバッフル要素（３）がパイプ（１
）に配設され、角度上の配置及び連続バッフル要素（３
）の構造の少なくとも一方が異なっている特許請求の範
囲第１項から第９項中の１項に記載の熱交換パイプ。
　１１．バッフル要素（３）がプレスにより金属板で作
られている特許請求の範囲第１項から第１０項中の１項
に記載の熱交換パイプ。
　１２．バッフル要素（３）が、同じ形状となるようプ
レスによって予め形成されている少なくとも２つの金属
板から組立てられる特許請求の範囲第１１項記載の熱交
換パイプ。
　１３．バッフル要素（３）が、パイプ（１）の中に配
設される時パイプ（１）の内壁に対して弾性的に押圧さ
れる特許請求の範囲第１項から第１２項中の１項に記載
の熱交換パイプ。
　１４．バッフル要素（３）が固定ワイヤに取付けられ
、このワイヤがパイプ（１）に固定されている特許請求
の範囲第１項から第１３項中の１項に記載の熱交換パイ
プ。
　１５．パイプ（１）の長手方向軸線の方向で測ったバ
ッフル要素（３）の長さが、最大限でパイプ（１）の直
径より３倍大きい特許請求の範囲第１項から第１４項中
の１項に記載の熱交換パイプ。
　１６．バッフル要素（３）の金属板材料の厚さが最大
限でパイプ（１）の直径の１０分の１である特許請求の
範囲第１１項から第１５項中の１項に記載の熱交換パイ
プ。