JPS6314813A - Nb鋼の材質調整法 - Google Patents
Nb鋼の材質調整法Info
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- JPS6314813A JPS6314813A JP61157870A JP15787086A JPS6314813A JP S6314813 A JPS6314813 A JP S6314813A JP 61157870 A JP61157870 A JP 61157870A JP 15787086 A JP15787086 A JP 15787086A JP S6314813 A JPS6314813 A JP S6314813A
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- steel
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- kgf
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は熱間圧延によりホットストリップ等の鋼材を製
造する際に実施する鋼、特にNb含有鋼の材質調整法に
関するものである。
造する際に実施する鋼、特にNb含有鋼の材質調整法に
関するものである。
(従来の技術)
Nb鋼の材質予測に於ては、例えば、「鉄と鋼」198
6、νol 72. No、 5. P 135に只N
b(化学分析によって酸可溶のNb?:SJ Nbとし
た)で整理するとTotal Nbを用いるよりも材質
を精度よく表わされ、更に、高温抽出材のみならず低温
抽出材に至るまての広い範囲て精度の向上が可能である
と述べている。
6、νol 72. No、 5. P 135に只N
b(化学分析によって酸可溶のNb?:SJ Nbとし
た)で整理するとTotal Nbを用いるよりも材質
を精度よく表わされ、更に、高温抽出材のみならず低温
抽出材に至るまての広い範囲て精度の向上が可能である
と述べている。
(発明か解決しようとする問題点)
上記した従来の材質予測技術は製品のS、lNbという
パラメータを導入しているものの、製品のS、lNbの
把握方法は明確にされておらず、材質の予測が不可能て
実際に使用てきない。
パラメータを導入しているものの、製品のS、lNbの
把握方法は明確にされておらず、材質の予測が不可能て
実際に使用てきない。
そこで本発明者等は種々研究の結果、Nb含有鋼の材質
の予測か正確に行える材質調整法を見い出したものであ
る。
の予測か正確に行える材質調整法を見い出したものであ
る。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、上記した問題点を解決するために、以下の手
段を採用する。
段を採用する。
Nb含有鋼で目標材質(引張強さ(TS)、降伏応力(
YS) 、全伸び(T、Ei))を得るにあたって下記
の予測式を満足する冷却条件および圧延条件を設定する
ことを特徴とする熱間圧延鋼材の材質調整法。
YS) 、全伸び(T、Ei))を得るにあたって下記
の予測式を満足する冷却条件および圧延条件を設定する
ことを特徴とする熱間圧延鋼材の材質調整法。
TS=At÷A2×C5IX(at−CT) XQn
(CR+ai)+A3X (町+A4X exp(a4
X(5wJNb) )+AI、X CaIT X(a
6−(:T) X ε、(fYS−8,+82×Caq
X(b+−CT) XQnCR”B3×Cq ”B
4べb4bq X exp(bzX(Sol Nb) )+BsX
εt+t XCeqT、Eg、−cl+c2xl(?+
c:+xCR+c4x SJNb”CsX εen
”CaX C町゜CyX(FTy−d+) X
ez+caX Csq X(d:+−CT)”へd5 XQrlCR◆C9X C−I X S−I NbXε
−5IJ NbmD++DtX SIJ Nb”i:+
XMn+DnXCTXsy Nb”只Nb”:炉抽出時
での計算−Nb si Q b :計算より求めた鋼材中の分析−Nb=
2.26−6770/T)より求めた固溶Nb量(ca
+Nb) −・・・・(Total Nb)(alNb
)(K、J、Irvine、F、B、Pickerin
g and T。
(CR+ai)+A3X (町+A4X exp(a4
X(5wJNb) )+AI、X CaIT X(a
6−(:T) X ε、(fYS−8,+82×Caq
X(b+−CT) XQnCR”B3×Cq ”B
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εt+t XCeqT、Eg、−cl+c2xl(?+
c:+xCR+c4x SJNb”CsX εen
”CaX C町゜CyX(FTy−d+) X
ez+caX Csq X(d:+−CT)”へd5 XQrlCR◆C9X C−I X S−I NbXε
−5IJ NbmD++DtX SIJ Nb”i:+
XMn+DnXCTXsy Nb”只Nb”:炉抽出時
での計算−Nb si Q b :計算より求めた鋼材中の分析−Nb=
2.26−6770/T)より求めた固溶Nb量(ca
+Nb) −・・・・(Total Nb)(alNb
)(K、J、Irvine、F、B、Pickerin
g and T。
Gladman; JISI、 205(1967)、
P 161)ε−f:ひずみの回復を考慮に入れた有
効型τn=p−exp(Q/RTn) ε@: Fnスタンドての圧下率 t、: F、スタンドからFn*1スタンド間所要侍所
要時間歪の回復に関がするパラメータ To:F、、スタンドからF。、1スタンド間温度P、
Q+実験により求まる定数 R: 気体定数 C町:カーボン当量(但しC−q =C+Mn/12)
(X)CT:巻取温度(”C) CR: 冷却速度(’C/5) FT? : 最終仕上温度(”C) TS: 引張強さくkgf/5m2)YS二 降伏応
力(kgf/am2) T、EIl: 全伸びC%) ■フ: 仕上厚(厘l) Mn= マンガン濃度(z) (作用) 以下に上記したモデルをもとに本発明の手段(構成)が
もたらす作用を説明する。
P 161)ε−f:ひずみの回復を考慮に入れた有
効型τn=p−exp(Q/RTn) ε@: Fnスタンドての圧下率 t、: F、スタンドからFn*1スタンド間所要侍所
要時間歪の回復に関がするパラメータ To:F、、スタンドからF。、1スタンド間温度P、
Q+実験により求まる定数 R: 気体定数 C町:カーボン当量(但しC−q =C+Mn/12)
(X)CT:巻取温度(”C) CR: 冷却速度(’C/5) FT? : 最終仕上温度(”C) TS: 引張強さくkgf/5m2)YS二 降伏応
力(kgf/am2) T、EIl: 全伸びC%) ■フ: 仕上厚(厘l) Mn= マンガン濃度(z) (作用) 以下に上記したモデルをもとに本発明の手段(構成)が
もたらす作用を説明する。
Nb鋼の材質を予測する本発明の基本的な考え方は、N
bの評価として従来技術が用いるTotal Nbの代
すに、S、INbを用いているので高温抽出材のみなら
ず、低温抽出材にも適用しても後述する実施例にも明ら
かなように精度よく材質が予測できる。
bの評価として従来技術が用いるTotal Nbの代
すに、S、INbを用いているので高温抽出材のみなら
ず、低温抽出材にも適用しても後述する実施例にも明ら
かなように精度よく材質が予測できる。
更に、uNbとして直接製造条件から予測するので、5
lIINbの分析手段を必要とすることなく製品のs、
lNbを把握できる利点がある。また、有効型(ε−)
を用いたので、大圧下圧延材から通常の圧下圧延材に至
るまで幅広く適用か可能となった。
lIINbの分析手段を必要とすることなく製品のs、
lNbを把握できる利点がある。また、有効型(ε−)
を用いたので、大圧下圧延材から通常の圧下圧延材に至
るまで幅広く適用か可能となった。
第1図、第2図および第3図は、本発明者等が5uNb
、E、Hを用いた本発明て用いる予測式によって得た推
定11Oと実績イ〆iとの対応(TS、YS、T、 E
llりを示しており、これらのパラメータを用いること
で材質を精度よく推定できることか判る。
、E、Hを用いた本発明て用いる予測式によって得た推
定11Oと実績イ〆iとの対応(TS、YS、T、 E
llりを示しており、これらのパラメータを用いること
で材質を精度よく推定できることか判る。
(実施例)
本発明の実施例を第1表に示す。第1表は前記した本発
明の予測式より予測した材質と実際の製品材質を併記し
たものである。以下に本実施例に3けるNb5t4の材
質(TS、YS、T、EQ)を推定するに用いた係数の
値を示す。
明の予測式より予測した材質と実際の製品材質を併記し
たものである。以下に本実施例に3けるNb5t4の材
質(TS、YS、T、EQ)を推定するに用いた係数の
値を示す。
A、=41.98:I
A2=0.714
A、、=61.845
A4=−5,885
八、=−4,213
11、=33.13
B2=0.68
113=36.01
a、−10,52
B5−1.27
C,=35.018
C2=1.301
C,=0.056
C,−−247,418
C,=2.241
(:6=−31,883
C,=−:1.999X10−’
C,=−0,:14:I
C,=i9:1.12
D、=0.0107
D2−0.8415
D、=−0,0121
D、−/1.662:IXIロー→
a、=700
a2J、5
a、=20
a、=−2X10’
5x4
a6*700
a、=0.2
b、=700
b2=o、s
1)+=−8200
b4;2
b5=2
d、=8:10
I2;2
d、=700
d4=0.5
d、=−1
P=5X10−I2
Q=6.7X104
第1表かられかるように本発明によって非常によい精度
てNb#4の材質(TS、YS、T、EQ)を推定てき
た。−7 −′ (発明の効果) 以上の説明から明らかなように、本発明はS、lNb、
εd4というパラメータを使用することによ雫り、加熱
条件、圧延条件、冷却条件かいかに変化しても正確に材
質を推定でき、その結果熱間圧延Nb鋼材を歩留りよく
経済的に製造できる等の大きな効果か得られる。
てNb#4の材質(TS、YS、T、EQ)を推定てき
た。−7 −′ (発明の効果) 以上の説明から明らかなように、本発明はS、lNb、
εd4というパラメータを使用することによ雫り、加熱
条件、圧延条件、冷却条件かいかに変化しても正確に材
質を推定でき、その結果熱間圧延Nb鋼材を歩留りよく
経済的に製造できる等の大きな効果か得られる。
第1図、第2図および第3図は、それぞれ本発明で用い
る予測式でTS、YS、T、EQを推定した値と実績値
との対応を示したものである。
る予測式でTS、YS、T、EQを推定した値と実績値
との対応を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Nb含有鋼で目標材質(引張強さ(TS)、降伏応力(
YS)、全伸び(T.El))を得るにあたって下記の
予測式を満足する冷却条件および圧延条件を設定するこ
とを特徴とする熱間圧延鋼材の材質調整法。 TS=A_1+A_2XC_e_qX(a_1−CT)
^a^2Xl_n(CR+a_3)+A_3XC_e_
q+A_4Xexp(a_4X(■)^a^5)+A_
5XC_e_qX(a_6−CT)^a^7Xε_e_
f_fYS=B_1+B_2XC_e_qX(b_1−
CT)^b^2Xl_nCR+B_3XC_e_q+B
_4Xexp(b_3X(■)^b^4)+B_5Xε
^b^5_e_f_fXC_e_qT.El=C_1+
C_2XH_7+C_3XCR+C_4X■+C_5X
ε_e_f_f+C_6XC_e_q+C_7X(FT
_7−d_1)^d^2Xε_e_f_f+C_8XC
_e_qX(d_3−CT)^d^4Xl_nCR+C
_9XC_e_qX■Xε^d^5_e_f_f■=D
_1+D_2XSolNb^*+D_3XMn+D_4
XCTXSolNb^*SolNb^*:炉抽出時での
計算SolNb■:計算より求めた鋼材中の分析Sol
NbSolNb^*={TotalNb……(Tota
lNb<CalNb)Irvineの式(log[%N
b][%C+(6/7)%N]=2.26−6770/
T)より求めた固溶Nb量(CalNb)……(Tot
alNb>CalNb)(K.J.Irvine,F.
B.PickeringandT.Gladman;J
ISI,205(1967),P161)}ε_e_f
_f:ひずみの回復を考慮に入れた有効歪ε_e_f_
f=▲数式、化学式、表等があります▼ τ_n=p・exp(Q/RT_n) ε_m:F_nスタンドでの圧下率 t_n:F_nスタンドからF_n_+_1スタンド間
所要時間 τ_n:歪の回復に関与するパラメータ T_n:F_nスタンドからF_n_+_1スタンド間
温度 P,Q:実験により求まる定数 R:気体定数 C_e_q:カーボン当量(但しC_e_q=C+Mn
/12)(%) CT:巻取温度(℃) CR:冷却速度(℃/S) FT_7:最終仕上温度(℃) TS:引張強さ(kgf/mm^2) YS:降伏応力(kgf/mm^2) T.El:全伸び(%) H_7:仕上厚(mm) Mn:マンガン濃度(%)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61157870A JPS6314813A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | Nb鋼の材質調整法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61157870A JPS6314813A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | Nb鋼の材質調整法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6314813A true JPS6314813A (ja) | 1988-01-22 |
Family
ID=15659204
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61157870A Pending JPS6314813A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | Nb鋼の材質調整法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6314813A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03162520A (ja) * | 1989-11-21 | 1991-07-12 | Kobe Steel Ltd | 伸び特性の優れた制御圧延型引張強さ65kgf/mm↑2級高張力鋼の製造方法 |
WO1999024182A1 (de) * | 1997-11-10 | 1999-05-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zur steuerung einer hüttentechnischen anlage |
-
1986
- 1986-07-07 JP JP61157870A patent/JPS6314813A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03162520A (ja) * | 1989-11-21 | 1991-07-12 | Kobe Steel Ltd | 伸び特性の優れた制御圧延型引張強さ65kgf/mm↑2級高張力鋼の製造方法 |
WO1999024182A1 (de) * | 1997-11-10 | 1999-05-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zur steuerung einer hüttentechnischen anlage |
US6546310B1 (en) | 1997-11-10 | 2003-04-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Process and device for controlling a metallurgical plant |
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