JPS6312729B2 - - Google Patents
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- JPS6312729B2 JPS6312729B2 JP5418178A JP5418178A JPS6312729B2 JP S6312729 B2 JPS6312729 B2 JP S6312729B2 JP 5418178 A JP5418178 A JP 5418178A JP 5418178 A JP5418178 A JP 5418178A JP S6312729 B2 JPS6312729 B2 JP S6312729B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H7/00—Processes or apparatus applicable to both electrical discharge machining and electrochemical machining
- B23H7/02—Wire-cutting
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ワイヤ電極と被加工物とで構成さ
れる通電加工間隙に加工液を介して通電しながら
ワイヤ電極で被加工物を糸鋸式に電気的切削加工
を行うワイヤカツト通電加工装置に係り、上記電
気的切削加工による加工溝巾の制御をしようとす
るので、加工面にテーパーをつけて切削加工を行
うテーパーカツト通電加工装置において、その加
工精度の向上に特に有効な加工装置を提供しよう
とするものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION This invention electrically cuts a workpiece using a wire electrode in a jig-saw style while supplying current through a machining fluid to a current-carrying gap between the wire electrode and the workpiece. This method is particularly effective for improving the machining accuracy of a tapered cut electric current machining device that performs cutting with a taper on the machined surface, as it attempts to control the width of the machining groove through the electrical cutting process described above. The aim is to provide processing equipment that can
第１図はワイヤカツト通電加工方法の一つであ
る、テーパーカツト放電加工を行う従来の装置の
一例の動作を示す構成図である。 FIG. 1 is a configuration diagram showing the operation of an example of a conventional apparatus for performing taper cut electric discharge machining, which is one of the wire cut electric discharge machining methods.
図において、１は被加工物、３はこの被加工物
１を載せたテーブルで、このテーブル３はＸ方向
およびＹ方向に、それぞれ、Ｘ軸駆動モータ４お
よびＹ軸駆動モータ５によつて駆動される。 In the figure, 1 is a workpiece, 3 is a table on which this workpiece 1 is placed, and this table 3 is driven in the X direction and Y direction by an X-axis drive motor 4 and a Y-axis drive motor 5, respectively. be done.
２はワイヤ電極で、このワイヤ電極２は供給リ
ール７から引出され、順にテンシヨンローラー
８、給電部９、上部ワイヤガイド１０および下部
ワイヤガイド１１を経て、巻取リール１２により
巻取られる。 2 is a wire electrode, and this wire electrode 2 is pulled out from the supply reel 7, passes through a tension roller 8, a power supply part 9, an upper wire guide 10, and a lower wire guide 11 in order, and is wound up by a take-up reel 12.
１４および１５は、上記ワイヤ電極２を被加工
物１に対して任意な方向に、任意な角度傾斜させ
るために、上記上部ワイヤガイド１０を、ｘ方向
およびｙ方向に、それぞれ駆動するｘ軸駆動モー
タおよびｙ軸駆動モータである。 14 and 15 are x-axis drives that drive the upper wire guide 10 in the x direction and the y direction, respectively, in order to tilt the wire electrode 2 in any direction and at any angle with respect to the workpiece 1; motor and y-axis drive motor.
ワイヤ電極２と被加工物１とで構成される通電
加工間隙には、図示しない加工液供給装置から加
工液が加工中は常に供給され、さらに、電源装置
１６からは加工用の電力が供給される。この電源
装置１６は、例えば、直流電源１７、充電電流制
限抵抗１８およびコンデンサ１９などから構成さ
れるラザレンコ放電回路などが一般に使用されて
いる。 During machining, a machining fluid is constantly supplied to the energized machining gap between the wire electrode 2 and the workpiece 1 from a machining fluid supply device (not shown), and power for machining is supplied from a power supply device 16. Ru. As this power supply device 16, for example, a Lazarenko discharge circuit composed of a DC power supply 17, a charging current limiting resistor 18, a capacitor 19, etc. is generally used.
２０はこの装置の制御装置で、上記テーブル３
をＸ―Ｙ方向に駆動するＸ軸駆動モータ４とＹ軸
駆動モータ５、および上記上部ワイヤガイド１０
をｘ―ｙ方向に駆動するｘ軸駆動モータ１４とｙ
軸駆動モータ１５とを制御して、ワイヤ電極２に
対して被加工物１を所望な形状に加工されるよう
に相対的に移動させるもので、倣い制御装置、
Ｎ／Ｃ制御装置あるいは電算機などから構成され
る。 20 is a control device of this device, and the above table 3
an X-axis drive motor 4 and a Y-axis drive motor 5 that drive the
The x-axis drive motor 14 and the y
It controls the shaft drive motor 15 to move the workpiece 1 relative to the wire electrode 2 so that it is machined into a desired shape, and includes a copying control device,
It consists of an N/C control device or a computer.
第２図は以上のように構成されたテーパーカツ
ト放電加工装置を用いて、被加工物１の一例であ
るダイス金型をテーパーカツト放電加工している
状態を示す図である。 FIG. 2 is a diagram showing a state in which a die mold, which is an example of the workpiece 1, is subjected to taper-cut electrical discharge machining using the taper-cut electrical discharge machining apparatus configured as described above.
この第２図において、１Ａは素材である被加工
物１を加工して製作されるダイス金型で、その下
面が切り刃となり、上面は切り刃である下面より
均等な寸法ｒだけ全周にわたつて拡大して、加工
面に逃げテーパーをつけた仕上り形状となつてい
る。 In this Fig. 2, 1A is a die mold manufactured by machining the workpiece 1, which is a raw material, and its lower surface becomes the cutting blade, and the upper surface extends around the entire circumference by a uniform dimension r from the lower surface, which is the cutting blade. The finished shape is enlarged and has a tapered relief on the machined surface.
このダイス金型１Ａを加工するに当り、被加工
物１の板厚をｔとすると、テーパー角度、すなわ
ちワイヤ電極２の傾斜角度θは、
θ＝tan-1ｒ／ｔ ………(1)
となり、ワイヤ電極２は常に加工面と直交する垂
直平面内で、その上方を外側に角度θだけ傾斜さ
せる必要がある。つまり、ワイヤ電極２が常に加
工線に直交する方向に傾斜角度θを保つように上
部ワイヤガイド１０を、ｘ軸駆動モータ１４およ
びｙ軸駆動モータ１５とを制御して、ｘ―ｙ方向
に駆動してやらねばならない。 When processing this die mold 1A, assuming that the thickness of the workpiece 1 is t, the taper angle, that is, the inclination angle θ of the wire electrode 2 is as follows: θ=tan -1 r/t ......(1) Therefore, the upper part of the wire electrode 2 must be tilted outward by an angle θ within a vertical plane perpendicular to the processing surface. That is, the upper wire guide 10 is driven in the x-y direction by controlling the x-axis drive motor 14 and the y-axis drive motor 15 so that the wire electrode 2 always maintains the inclination angle θ in the direction perpendicular to the processing line. I have to do it.
ワイヤ電極２が、常にこの傾斜状態を保つため
には、直線部分の加工中においてはワイヤ電極２
の傾斜角度θを一定にして、その傾斜方向を変化
させる必要はないが、角部あるいは曲線部分の加
工中においては、その加工の進行に応じて、上部
ワイヤガイド１０をｘ―ｙ方向に駆動することに
よりワイヤ電極２の傾斜方向を常に加工線に対し
て直交する方向に一致するように変化させてやる
必要がある。 In order for the wire electrode 2 to always maintain this inclined state, the wire electrode 2 must be
It is not necessary to keep the inclination angle θ constant and change the inclination direction, but when machining corners or curved parts, the upper wire guide 10 may be driven in the xy direction according to the progress of the machining. As a result, it is necessary to change the inclination direction of the wire electrode 2 so that it always coincides with the direction perpendicular to the processing line.
つまり、第２図においては、ワイヤ電極２の傾
斜方向を、加工の進行にともなつて、上記のよう
に変化してやらねばならず、加工の軌跡が被加工
物１の下面においてｂ点からｃ点まで進行する間
に、上面においては、Ｂ点からＣ点まで進行しな
ければならない。 In other words, in FIG. 2, the inclination direction of the wire electrode 2 must be changed as described above as the machining progresses, and the machining locus changes from point b to point c on the lower surface of the workpiece 1. While progressing from point B to point C on the upper surface.
第３図はこの曲線部分の加工時における、被加
工物１に対するワイヤ電極２の運動を示すため
に、その要部を拡大した図で、ワイヤ電極２はａ
点を頂点とした円錐の表面に添つて移動するよう
にして被加工物１を切削しながら加工を行う。 FIG. 3 is an enlarged view of the main part in order to show the movement of the wire electrode 2 with respect to the workpiece 1 during machining of this curved part, and the wire electrode 2 is a
Machining is performed while cutting the workpiece 1 by moving along the surface of a cone with a point as its apex.
この時、被加工物１の下面において、ｂ点から
ｃ点に進むワイヤ電極２の軌跡の曲率半径をRb
とすると、上面におけるワイヤ電極２がＢ点から
Ｃ点に進む軌跡の曲率半径Ruは、
Ru＝Rd＋ｒ＝Rd＋ｔ・tanθ ………(2)
となり、被加工物１の上面と下面とでは、同一時
間内に加工する距離が異り、上面と下面とでは加
工速度に差が生ずる。 At this time, on the lower surface of the workpiece 1, the radius of curvature of the trajectory of the wire electrode 2 moving from point b to point c is Rb
Then, the radius of curvature Ru of the trajectory of the wire electrode 2 on the top surface from point B to point C is Ru=Rd+r=Rd+t・tanθ (2), and the top and bottom surfaces of the workpiece 1 are the same. The distance to be machined within the time is different, resulting in a difference in machining speed between the upper and lower surfaces.
ワイヤカツト放電加工においては、被加工物１
の通電により切削される量は加工時間の関数であ
るので、加工速度に差が生ずると、その切削加工
される加工溝巾にも差異が生ずる。 In wire cut electrical discharge machining, the workpiece 1
Since the amount cut by energization is a function of the machining time, if there is a difference in the machining speed, there will also be a difference in the width of the machined groove to be cut.
第４図はこの曲線部分における加工状態を示す
平面図で、被加工物１の上面においては、切削能
力の上限に近い直線部分の加工速度と同じ速度で
曲線部分の加工がなされるために、Ｂ点からＣ点
に至る曲線部分の加工溝巾は、図の実線で示すよ
うにＢ点に至るまでの直線部分の加工溝巾と等し
くなる。 FIG. 4 is a plan view showing the machining state of this curved section. On the upper surface of the workpiece 1, the curved section is machined at the same speed as the straight section, which is close to the upper limit of cutting capacity. The machined groove width of the curved line from point B to point C is equal to the machined groove width of the straight line section from point B to point B, as shown by the solid line in the figure.
一方、被加工物１の下面においては、曲線部分
の加工速度が直線部の加工速度に比べて低下して
いるので切削量が増加して、ｂ点からｃ点に至る
曲線部分の加工溝巾は、図の点線で示すようにｂ
点に至るまでの直線部分の加工溝巾に比べて拡大
してしまい、被加工物１下面における曲線部分の
寸法精度が悪くなつてしまう問題があつた。 On the other hand, on the lower surface of the workpiece 1, the machining speed of the curved part is lower than that of the straight part, so the amount of cutting increases, and the width of the machining groove of the curved part from point b to point c increases. is b as shown by the dotted line in the figure.
There was a problem in that the width of the machined groove was larger than that of the straight line section leading to the point, and the dimensional accuracy of the curved section on the lower surface of the workpiece 1 deteriorated.
特に、この例に示すようなダイス金型１Ａの加
工においては、最も寸法精度を必要とする切り刀
部分である被加工物１下面の精度が悪いことは致
命的な欠点であり、この点がテーパーカツト通電
加工方法を実用化する上で大きな障害となつてい
た。 In particular, in machining the die mold 1A as shown in this example, the poor precision of the lower surface of the workpiece 1, which is the cutting blade part that requires the most dimensional accuracy, is a fatal drawback; This has been a major obstacle in the practical application of tapered cut electrical processing methods.
さらに、被加工物１下面の曲線部分において
は、他の部分に比べて加工溝部分の切削量が多
く、加工代が増大しているので、追加工によつて
修整を行い、寸法精度をよくすることもほとんど
不可能であつた。 Furthermore, in the curved part of the lower surface of the workpiece 1, the amount of cutting in the machining groove part is larger than in other parts, increasing the machining allowance. It was almost impossible to do so.
この発明は上記のような欠点を取り除くことを
目的としてなされたもので、切削加工による加工
溝巾が、ワイヤ電極２と被加工物１とで構成され
る通電加工間隙に供給される加工液の比抵抗値に
関連することに着目して、この加工間隙に供給す
る加工液の比抵抗値を制御することにより、被加
工物１にワイヤ電極２によつて切削加工される加
工溝巾を所望な値に制御しようとするものであ
る。 This invention was made with the aim of eliminating the above-mentioned drawbacks, and the width of the machining groove by cutting is the same as that of the machining fluid supplied to the current-carrying gap formed between the wire electrode 2 and the workpiece 1. By focusing on the specific resistance value and controlling the specific resistance value of the machining fluid supplied to this machining gap, the desired machining groove width can be obtained by cutting the workpiece 1 with the wire electrode 2. The aim is to control the value to a certain value.
第５図はワイヤカツト放電加工装置で、この発
明の装置を実施するための加工液供給装置の一実
施例を示す図で、第１図に示すようなテーパーカ
ツト放電加工装置において、従来は常に同一種類
の加工液が加工間隙に供給されていたものを、こ
の図に示すような加工液供給装置を使用して、必
要に応じて加工液の比抵抗値を所望な値に制御し
ながら供給しようとするものである。 Fig. 5 is a diagram showing an embodiment of a machining fluid supply device for carrying out the apparatus of the present invention in a wire cut electrical discharge machining apparatus. Using a machining fluid supply device like the one shown in this figure, we will supply various types of machining fluid to the machining gap while controlling the specific resistance value of the machining fluid to a desired value as needed. That is.
第５図において、２１はワイヤ電極２と被加工
物１とで構成された通電加工間隙に供給される加
工液、２２および２３は、この加工液２１を上下
から上記加工間隙に噴射して供給するノズル、２
４および２５は、このノズル２２および２３から
噴射される加工液２１の噴射量を調整するための
バルブである。 In FIG. 5, reference numeral 21 indicates a machining fluid to be supplied to the energized machining gap composed of the wire electrode 2 and the workpiece 1, and 22 and 23 are supplied by injecting this machining fluid 21 into the machining gap from above and below. nozzle, 2
4 and 25 are valves for adjusting the amount of the machining fluid 21 injected from the nozzles 22 and 23.
２１Ａは比抵抗値が比較的低い加工液で、一般
には通常のワイヤカツト放電加工に使用されてい
る比抵抗値が50KΩ・cm程度の加工液が使用さ
れ、２１Ｂは比抵抗値が比較的高い加工液で、一
般には純水が使用される。２６および２８は、こ
れらの加工液２１Ａおよび２１Ｂを、それぞれ貯
えるタンクである。２１Ｃはこの二種類の加工液
２１Ａおよび２１Ｂを混合して、所望な比抵抗値
を持つように調整された加工液で、２９はその混
合された加工液２１Ｃを貯えるタンクである。 21A is a machining fluid with a relatively low resistivity value, and is generally used for ordinary wire cut electrical discharge machining with a resistivity value of about 50KΩ・cm, while 21B is a machining fluid with a relatively high resistivity value. A liquid, typically pure water. 26 and 28 are tanks that store these processing fluids 21A and 21B, respectively. 21C is a machining fluid that is adjusted to have a desired specific resistance value by mixing these two types of machining fluids 21A and 21B, and 29 is a tank that stores the mixed machining fluid 21C.
２７は加工液２１Ａを送給する方向を制御する
二方向制御バルブ、Ｐ１，Ｐ２およびP3はポン
プで、それぞれタンク２６，２８および２９に貯
えられいる加工液２１Ａ，２１Ｂおよび２１Ｃを
圧送するためのものである。 27 is a two-way control valve that controls the direction of feeding the machining fluid 21A, and P1, P2, and P3 are pumps for pumping the machining fluids 21A, 21B, and 21C stored in tanks 26, 28, and 29, respectively. belongs to.
この明細書において、これらのポンプP1，P2
およびP3はそれぞれ低比抵抗値の加工液用ポン
プ、高比抵抗値の加工液用ポンプおよび所望の比
抵抗値の加工液用ポンプとして記載される。 In this specification, these pumps P 1 , P 2
and P 3 are respectively described as a pump for machining fluid with a low resistivity value, a pump for machining fluid with a high resistivity value, and a pump for machining fluid with a desired resistivity value.
２０Ａは制御装置で、Ｎ／Ｃテープ３０の指令
により、被加工物１の各加工位置における加工液
２１Ａおよび２１Ｂの混合割合を制御して、所望
な比抵抗値の加工液２１を通電加工間隙に供給す
るために、低比抵抗値の加工液用ポンプP1、高
比抵抗値の加工液用ポンプP2および所望の比抵
抗値の加工液用ポンプP3と、二方向制御バルブ
２７との制御を行うもので、通常は第１図に示す
テーパーカツト放電加工装置本体の制御を行う制
御装置２０に、上記加工液供給装置の制御機能を
附加して使用される。 20A is a control device that controls the mixing ratio of machining fluids 21A and 21B at each machining position of the workpiece 1 according to commands from the N/C tape 30, so that the machining fluid 21 having a desired specific resistance value is energized in the machining gap. A machining fluid pump P 1 with a low resistivity value, a machining fluid pump P 2 with a high resistivity value, a machining fluid pump P 3 with a desired resistivity value, and a two-way control valve 27 The control device 20 that controls the main body of the taper cut electric discharge machining apparatus shown in FIG. 1 is usually used by adding the control function of the machining fluid supply device.
この第５図に示すような、加工液２１の比抵抗
値を制御する機能を有する加工液供給装置を備え
たテーパーカツト放電加工装置で加工を行う場合
には、通常の直線部分の加工のように、被加工物
１の上面と下面とで加工速度に差がない部分の加
工を行う時には、低比抵抗値の加工液用ポンプ
P1を運転し、二方向制御バルブ２７はｍ方向に
開いて、タンク２６に貯えられた比抵抗値が比較
的低い加工液２１Ａのみを通電加工間隙に供給し
て被加工物１の加工を行う。 When machining is performed using a taper cut electric discharge machining device equipped with a machining fluid supply device that has a function of controlling the specific resistance value of the machining fluid 21 as shown in FIG. In addition, when machining parts where there is no difference in machining speed between the top and bottom surfaces of the workpiece 1, a pump for machining fluid with a low resistivity value is used.
P 1 is operated, the two-way control valve 27 is opened in the m direction, and only the machining fluid 21A with a relatively low specific resistance value stored in the tank 26 is supplied to the energized machining gap to machining the workpiece 1. conduct.
次に、曲線部分の加工のように、被加工物１の
上面と下面とで加工速度に差がある部分の加工を
行う時には、二方向制御バルブ２７をｎ方向に開
き、比抵抗値が比較的低い加工液２１Ａの流量q1
と、比抵抗値が比較的高い加工液２１Ｂの流量q2
との割合が所望の混合比となるように、低比抵抗
値の加工液用ポンプP1および高比抵抗値の加工
液用ポンプP2を運転して、所望な比抵抗値を持
つように混合された加工液２１Ｃをタンク２９に
貯えて、この貯えられた加工液２１Ｃを所望の比
抵抗値の加工液用ポンプP3を運転して、通電加
工間隙に供給して被加工物１の加工を行う。 Next, when machining a part where the machining speed is different between the upper and lower surfaces of the workpiece 1, such as machining a curved part, the two-way control valve 27 is opened in the n direction, and the specific resistance value is compared. Flow rate of machining fluid 21A with low target q 1
and the flow rate q 2 of machining fluid 21B with a relatively high specific resistance value.
Pump P 1 for machining fluid with a low resistivity value and pump P 2 for machining fluid with a high resistivity value are operated so that the ratio of The mixed machining fluid 21C is stored in the tank 29, and the machining fluid pump P3 having a desired resistivity value is operated to supply the machining fluid 21C to the energized machining gap to form the workpiece 1. Perform processing.
このようにして、通電加工間隙に供給される加
工液２１は、被加工物１の寸法精度を必要とする
部位の加工溝巾が、全加工程を通して一定となる
ように、例えば第５図に示すような加工液供給装
置で比抵抗値を制御された加工液を使用して、加
工溝巾の制御を行うようにすればよいことにな
る。 In this way, the machining liquid 21 supplied to the energized machining gap is applied so that the width of the machining groove in the part of the workpiece 1 that requires dimensional accuracy remains constant throughout the entire machining process, for example, as shown in FIG. The machining groove width may be controlled using a machining fluid whose specific resistance value is controlled by a machining fluid supply device as shown.
すなわち、上記第２図に示したようなダイス金
型１Ａの加工にあつては、切り刃となる被加工物
１の下面における曲線部分の加工溝巾が、直線部
分の加工溝巾と等しくなるように溝巾の制御して
やることにより、寸法精度を必要とする切り刃部
分の精度がよいダイス金型１Ａを得ることができ
る。 In other words, when machining the die 1A as shown in FIG. By controlling the groove width in this way, it is possible to obtain a die mold 1A with good precision in the cutting edge portion that requires dimensional precision.
この際、被加工物１の上面における曲線部分の
加工溝巾は、直線部分の加工溝巾に比べて狭くな
るが、ここに示す例のようにダイス金型１Ａを加
工するような場合においては、その上面における
寸法精度は多少悪くなつても、実用上特に問題な
く、このようにして必要部分の寸法精度のよい、
ダイス金型１Ａのような被加工物をテーパーカツ
ト加工装置で製作することが可能となつた。 At this time, the width of the machining groove in the curved portion of the upper surface of the workpiece 1 is narrower than the width of the machining groove in the straight portion, but in the case of machining the die mold 1A as in the example shown here. , even if the dimensional accuracy on the top surface deteriorates to some extent, there is no problem in practical use.
It has become possible to manufacture a workpiece such as the die mold 1A with a taper cut processing device.
さらに、このような装置で加工された被加工物
１は、以上説明したように、その上面曲線部分に
おいて加工溝巾が狭くなり、この部分の寸法誤差
が大きくなつているが、この部分にはまだ加工代
が残つているので、機械的切削等の方法で追加工
を行い、この寸法誤差を修整することが可能であ
る。 Furthermore, as explained above, the workpiece 1 machined by such a device has a narrower groove width in the curved part of the upper surface, and a larger dimensional error in this part. Since there is still machining allowance left, it is possible to correct this dimensional error by performing additional machining using methods such as mechanical cutting.
以上この発明による装置を、テーパーカツト放
電加工における加工精度の向上に利用した実施例
について説明したが、一般にワイヤカツト放電加
工方法で、加工過程において加工溝巾を制御する
必要のあるような場合にも利用できる。例えば、
二層の異種材質、銀一タングステン、銅一タング
ステン、グラフアイト―鋼などで構成された被加
工時における加工溝巾の制御などにも、この装置
はきわめて有効である。 The embodiments in which the device according to the present invention is used to improve machining accuracy in taper cut electric discharge machining have been described above, but it can also be used in wire cut electric discharge machining methods where it is necessary to control the machining groove width during the machining process. Available. for example,
This device is also extremely effective for controlling the width of the machining groove when machining workpieces made of two layers of dissimilar materials, such as silver-tungsten, copper-tungsten, graphite steel, etc.
またこの発明による装置は、ワイヤカツト放電
加工装置のみならず、ワイヤ電極と被加工物とで
構成される加工間隙に電解質の加工液を介在させ
て通電し、電気分解作用により切削加工を行うワ
イヤカツト放電加工装置に対しても同様に利用で
きる。 Furthermore, the apparatus according to the present invention is applicable not only to a wire-cut electric discharge machining apparatus, but also to a wire-cut electric discharge machining apparatus, which performs cutting by electrolytic action, by passing current through an electrolyte machining fluid in the machining gap between a wire electrode and a workpiece. It can be similarly used for processing equipment.
つまり、電解加工装置においても被加工物が切
削される量は、加工間隙に通電される加工時間の
関数として決まるので、例えば、テーパーカツト
電解加工装置で第２図に示すような被加工物１の
加工を行うと、やはり同様に被加工物１の下面曲
線部分における加工溝巾が拡大して寸法精度が悪
くなる欠点があつたが、この欠点も加工液の比抵
抗値を制御することによつて加工溝巾の制御を行
い、解決することが可能である。 In other words, even in an electrolytic machining device, the amount that a workpiece is cut is determined as a function of the machining time when electricity is applied to the machining gap. When machining is performed, the width of the machining groove on the curved part of the lower surface of the workpiece 1 similarly increases, resulting in poor dimensional accuracy.However, this drawback can also be overcome by controlling the specific resistance value of the machining fluid. Therefore, it is possible to control the processing groove width and solve the problem.
すなわち、この発明はワイヤ電極と被加工物と
で構成される加工間隙に加工液を介して通電し、
この通電時間の関数として切削される加工量が決
まるワイヤカツト通電加工装置の加工過程におけ
る加工溝巾における加工溝巾の制御に適用可能な
るものである。 That is, the present invention applies electricity to the machining gap formed between the wire electrode and the workpiece through the machining fluid,
This invention can be applied to control of the machining groove width in the machining process of a wire cut electric machining device in which the amount of machining to be cut is determined as a function of the current application time.
以上説明したように、この発明はワイヤカツト
放電加工において、ワイヤ電極と被加工物とで構
成される加工間隙に介在する加工液の比抵抗値を
制御することによつて、その加工過程における加
工溝巾を必要に応じて制御することを可能にした
ものである。 As explained above, in wire-cut electrical discharge machining, the present invention controls the specific resistance value of the machining fluid that is present in the machining gap between the wire electrode and the workpiece. This makes it possible to control the width as necessary.
特に従来、曲線加工部分における寸法精度に問
題があるために、例えば、加工面に逃げテーパー
を持つた抜型等の加工に使用出来なかつたワイヤ
カツト通電加工装置が、この発明による方法で加
工溝巾を制御することにより、必要な切り刀部分
の寸法精度を保つように加工を行うことができる
ようになつた。 In particular, with the method of the present invention, the current wire cutting machine, which could not be used for machining cutting dies with relief tapers on the machining surface due to problems with dimensional accuracy in curved machining parts, can be improved by the method of the present invention. Through control, it has become possible to perform processing while maintaining the required dimensional accuracy of the cutting blade.
つまり、従来この種逃げテーパーを持つた抜型
を、放電加工や電解加工などの通電加工装置で製
作する場合には、被加工物の仕上り形状と雄雌の
関係にある、高価な型電極を使用して加工しなけ
ればならなかつたものを、この発明による制御方
法で加工溝巾を制御することにより、型電極を使
用しないワイヤカツト通電加工装置で加工するこ
とができる。 In other words, when conventionally manufacturing a cutting die with this kind of relief taper using electrical processing equipment such as electrical discharge machining or electrolytic machining, expensive die electrodes are used, which have a male and female relationship with the finished shape of the workpiece. By controlling the machining groove width using the control method according to the present invention, it is possible to process items that would otherwise have to be machined using a wire cut current processing apparatus that does not use a mold electrode.
このように経済性の高いワイヤカツト通電加工
装置の応用分野を広げ、その被加工物の仕上り精
度を向上させることのできるこの発明は、経済
面、品質面での効果がきわめて大きいものである
といえる。 This invention can be said to have extremely large economic and quality effects as it can expand the field of application of highly economical wire cutting electrical processing equipment and improve the finishing accuracy of the workpiece. .
第１図は従来のテーパーカツト放電加工装置の
一例の動作を示す斜視構成図、第２図はこの装置
で加工される被加工物の一例を加工している状態
を示す斜視図、第３図はこの被加工物の要部を拡
大した斜視図、第４図はこの拡大した部分の平面
図である。第５図はこの発明による装置を実施す
るための加工液供給装置の一例の構成を示すブロ
ツク図である。
図中同一符号は同一または相当部分を示し、１
は被加工物、２はワイヤ電極、１０は上部ワイヤ
ガイド、１４および１５は、この上部ワイヤガイ
ドを、ｘ―ｙ方向に駆動するｘ軸およびｙ軸駆動
モータ、１６は電源装置、２０はよび２０Ａは制
御装置、２１，２１Ａ，２１Ｂおよび２１ｃは加
工液、２６，２８および２９はそれぞれ加工液を
貯えるタンク、２７は二方向制御バルブ、P1，
P2およびP3は加工液を圧送するポンプであつて、
それぞれ低比抵抗値の加工液用ポンプ、高比抵抗
値の加工液用ポンプおよび所望の比抵抗値の加工
液用ポンプを示す。
Fig. 1 is a perspective view showing the operation of an example of a conventional taper cut electrical discharge machining device, Fig. 2 is a perspective view showing an example of a workpiece being machined by this device, and Fig. 3 4 is an enlarged perspective view of the main part of this workpiece, and FIG. 4 is a plan view of this enlarged part. FIG. 5 is a block diagram showing the structure of an example of a machining fluid supply device for implementing the device according to the present invention. The same symbols in the figures indicate the same or corresponding parts, 1
2 is a workpiece, 2 is a wire electrode, 10 is an upper wire guide, 14 and 15 are x-axis and y-axis drive motors that drive this upper wire guide in the x-y direction, 16 is a power supply device, 20 is a 20A is a control device, 21, 21A, 21B and 21c are machining fluids, 26, 28 and 29 are tanks for storing machining fluids, 27 is a two-way control valve, P 1 ,
P 2 and P 3 are pumps that pump the machining fluid;
A machining fluid pump with a low resistivity value, a machining fluid pump with a high resistivity value, and a machining fluid pump with a desired resistivity value are shown, respectively.
Claims (1)
に、加工液を介して通電して、電気的に切削加工
を行いながら、上記ワイヤ電極と被加工物とを相
対的に移動させて上記被加工物を所望な輪郭形状
に加工するワイヤカツト通電加工装置において、
比抵抗値が比較的低い加工液を入れるタンクと、
比抵抗値が比較的高い加工液を入れるタンクと、
上記二種類の加工液を混合して所望の比抵抗値を
持つように調整された加工液を入れるタンクと、
上記低比抵抗値の加工液タンクに接続される低比
抵抗値の加工液用ポンプと、上記高比抵抗値の加
工液タンクに接続される高比抵抗値の加工液用ポ
ンプと、上記所望の比抵抗値の加工液タンクに接
続される所望の比抵抗値の加工液用ポンプと、上
記低比抵抗値の加工液用ポンプ、上記所望の比抵
抗値の加工液タンクおよび上記所望の比抵抗値の
加工液用ポンプの吐出側に接続される加工液を送
給する方向を制御する制御バルブと、上記各ポン
プおよび上記制御バルブに接続される制御装置と
を具備し、上記制御装置は、ポンプおよび制御バ
ルブを制御して被加工物の各加工位置における加
工液の混合割合を制御し、上記低比抵抗値の加工
液用ポンプまたは上記所望の比抵抗値の加工液用
ポンプを介して加工液を通電加工間隙に供給し曲
線部分等の加工溝幅を一定にする指令を出す数値
制御テープを有することを特徴とするワイヤカツ
ト通電加工装置。 ２ 切削加工による加工溝幅の一定化は、被加工
物の寸法精度を要する部位の精度を基準にして制
御するようにしたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のワイヤカツト通電加工装置。[Claims] 1. Electricity is applied through a machining fluid to the current-carrying gap between the wire electrode and the workpiece, and the wire electrode and the workpiece are moved relative to each other while electrically cutting. In a wire cut electrical processing device for processing the workpiece into a desired contour shape by moving the workpiece,
A tank containing machining fluid with a relatively low specific resistance value,
A tank containing machining fluid with a relatively high specific resistance value,
a tank containing a machining fluid adjusted to have a desired resistivity value by mixing the two types of machining fluids;
A machining fluid pump with a low resistivity value connected to the machining fluid tank with a low resistivity value; a machining fluid pump with a high resistivity value connected to the machining fluid tank with a high resistivity value; a machining fluid pump having a desired resistivity value connected to a machining fluid tank having a resistivity value of , a machining fluid pump having a low resistivity value, a machining fluid tank having the desired resistivity value, and the desired ratio. A control valve connected to a discharge side of a machining fluid pump having a resistance value and controlling a direction in which the machining fluid is fed, and a control device connected to each of the pumps and the control valve, the control device comprising: , the mixing ratio of the machining fluid at each machining position of the workpiece is controlled by controlling the pump and the control valve, and the machining fluid pump having the low resistivity value or the machining fluid pump having the desired resistivity value is used. 1. A wire cut electric current machining device comprising a numerical control tape that issues a command to supply a machining fluid to a current machining gap to keep the machining groove width constant in curved portions, etc. 2. The wire cut electric current machining apparatus according to claim 1, wherein the constant width of the machining groove by cutting is controlled based on the accuracy of a portion of the workpiece that requires dimensional accuracy. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5418178A JPS54146100A (en) | 1978-05-08 | 1978-05-08 | Wire-cut electric-conduction processing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5418178A JPS54146100A (en) | 1978-05-08 | 1978-05-08 | Wire-cut electric-conduction processing method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54146100A JPS54146100A (en) | 1979-11-14 |
| JPS6312729B2 true JPS6312729B2 (en) | 1988-03-22 |
Family
ID=12963362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5418178A Granted JPS54146100A (en) | 1978-05-08 | 1978-05-08 | Wire-cut electric-conduction processing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54146100A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5695548A (en) * | 1979-12-27 | 1981-08-03 | Hitachi Seiko Ltd | Working liquid supplying device in wire cut electrospark machining device |
| JPS61111843A (en) * | 1984-11-05 | 1986-05-29 | Mitsubishi Electric Corp | Electric discharge machinine |
-
1978
- 1978-05-08 JP JP5418178A patent/JPS54146100A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54146100A (en) | 1979-11-14 |
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