JPS6312116B2 - - Google Patents
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- JPS6312116B2 JPS6312116B2 JP7766778A JP7766778A JPS6312116B2 JP S6312116 B2 JPS6312116 B2 JP S6312116B2 JP 7766778 A JP7766778 A JP 7766778A JP 7766778 A JP7766778 A JP 7766778A JP S6312116 B2 JPS6312116 B2 JP S6312116B2
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Description
本発明は、同族体の複数の炭化水素から成るた
とえば都市ガスなどの混合ガス、または単一の炭
化水素と空気とから成る混合ガスの発熱量を所定
値に制御する装置に関する。
或る先行技術では、混合ガスの流路に発熱量測
定装置を設け、この発熱量測定装置からの発熱量
測定置を目標値と比較して、両者が異なる場合に
混合ガスを構成する原ガスの混合比率を変化させ
て目標値に合うように混合ガスの発熱量を制御し
ている。在来の発熱量測定装置は、たとえば実際
に混合ガスを燃焼用空気と混合して一定状態で連
続的に燃焼させ、生じた燃焼ガスを熱交換器に導
き、その熱交換器において一定状態で流れている
冷却水に燃焼熱を吸収させるように構成されてい
る。この場合、混合ガス、燃焼用空気および冷却
水の各温度と各流量さらには気温を一定に保つた
状態にして上記温度、流量、気温をそれぞれ測定
し、それらの測定値に基づいて混合ガスの総発熱
量を算出しなければならない。このような先行技
術では総発熱量の測定誤差を生じる要因が多く、
したがつて精度を向上させることがむずかしく、
また測定の時間遅れが大きい。したがつて混合ガ
スの発熱量の制御を高精度でかつ迅速に行なうこ
とができない。
混合ガスの発熱量が比重に対応しており、その
発熱量を調節することができることは、「ブタ
ン・プロパンハンドブツク」昭和35年９月３日溶
接ニユース出版局プロパン新聞社編集部発行第
370〜371頁に記載されている。しかしながら混合
ガスの比重を具体的にどのようにして測定するか
については、この先行技術には開示されていな
い。近年は、特に高精度で、しかも時間遅れを生
じることなく比重を測定することが要求されてい
る。
本発明の目的は、高精度で応答の速やかな発熱
量の制御を行うことができるようにした混合ガス
の発熱量制御装置を提供することである。
本発明は、同族体の複数の炭化水素から成る混
合ガス、または単一の炭化水素と空気から成る混
合ガスを構成する原ガスの混合比率を、混合ガス
の流路に設けた比重計からの混合ガスの発熱量に
対応した比重測定値に基づいて制御し、
前記比重計は、前記混合ガスの比重に対応した
混合ガス中の音速を電気信号に変換することを特
徴とする混合ガスの発熱量制御装置である。
第１図は、本発明の一実施例の発熱量制御装置
の系統図である。この実施例においては、都市ガ
スとして用いられる液化天然ガス（LNG）を気
化した天然ガスの総発熱量を安定した一定値に保
つために、小量のプロパンガスまたはブタンガス
が混合される。すなわち液化天然ガスを気化した
天然ガスは目標値の11000Kcal／Ｎm3よりも少し
低い熱量であるので、プロパンガスまたはブタン
ガスを混合ガスとしての都市ガスの熱量調整のた
めに使用する。天然ガス、プロパンガスおよびブ
タンガスは、パラフイン系炭化水素CoH2o+2から
成る混合ガスである。タンク１には液化天然ガス
が貯留されており、この液化天然ガスはポンプ２
によつて、蒸発器３に導かれて気化した天然ガス
となる。気化した天然ガスは、流路４に導かれ
る。液化プロパンガスまたはブタンガスは、タン
ク５に貯留されており、ポンプ６によつて蒸発器
７に導かれ、流路８を経て、天然ガスの流路４に
混合される。流路４からの天然ガスと流路８から
のプロパンガスまたはブタンガスとが混合された
混合ガスは、流路９から都市ガスとして輸送され
る。流路４，８には流量計１０，１１が設けら
れ、流路８にはまた流量制御弁１２が設けられ
る。流量計１０，１１からの信号は、流量比率制
御回路１３にそれぞれ入力される。演算器１３ａ
は、流量計１０からの信号と流量計１１からの信
号とに基づいて、流路４，８の流量比率を演算す
る。流路９には比重計１５が設けられている。比
重調節回路１４は、流路９の都市ガスの比重と予
め定めた設定比重との偏差を求め、流路４，８の
ガス流量比率設定値を表わす信号を流量比率制御
回路１３に与える。流量比率制御回路１３は、流
量計１０，１１による流量比率が前記流量比率設
定値となるように流量制御弁１２の開度を調整す
る信号を出力する。これによつて流路９を流れる
都市ガスの比重、したがつて総発熱量が正確に一
定に保たれる。
第２図は、第１図示の実施例における比重計１
５の系統図である。恒温槽２１内には、一対の音
響管２２，２３が設けられる。一方の音響管２２
には管路９から管路２５を介して被測定ガスであ
る都市ガスが導かれる。管路２５には減圧弁２
６、流量計２７が介在される。他方の音響管２３
には被測定ガスの組成と近似した都市ガスを標準
ガスとして封入する。音響管２２，２３は同一寸
法であり、同一構造を有する。音響管２２の両端
には、マイク２８とスピーカ２９が取付けられて
おり、マイク２８からの出力電気信号は、増幅器
３０を介してスピーカ２９に与えられる。音響管
２２の長さ、従つてマイク２８およびスピーカ２
９の間の距離l1を適宜に選ぶことによつて、その
距離l1と被測定ガスの音速u1とに対応した周波数
1で、音響管２２内において発振（ハウリング）
が生じる。この周波数1は例えば約5KHzである。
他方の音響管２３においても、前述の音響管２２
と同様に、マイク３１、スピーカ３２および増幅
器３３が設けられる。マイク３１とスピーカ３２
との間の距離l2は、l1に等しく選ばれる（l1＝
l2）。音響管２３における前記距離l2と標準ガス
の音速u2とに対応した音響定在波は、周波数2
で発振する。
増幅器３０，３３からの出力は、混合検波器３
４に導かれ、両周波数1，2の差であるうなり周
波数Δ（Δ＝1−2）を有する出力が導出され
る。この混合検波器３４からの出力は周波数―電
圧変換器３５に導かれて、うなり周波数Δに対
応した電圧に変換される。周波数―電圧変換器３
５からの電圧出力は音響管２２内の都市ガスの総
発熱量に対応している。
恒温槽２１内には測温体３７が設けられる。ま
た恒温槽２１内の雰囲気温度を上昇するためのヒ
ータ３８が設けられる。温調用電気回路３９は、
測温体３７の出力に応答して、ヒータ３８を付勢
し、それによつて恒温槽２１の雰囲気温度を一定
に保つ。参照符４０は、恒温槽２１内の雰囲気を
撹拌するためのフアンである。音響管２２内の圧
力p1と音響管２３内の圧力p2とは、圧力補正装
置４１によつて同一の圧力に調節される（p1＝
p2）。
ガス中の音速ｕとガス密度ρとの間には第１式
の関係がある。
u2＝101.32R１＋αt／ρ（ｍ／sec）2 …(1)
ｔ：ガスの温度
ρ：０℃における密度
α：温度係数
Ｒ：ガス比熱比
（Ｒ＝定圧比熱Cp／定積比熱Cv）
音響管２２内の被測定ガスと音響管２３内の標
準ガスとの間には、第２式が成立する。第２式の
各項の添字１は被測定ガスに関する項を表わし、
添字２は標準ガスに関する項を表わす。
ul2／u22＝R1／R2・（１＋α・t1）・ρ1／（１＋
α・t2）・ρ2…(2)
しかして音響管２２において、音速u1と、周
波数1と、波長λ1との間には第３式が成立する。
u1＝1・λ1 …(3)
図示の実施例において、音響管２２に共振する
音響定在波が第４式を満足するように、l1を定め
l1＝l2とすると、
λ1＝４・l1＝λ2 …(4)
被測定ガスと標準ガスとのガス組成が近似して
おり、両ガスの圧力が等しいので、R1≒R2であ
る。またt1＝t2である。したがつて、第２式〜第
４式に基づいて第５式および第６式が成立する。
ρ1／ρ2＝（2／1）2 …(5)
ρ1＝ρ2（2／Δ＋１）2 …(6)
標準ガスの密度ρ2および周波数2は既知であ
る。したがつて混合検波器３４からの出力のうな
り周波数Δに応じて、第６式から、被測定ガス
の密度ρ1を求めることができることが判る。
被測定ガスの空気に対する比重γと密度ρ1との
間には、第７式の関係がある。
γ＝ρ1／空気の密度 …(7)
本件発明者は、被測定ガスの比重γと総発熱量
Ｑとの間には第３図の関係があることを見出し
た。被測定ガスが第１表に示す体積比でメタンの
同族体CoH2o+2から成る混合ガスである場合、比
重γと総発熱量Ｑとは次のようにして算出するこ
とができる。
The present invention relates to a device for controlling the calorific value of a mixed gas, such as city gas, made of a plurality of homologous hydrocarbons, or a mixed gas of a single hydrocarbon and air, to a predetermined value. In a certain prior art, a calorific value measuring device is provided in the flow path of the mixed gas, the calorific value measuring device from this calorific value measuring device is compared with a target value, and if the two differ, the raw gas constituting the mixed gas is determined. The heating value of the mixed gas is controlled to match the target value by changing the mixing ratio of the gas. Conventional calorific value measurement devices, for example, actually mix a mixed gas with combustion air and combust it continuously in a constant state, guide the resulting combustion gas to a heat exchanger, and then measure it in a constant state in the heat exchanger. It is constructed so that the flowing cooling water absorbs the heat of combustion. In this case, each temperature, flow rate, and air temperature of the mixed gas, combustion air, and cooling water are kept constant, and the above-mentioned temperature, flow rate, and air temperature are measured, and based on those measurements, the temperature of the mixed gas is The total calorific value must be calculated. In such prior art, there are many factors that cause errors in measuring the total calorific value.
Therefore, it is difficult to improve accuracy,
Also, there is a large time delay in measurement. Therefore, it is not possible to control the calorific value of the mixed gas with high precision and quickly. The fact that the calorific value of a mixed gas corresponds to its specific gravity, and that the calorific value can be adjusted is reported in "Butane/Propane Handbook" published by Welding News Publishing Bureau, Propane Newspaper Editorial Department, September 3, 1960.
It is described on pages 370-371. However, this prior art does not disclose how to specifically measure the specific gravity of the mixed gas. In recent years, there has been a demand for measuring specific gravity with particularly high precision and without any time delay. An object of the present invention is to provide a mixed gas calorific value control device that can control the calorific value with high precision and quick response. The present invention measures the mixing ratio of raw gas constituting a mixed gas consisting of a plurality of homologous hydrocarbons or a mixed gas consisting of a single hydrocarbon and air using a hydrometer installed in the flow path of the mixed gas. Control is performed based on a specific gravity measurement value corresponding to the calorific value of the mixed gas, and the hydrometer converts the sound velocity in the mixed gas corresponding to the specific gravity of the mixed gas into an electrical signal. It is a quantity control device. FIG. 1 is a system diagram of a calorific value control device according to an embodiment of the present invention. In this embodiment, a small amount of propane gas or butane gas is mixed in to keep the total calorific value of natural gas, which is obtained by vaporizing liquefied natural gas (LNG) used as city gas, at a stable constant value. That is, since natural gas obtained by vaporizing liquefied natural gas has a calorific value slightly lower than the target value of 11000 Kcal/Nm 3 , propane gas or butane gas is used as a mixed gas to adjust the calorific value of city gas. Natural gas, propane gas and butane gas are mixed gases consisting of paraffinic hydrocarbons C o H 2o+2 . Liquefied natural gas is stored in tank 1, and this liquefied natural gas is pumped to pump 2.
As a result, the natural gas is led to the evaporator 3 and becomes vaporized natural gas. The vaporized natural gas is guided to the flow path 4. Liquefied propane gas or butane gas is stored in a tank 5, guided to an evaporator 7 by a pump 6, passed through a flow path 8, and mixed into the natural gas flow path 4. A mixed gas in which natural gas from the flow path 4 and propane gas or butane gas from the flow path 8 are mixed is transported from the flow path 9 as city gas. The flow paths 4 and 8 are provided with flow meters 10 and 11, and the flow path 8 is also provided with a flow rate control valve 12. Signals from the flowmeters 10 and 11 are input to a flow rate ratio control circuit 13, respectively. Arithmetic unit 13a
calculates the flow rate ratio of the flow paths 4 and 8 based on the signal from the flow meter 10 and the signal from the flow meter 11. A hydrometer 15 is provided in the flow path 9 . The specific gravity adjustment circuit 14 determines the deviation between the specific gravity of city gas in the flow path 9 and a predetermined specific gravity, and provides a signal representing the gas flow rate ratio setting value of the flow paths 4 and 8 to the flow rate ratio control circuit 13. The flow ratio control circuit 13 outputs a signal for adjusting the opening degree of the flow rate control valve 12 so that the flow rate ratio measured by the flowmeters 10 and 11 becomes the flow rate ratio set value. As a result, the specific gravity of the city gas flowing through the flow path 9, and hence the total calorific value, can be kept accurately constant. FIG. 2 shows the hydrometer 1 in the embodiment shown in FIG.
Fig. 5 is a system diagram of No. 5. A pair of acoustic tubes 22 and 23 are provided within the constant temperature bath 21 . One acoustic tube 22
City gas, which is the gas to be measured, is introduced from the pipe 9 through the pipe 25. A pressure reducing valve 2 is installed in the pipe line 25.
6. A flow meter 27 is interposed. The other acoustic tube 23
A city gas with a composition similar to that of the gas to be measured is filled as a standard gas. The acoustic tubes 22, 23 have the same dimensions and have the same structure. A microphone 28 and a speaker 29 are attached to both ends of the acoustic tube 22, and an output electrical signal from the microphone 28 is given to the speaker 29 via an amplifier 30. The length of the acoustic tube 22 and therefore the microphone 28 and speaker 2
By appropriately selecting the distance l1 between 9, the frequency corresponding to the distance l1 and the sound speed u1 of the gas to be measured
1, oscillation (howling) inside the acoustic tube 22
occurs. This frequency 1 is, for example, approximately 5KHz.
In the other acoustic tube 23 as well, the above-mentioned acoustic tube 22
Similarly, a microphone 31, a speaker 32, and an amplifier 33 are provided. microphone 31 and speaker 32
The distance l2 between is chosen equal to l1 (l1=
l2). The acoustic standing wave corresponding to the distance l2 in the acoustic tube 23 and the sound speed u2 of the standard gas has a frequency of 2
oscillates. The outputs from the amplifiers 30 and 33 are sent to the mixed detector 3.
4, and an output having a beat frequency Δ (Δ=1−2) which is the difference between both frequencies 1 and 2 is derived. The output from the mixed detector 34 is guided to a frequency-voltage converter 35, where it is converted into a voltage corresponding to the beat frequency Δ. Frequency-voltage converter 3
The voltage output from 5 corresponds to the total calorific value of city gas in the acoustic tube 22. A temperature measuring body 37 is provided within the constant temperature bath 21 . Additionally, a heater 38 is provided to raise the ambient temperature within the constant temperature bath 21. The temperature control electric circuit 39 is
In response to the output of the temperature measuring element 37, the heater 38 is energized, thereby keeping the ambient temperature of the thermostatic chamber 21 constant. Reference numeral 40 is a fan for stirring the atmosphere within the constant temperature bath 21 . The pressure p1 in the acoustic tube 22 and the pressure p2 in the acoustic tube 23 are adjusted to the same pressure by the pressure correction device 41 (p1=
p2). There is a relationship expressed by the first equation between the sound velocity u in gas and the gas density ρ. u 2 = 101.32R1 + αt/ρ (m/sec) 2 …(1) t: Gas temperature ρ: Density at 0°C α: Temperature coefficient R: Gas specific heat ratio (R = constant pressure specific heat Cp/constant volume specific heat Cv) Acoustic The second equation holds true between the gas to be measured in the tube 22 and the standard gas in the acoustic tube 23. The subscript 1 of each term in the second equation represents a term related to the gas to be measured,
Subscript 2 represents a term related to standard gas. ul 2 /u2 2 =R1/R2・(1+α・t1)・ρ1/(1+
α・t2)・ρ2 (2) Therefore, in the acoustic tube 22, the third equation holds between the sound speed u1, the frequency 1, and the wavelength λ1. u1=1・λ1...(3) In the illustrated embodiment, l1 is determined so that the acoustic standing wave resonating in the acoustic tube 22 satisfies the fourth equation.
When l1=l2, λ1=4·l1=λ2 (4) Since the gas compositions of the measured gas and the standard gas are similar and the pressures of both gases are equal, R1≈R2. Also, t1=t2. Therefore, the fifth and sixth formulas are established based on the second to fourth formulas. ρ1/ρ2=(2/1) 2 ...(5) ρ1=ρ2(2/Δ+1) 2 ...(6) The density ρ2 and frequency 2 of the standard gas are known. Therefore, it can be seen that the density ρ1 of the gas to be measured can be determined from the sixth equation according to the beat frequency Δ of the output from the mixed detector 34. There is a relationship expressed by Equation 7 between the specific gravity γ of the gas to be measured relative to air and the density ρ1. γ=ρ1/density of air (7) The inventor of the present invention found that there is a relationship shown in FIG. 3 between the specific gravity γ of the gas to be measured and the total calorific value Q. When the gas to be measured is a mixed gas consisting of the methane homolog C o H 2o+2 at the volume ratio shown in Table 1, the specific gravity γ and the total calorific value Q can be calculated as follows.
【表】
被測定ガスの比重γ＝0.554×0.8834＋1.038×
0.0651＋1.522×0.0354＋2.006×0.0069＋2.006×
0.0084＋2.491×0.0008＝0.643
被測定ガスの総発熱量Ｑ＝9530×0.8834＋
16820×0.0651＋24320×0.0354＋32010×0.0069＋
32010×0.0084＋37670×0.0008＝10895Kcal／Ｎ
m3
被測定ガスの比重γと総発熱量Ｑとは、被測定
ガスの組成に依存しており、異なる組成を有する
被測定ガス毎に比重γと総発熱量Ｑとを上述と同
様に算出し、その結果をグラフ化すると、第３図
が得られる。したがつて第６式から被測定ガスの
密度ρ1を求め、第７式に基づいて比重γを求める
と、第２図から総発熱量Ｑを知ることができるこ
とが理解されよう。
再び第２図を参照して、混合検波器３４からの
出力はうなり周波数Δを有しており、周波数―
電圧変換器３５の出力はうなり周波数Δに対応
した電圧値を有する。周波数―電圧変換器３５の
出力は、ガス比重γに対応していると共に、総発
熱量Ｑに対応しており、このガス比重γしたがつ
て総発熱量Ｑを表わす信号は、比重調節回路１４
に与えられる。
上述の実施例では被測定ガスとしてパラフイン
系炭化水素の同族体から成る都市ガスに関連して
説明されたけれども、そのほか本発明によればオ
レフイン系炭化水素の同族体から成る混合ガス、
その他の炭化水素の同族体から成る混合ガス、お
よび一つの炭化水素（たとえばプロパンまたはブ
タン）と空気との混合ガスであつてもよい。
本発明は、総発熱量のほかに真発熱量を制御す
るようにすることもできる。
比重計１５としては、第２図に関連して前述し
た構造のほかに、ガス密度天秤であつてもよく、
あるいはフアンによつて生ずる気流によつて羽根
車を回転させるラナレツクス比重計などであつて
もよいけれども、第２図示の構造を有する比重計
１５は、静的な比較的簡単な構成であり、高精度
でかつ容易な操作で比重を得ることができるとい
う優れた利点がある。
以上のように本発明によれば、同族体の複数の
炭化水素から成る混合ガスの比重、または単一の
炭化水素と空気とから成る混合ガスの比重が発熱
量に正確に対応することに着目し、混合ガスの比
重を測定する比重計からの信号に基づいて混合ガ
スの発熱量を制御するようにしたので、高精度で
応答の速やかな制御が可能となり、したがつて混
合ガスの発熱量を安定に所定値に保つことができ
る。特に本発明では、比重計は、混合ガスの比重
に対応した混合ガス中の音速を電気信号に変換す
る構成を有しているので、その混合ガスの比重を
高精度で、しかも速やかに測定し、発熱量の測定
が可能になる。こうして混合ガスの発熱量を希望
する値に正確に調節することができる。[Table] Specific gravity γ of gas to be measured = 0.554×0.8834+1.038×
0.0651+1.522×0.0354+2.006×0.0069+2.006×
0.0084+2.491×0.0008=0.643 Total calorific value of measured gas Q=9530×0.8834+
16820×0.0651+24320×0.0354+32010×0.0069+
32010×0.0084＋37670×0.0008=10895Kcal/N
m 3 The specific gravity γ and the total calorific value Q of the gas to be measured depend on the composition of the gas to be measured, and the specific gravity γ and the total calorific value Q are calculated in the same way as above for each gas to be measured that has a different composition. When the results are graphed, Figure 3 is obtained. Therefore, it will be understood that the total calorific value Q can be determined from FIG. 2 by determining the density ρ1 of the gas to be measured from the sixth equation and determining the specific gravity γ based on the seventh equation. Referring again to FIG. 2, the output from the mixed detector 34 has a beat frequency Δ, and the frequency -
The output of the voltage converter 35 has a voltage value corresponding to the beat frequency Δ. The output of the frequency-voltage converter 35 corresponds to the gas specific gravity γ and also to the total calorific value Q, and the signal representing the gas specific gravity γ and therefore the total calorific value Q is sent to the specific gravity adjustment circuit 14.
given to. In the above embodiments, the gas to be measured was explained in relation to city gas consisting of paraffinic hydrocarbon congeners, but according to the present invention, a mixed gas consisting of olefinic hydrocarbon congeners,
It may also be a gas mixture of congeners of other hydrocarbons, and a gas mixture of one hydrocarbon (eg propane or butane) and air. In the present invention, the net calorific value can be controlled in addition to the total calorific value. In addition to the structure described above in connection with FIG. 2, the hydrometer 15 may also be a gas density balance,
Alternatively, the hydrometer 15 having the structure shown in the second figure may have a static, relatively simple configuration, and a high It has the excellent advantage of being able to obtain specific gravity with precision and easy operation. As described above, according to the present invention, attention is paid to the fact that the specific gravity of a mixed gas consisting of a plurality of homologous hydrocarbons, or the specific gravity of a mixed gas consisting of a single hydrocarbon and air, accurately corresponds to the calorific value. However, the calorific value of the mixed gas is controlled based on the signal from the hydrometer that measures the specific gravity of the mixed gas, making it possible to control with high precision and quick response. can be stably maintained at a predetermined value. In particular, in the present invention, the hydrometer has a configuration that converts the sound velocity in the mixed gas corresponding to the specific gravity of the mixed gas into an electrical signal, so the specific gravity of the mixed gas can be measured with high precision and quickly. , it becomes possible to measure the amount of heat generated. In this way, the calorific value of the mixed gas can be precisely adjusted to a desired value.
第１図は本発明の一実施例の発熱量制御装置の
全体の系統図、第２図は第１図の実施例における
比重計１５の全体の系統図、第３図は本件発明者
によつて得られた混合比重γと総発熱量Ｑとを表
わすグラフである。
１…液化天然ガスのタンク、５…液化プロパン
ガスのタンク、３，７…蒸発器、４，８，９…流
路、１０，１１…流量計、１２…流量制御弁、１
３…流量比率制御回路、１４…補正演算回路、１
５…比重計、２１…恒温槽、２２，２３…音響
管、２８，３１…マイク、２９，３２…スピー
カ、３０，３３…増幅器、３４…混合検波器、３
５…周波数―電圧変換器。
FIG. 1 is an overall system diagram of a calorific value control device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is an entire system diagram of a hydrometer 15 in the embodiment of FIG. 1, and FIG. 2 is a graph showing the mixed specific gravity γ and the total calorific value Q obtained in this manner. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Tank for liquefied natural gas, 5... Tank for liquefied propane gas, 3, 7... Evaporator, 4, 8, 9... Channel, 10, 11... Flow meter, 12... Flow rate control valve, 1
3...Flow rate ratio control circuit, 14...Correction calculation circuit, 1
5... Hydrometer, 21... Constant temperature chamber, 22, 23... Acoustic tube, 28, 31... Microphone, 29, 32... Speaker, 30, 33... Amplifier, 34... Mixed detector, 3
5...Frequency-voltage converter.
Claims (1)
または単一の炭化水素と空気から成る混合ガスを
構成する原ガスの混合比率を、混合ガスの流路に
設けた比重計からの混合ガスの発熱量に対応した
比重測定値に基づいて制御し、 前記比重計は、前記混合ガスの比重に対応した
混合ガス中の音速を電気信号に変換することを特
徴とする混合ガスの発熱量制御装置。[Claims] 1. A mixed gas consisting of a plurality of homologous hydrocarbons;
Alternatively, the mixing ratio of raw gases constituting a mixed gas consisting of a single hydrocarbon and air is controlled based on the specific gravity measured value corresponding to the calorific value of the mixed gas from a hydrometer installed in the mixed gas flow path. , A heating value control device for a mixed gas, wherein the hydrometer converts a sound velocity in the mixed gas corresponding to the specific gravity of the mixed gas into an electric signal.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7766778A JPS556117A (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Calorific value controller for mixed gas |
| US06/022,357 US4246773A (en) | 1978-03-31 | 1979-03-20 | Combustion property of gas measuring apparatus |
| DE2912654A DE2912654C2 (en) | 1978-03-31 | 1979-03-30 | Method and device for acoustic analysis of gases and application of the method for regulating their calorific value |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7766778A JPS556117A (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Calorific value controller for mixed gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS556117A JPS556117A (en) | 1980-01-17 |
| JPS6312116B2 true JPS6312116B2 (en) | 1988-03-17 |
Family
ID=13640224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7766778A Granted JPS556117A (en) | 1978-03-31 | 1978-06-26 | Calorific value controller for mixed gas |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS556117A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994024232A1 (en) * | 1993-04-22 | 1994-10-27 | Yugen Kaisha Libo | Method and apparatus for generating fuel gas |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3219562C2 (en) * | 1982-05-25 | 1985-01-10 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Process for supplying coal to a steelworks |
| JPS59189191A (en) * | 1983-04-13 | 1984-10-26 | Tokyo Gas Co Ltd | Preparation of fuel gas with high calorific value |
| JPS61159142A (en) * | 1984-12-29 | 1986-07-18 | Toho Gas Kk | Calorific value adjusting method of natural gas |
| JP6338511B2 (en) * | 2014-11-07 | 2018-06-06 | 大阪瓦斯株式会社 | Calorific value deriving device and calorific value deriving facility |
-
1978
- 1978-06-26 JP JP7766778A patent/JPS556117A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994024232A1 (en) * | 1993-04-22 | 1994-10-27 | Yugen Kaisha Libo | Method and apparatus for generating fuel gas |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS556117A (en) | 1980-01-17 |
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