JPS63108916A - Manufacturing device for cut sheet - Google Patents
Manufacturing device for cut sheetInfo
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- JPS63108916A JPS63108916A JP25316786A JP25316786A JPS63108916A JP S63108916 A JPS63108916 A JP S63108916A JP 25316786 A JP25316786 A JP 25316786A JP 25316786 A JP25316786 A JP 25316786A JP S63108916 A JPS63108916 A JP S63108916A
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Landscapes
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
(イ)産業上の利用分野
本発明は、鋼帯コイルから切板を連続的に製造する設備
に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (a) Field of Industrial Application The present invention relates to equipment for continuously manufacturing cut plates from steel strip coils.
(ロ)従来技術
従来の切板製造設(1の代表例としては、まず第2図(
A)に示すように、ペイオフ・リール1から鋼帯コイル
2を巻き解いて、通常のレベラ3,4を通して無張力状
態でローラ・レベリングを施し、レベラ3と4との間で
フライング・シャー5で切仮に切断していた。(b) Prior art Conventional cutting board manufacturing equipment (as a representative example of 1, see Figure 2 (
As shown in A), the steel strip coil 2 is unwound from the payoff reel 1, roller leveling is performed under no tension through ordinary levelers 3 and 4, and a flying shear 5 is applied between the levelers 3 and 4. I had cut it off abruptly.
しかし、この設備では、無張力状態でレベリングするた
め、中伸び、耳波等の三次元的形状不良の矯正能力は非
常に小さく、板反り矯正と残留応力低減がこの設備の主
たる作用効果であった。近年、平坦度に対する要求がま
すます厳しくなってきており、ローラ・レベラの平坦矯
正能だけでは需要者の要求に応えることができなくなっ
てきた。However, since this equipment performs leveling in a tension-free state, its ability to correct three-dimensional shape defects such as mid-elongation and ear waves is extremely small, and the main effects of this equipment are to correct board warpage and reduce residual stress. Ta. In recent years, requirements for flatness have become increasingly strict, and the flatness straightening ability of roller levelers alone is no longer able to meet the demands of customers.
そこで、第2図(I3)に示すように、切板製造設備に
テンション・レベラ6を導入する方式も採用されてきた
。テンション・レベラ6による平坦矯正能は非常に高く
、いわゆるデッド・フラット鋼板の出荷が可能である。Therefore, as shown in FIG. 2 (I3), a method has been adopted in which a tension leveler 6 is introduced into the cutting plate manufacturing equipment. The flatness correction ability of the tension leveler 6 is very high, and it is possible to ship so-called dead flat steel plates.
しかし、張力付与機構な含めた設備費が膨大となり、コ
スト高となる欠点があった。However, there was a drawback that the equipment cost including the tension applying mechanism was enormous and the cost was high.
(ハ)発明が解決しようとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、安価な設備費でテ
ンション・レベラに対抗できる平坦度を確保しうる切板
製造設備を得ることにある。(c) Problems to be Solved by the Invention The problems to be solved by the present invention are to obtain cut plate manufacturing equipment that can ensure flatness that can withstand tension levelers at low equipment costs.
(ニ)問題点を解決するための手段
本発明の切板製造設備は、ペイオフ・リールから鋼帯コ
イルを巻き解いて所定寸法長さの切板を製造する設備に
おいて、鋼帯の進行方向上流側から小径非駆動レベラ、
大径駆動レベラ、ピンチ・ロールをそれぞれ直列に配置
し、前記ペイオフ・リールの張力に前記小径非駆動レベ
ラの引抜き張力f:重畳させ、前記小径非駆動レベラで
の曲げ引張りで主として形状不良を矯正し、前記大径駆
動レベラで主として板反り矯正と残留応力低減すること
によって、上記問題点を解決している。(d) Means for Solving the Problems The cut plate production equipment of the present invention is an equipment for manufacturing cut plates of a predetermined length by unwinding a steel strip coil from a payoff reel. Small diameter non-drive leveler from the side,
A large-diameter drive leveler and a pinch roll are arranged in series, and the tension of the payoff reel is superimposed on the pull-out tension f of the small-diameter non-drive leveler, and the shape defects are mainly corrected by bending and tension in the small-diameter non-drive leveler. However, the above-mentioned problems are solved by mainly correcting plate warpage and reducing residual stress using the large-diameter drive leveler.
(ポ)ft 用
平坦度不良としては、見掛けの形状不良のみならず切断
加工後の反り発生防止も重要5運である。(P) When it comes to flatness defects for ft, it is important to prevent not only apparent shape defects but also warpage after cutting.
切断加工t&の反り発生の要因は残留応力である。Residual stress is a factor in the occurrence of warpage in the cutting process t&.
その防止のためには、ローラ・レベラで残留応力を低減
させておく必要がある。残留応力の低減には剛性の高い
ロール(直径の大きいロール)での強圧下曲率漸減曲げ
が有効である。したがって、まず張力下での曲げで三次
元的形状不良を矯正し、しかる後に剛性の高いレベラで
強力レベリングを施して板反りと残留応力とを低減する
。In order to prevent this, it is necessary to reduce the residual stress with a roller leveler. Bending with a gradual reduction in curvature under strong pressure using a roll with high rigidity (a roll with a large diameter) is effective for reducing residual stress. Therefore, the three-dimensional shape defects are first corrected by bending under tension, and then strong leveling is performed using a highly rigid leveler to reduce board warpage and residual stress.
(へ)実施例
図面を参照して、本発明の切板製造設備の実施例につい
て説明する。第1図は本発明の切板製造設備の概略構成
を示す、その構成要素は、上流側より、ペイオフ・リー
ル1、フィード・レベラ7、第1フライング・シャー5
a、サイド・トリマ8、伸長レベラ9、メイン・レベラ
10、ピンチ・ロール11、メジャリング・ロール12
、第2フライング・シャー5b、バイラ13からできて
いる。(F) Embodiment An embodiment of the cutting board manufacturing equipment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 shows a schematic configuration of the cutting board manufacturing equipment of the present invention. Its components, from the upstream side, are a payoff reel 1, a feed leveler 7, a first flying shear 5,
a, side trimmer 8, extension leveler 9, main leveler 10, pinch roll 11, measuring roll 12
, a second flying shear 5b, and a bailer 13.
ペイオフ・リール1からの鋼帯コイル2がフィード・レ
ベラ7で巻きぐせを取られながら巻き解かれ、鋼帯Sが
サイド・トリマ8で幅調整をされながら小径非駆動の伸
長レベラ9を引き抜かれる。The steel strip coil 2 from the payoff reel 1 is unwound while being removed by a feed leveler 7, and the steel strip S is pulled out by a small diameter non-driven extension leveler 9 while its width is adjusted by a side trimmer 8. .
この時、ペイオフ・リール張力とレベラ引抜き力と力弓
長力として曲げに加わる。形状矯正された鋼帯は大径駆
動のメイン・レベラ10で強力繰返し曲率漸減−げを受
けて板反り矯正と残留応力低減がなされる。ただし、メ
イン・レベラ10の摩擦力だけでは引抜き力が小さいの
で、ここではダブル・ピンチ・ロール11を設け、この
ピンチ力で鋼帯を引き抜くようにす、る、その後、通常
のメジャリング・ロール12で板長を測定し、所定の長
さに第2フライング・シャー5bで切断し、バイラ13
に切板として集積する。At this time, the payoff reel tension, leveler pull-out force, and bow length force are applied to the bending. The shape-corrected steel strip is subjected to strong repeated gradual curvature reduction in the large-diameter driven main leveler 10, thereby straightening the warpage and reducing residual stress. However, since the pulling force of the main leveler 10 alone is small, a double pinch roll 11 is provided here to pull out the steel strip with this pinch force. The length of the board is measured at step 12, and cut to a predetermined length using the second flying shear 5b.
Collected as cut plates.
この時、ペイオフ・リール1の張力をT。、伸長レベラ
9の出側張力をT1.メイン・レベラ10の出側張力を
T2、ピンチ・ロール11の出側張力をT、とすれば、
次の力学関係を満たす必要がある。At this time, the tension of payoff reel 1 is T. , the tension on the exit side of the extension leveler 9 is set to T1. If the tension on the output side of the main leveler 10 is T2, and the tension on the output side of the pinch roll 11 is T, then
It is necessary to satisfy the following dynamic relations.
まず、非駆動レベラ9を引き抜くのに要する力ΔTは、
下記(1)式で表される。First, the force ΔT required to pull out the non-driving leveler 9 is
It is represented by the following formula (1).
・ρi/3E2・t+σ ・L/2ρi−σ2 /E+
O
し・σT2/2ρi・σ〕・・・・・・・(1>O
σ :材料の二次元降伏応力
×0
ρi:第i第一ロール曲げ半径
E :ヤング率 b:板幅t :板厚
n :ロール本数
したがって、鋼帯を引抜くに要する力は下記(2)式で
表される。・ρi/3E2・t+σ ・L/2ρi−σ2 /E+
O shi・σT2/2ρi・σ]・・・・・・・(1>O σ: Two-dimensional yield stress of material × 0 ρi: i-th roll bending radius E: Young’s modulus b: Plate width t: Plate Thickness n: Number of rolls Therefore, the force required to pull out the steel strip is expressed by the following equation (2).
T、=T、+ΔT1・・・・・・・・・・(2)この弓
長力T1はメイン・レベラ10の摩擦力とピンチ・ロー
ル11の摩擦力とで与えられる。メイン・レベラ10の
レベリング反力(上下ロールの分離力)をW、とすれば
、メイン・レベラ10の引抜き力は摩擦係数をμとして
、ΔT2−2μW、となる。T, =T, +ΔT1 (2) This bow length force T1 is given by the frictional force of the main leveler 10 and the frictional force of the pinch roll 11. If the leveling reaction force (separation force between the upper and lower rolls) of the main leveler 10 is W, then the pull-out force of the main leveler 10 is ΔT2-2 μW, where μ is the coefficient of friction.
また、ピンチ・ロール11の加圧力合計をW2とすれば
、引抜き力はAT3=2μW2となる。したがって、鋼
帯がスリップをせずに前進するためには、下記(3)式
の関係を満たす・2・要がある。Further, if the total pressing force of the pinch rolls 11 is W2, then the pulling force is AT3=2 μW2. Therefore, in order for the steel strip to advance without slipping, it is necessary to satisfy the following relationship (3).
T1≦2μ(W++W2)・・・・・・・・(3)メイ
ン・レベラ10のロール本数が多いほど、しベラ圧下が
大きいほど、レベリング反力W、が大きくなり、ピンチ
・ロール11の加圧力W2を借りなくても鋼帯を引き抜
くことができる。しかし、−mに薄手の鋼帯ではWlが
小さくなるので、どうしても、W2の力が必要となって
くる。T1≦2μ(W++W2) (3) The greater the number of rolls in the main leveler 10 and the greater the leveling pressure, the greater the leveling reaction force W, which increases the application of the pinch rolls 11. The steel strip can be pulled out without applying pressure W2. However, in the case of a steel strip as thin as -m, Wl becomes small, so a force of W2 is inevitably required.
前記(3)式の関係を満足する機械構成およびモータ・
パワーを設計する。非駆動の伸長レベラ9のロール径が
小さいので、曲げ引張りにより下記(4)式で表される
塑性伸びを得ることができる。Mechanical configuration and motor that satisfy the relationship of equation (3) above
Design power. Since the roll diameter of the non-driven elongation leveler 9 is small, plastic elongation expressed by the following equation (4) can be obtained by bending and tensioning.
塑性伸びが得られれば、母材の形状不良は短い部分がよ
り伸ばされて改善されるわけである。なお、−mにはこ
のAεは非常に小さくてよく、0.02〜0.05%の
伸びで形状は大幅に改善される。If plastic elongation is achieved, defects in the shape of the base material will be improved by elongating the short parts. Note that for -m, this Aε may be very small, and the shape is significantly improved with an elongation of 0.02 to 0.05%.
ただし、テンション・レベラはど張力が高くなく伸びが
得にくいので、形状矯正能を少しでら高めるために、小
径非駆動の伸長レベラ9のロール・クラウンを自由に変
るか、または、テーバ・ロールの幅方向ロール・シフト
等を導入することが望ましい。However, since the tension leveler does not have high tension and is difficult to elongate, in order to slightly increase the shape correction ability, it is necessary to freely change the roll crown of the small-diameter non-driven extension leveler 9, or to use a Taber roll. It is desirable to introduce widthwise roll shift, etc.
第3図に示すモデル・テスト機で小径非駆動レベラ9の
圧下量H(II)を変えて引抜きレベリングを行った。Using the model test machine shown in FIG. 3, drawing leveling was performed by varying the reduction amount H(II) of the small diameter non-driven leveler 9.
材料は厚み0.5zzX幅400wx (σ、 =23
ky/am”)、厚みLozzx幅300zz(σ、
= 23AI/zz2)の通常冷延鋼板である。The material is thickness 0.5zz x width 400wx (σ, =23
ky/am”), thickness Lozz x width 300zz (σ,
= 23AI/zz2) is a normal cold rolled steel plate.
テスト結果を第4図(八)、(B)に示す、(A〉は厚
み0.5u村、(B)は厚み1.O1材の場合である。The test results are shown in FIGS. 4(8) and (B), where (A) is the case where the thickness is 0.5μ and (B) is the case where the thickness is 1.O1.
第4図(A)中のaは引抜き張力<kg/x肩2)、b
はその時の塑性伸びである。第4図(B)中のCが厚み
1.01111の塑性伸びを示している。いずれら圧下
量が大きくなるほど曲げ仕事が増加して、引抜き力は増
大する。圧下量が大であるほど、曲げ半径が小さく、張
力が大きくなるので、前記(4)式で示す塑性伸びΔε
も増大する。そして形状矯正に必要な伸率0.02〜0
.05%が得られる。In Figure 4 (A), a is the pull-out tension < kg/x shoulder 2), b
is the plastic elongation at that time. C in FIG. 4(B) indicates plastic elongation with a thickness of 1.01111. As the reduction amount increases, the bending work increases and the pulling force increases. The larger the rolling reduction, the smaller the bending radius and the larger the tension, so the plastic elongation Δε shown in equation (4) above
also increases. And the elongation rate required for shape correction is 0.02 to 0.
.. 05% is obtained.
なお、形状不良については、第5図に示すように、急峻
度λ(=h#xlOO%、l:波の長さ、h:波の高さ
)で表わされることが多く、人と(4)式のノεには下
記(5)式の関係が成立する。In addition, as shown in Fig. 5, shape defects are often expressed by steepness λ (=h#xlOO%, l: wave length, h: wave height). ) The following relationship (5) holds true for ε in the equation.
Δ ε=2.47(λ)2・・・・・・・・・(5)し
たがって、Δε=0.02〜0.05%はλ=0,9〜
1.4%に相当する。Δε=2.47(λ)2・・・・・・・・・(5) Therefore, Δε=0.02~0.05% is λ=0.9~
This corresponds to 1.4%.
第3D?lのモデル・テスト機の入側にペイオフ・リー
ル1を設置して鋼帯にパックテンションを付与した(T
、= 1.OJy/*z”)ところ、第4図(A)で
はaがa′に、また、bがb′に変化した。すなわち、
ペイオフ・リール1で張力を付与してやれば、引抜き力
が高まり(a−+a’ )、その分塑性伸びが増大して
(b→b’ >形状矯正能は大きくなる。3rd D? Payoff reel 1 was installed on the entry side of the model test machine of 1 to apply pack tension to the steel strip (T
,=1. OJy/*z") However, in Figure 4 (A), a has changed to a' and b has changed to b'. That is,
If tension is applied by the payoff reel 1, the pull-out force increases (a-+a'), and the plastic elongation increases accordingly (b→b'>shape correction ability increases).
ただし、条件によっては、駆動レベラの窄擦力だけで鋼
帯を引き抜くことはできず、その対策として■駆動レベ
ラのロール本数増加、■レベラ・ロールの表面を粗くし
て摩擦係数増加、■駆動レベラ出側にピンチ・ロールを
追設するという3つの対策があることが判明した。■の
対策は、通常スペース、コストの点からロール本数20
〜25本カ最大である。■の対策は鋼板に1■さが転写
し鋼板の表面1■さ、光沢が変化する等の問題がある。However, depending on the conditions, it may not be possible to pull out the steel strip using only the frictional force of the drive leveler, and countermeasures include: ■ increasing the number of rolls in the drive leveler, ■ roughening the surface of the leveler rolls to increase the friction coefficient, and ■ increasing the friction coefficient of the drive leveler. It turned out that there are three countermeasures: adding a pinch roll on the exit side of the leveler. The countermeasure for ■ is usually 20 rolls in terms of space and cost.
The maximum number is ~25. Countermeasures for (2) have problems such as the 1.2 color being transferred to the steel plate and the surface 1.2 of the steel plate changing in appearance and gloss.
■の対策が最も現実的であることが判明した。It turns out that the measure (ii) is the most practical.
そこで、2スタンドのピンチ・ロールを追設した。その
結果、厚み1.0でも、第4図(B)に示すように、ペ
イオフ・リール1の張力り、Okg/xi2とすればC
がa′に、1.51fI/++m”とすれば、Cがc”
にそれぞれ塑性伸びが増大し、形状矯正能が大幅に改善
される。Therefore, we added a 2-stand pinch roll. As a result, even if the thickness is 1.0, as shown in Fig. 4 (B), if the tension of the payoff reel 1 is Okg/xi2, C
If a′ is 1.51fI/++m”, then C is c”
The plastic elongation increases, respectively, and the shape correction ability is greatly improved.
このとき、小径非駆動レベラのロールにクラウンを付与
するか、ロール・ベンダを追加するか、片側テーバ・ロ
ールを板幅に応じてシフトするかなどの技術を加味すれ
ば、テンション・レベラに近い平坦が得られるとともに
、低張力でもかなりの平坦改善が可能となる。At this time, if you take into account technologies such as adding a crown to the roll of a small-diameter non-drive leveler, adding a roll bender, or shifting one-sided tapered roll according to the sheet width, it will be similar to a tension leveler. Flatness can be obtained, and even with low tension, a considerable improvement in flatness is possible.
なお、メイン・レベラ10では、ロールを撓ませない状
態で強力レベリングをすることが切断加工後の反り発生
防止として重要技術であることは、第3図の駆動レベラ
10を用いた実験結果(第6図(C))においても、ま
た、理論上の計算結果(第6図(B))においても確コ
2されている。In the main leveler 10, strong leveling without bending the roll is an important technique for preventing warping after cutting, as shown in the experimental results using the drive leveler 10 shown in Figure 3. This is confirmed both in FIG. 6(C)) and in the theoretical calculation results (FIG. 6(B)).
次に、実機の設計・製作について検討する。Next, we will consider the design and manufacture of the actual machine.
板厚0.6〜1.6zz、板幅600〜1650zz、
コイル重呈最大30トン、ライン速度最大100z/l
l1nの切板製造設備を設計した。Plate thickness 0.6~1.6zz, plate width 600~1650zz,
Coil weight up to 30 tons, line speed up to 100z/l
We designed a cutting board production facility for l1n.
主要機器の配置は第1図に示すとおりである。The layout of the main equipment is shown in Figure 1.
伸長レベラ9のロールは直径30xiX 5本で非駆動
とし、分割バックアップ・ロールの押込みにより、幅方
向ロール撓みを調整できるようになっている。The extension leveler 9 has five rolls with a diameter of 30 x x and is not driven, and the roll deflection in the width direction can be adjusted by pushing in the divided backup rolls.
メイン・レベラ10のロールは直径50+u+ X 2
1本である。この出側に直径250ivX 4本のダブ
ル・ピンチ・ロール11を設置し、メイン・レベラ10
とピンチ・ロール11とを駆動して鋼帯を引抜きレベリ
ングをする。その後、第2フライング・シャー5bによ
って所定の長さに切断し、バイラ13に集積する。The roll of main leveler 10 has a diameter of 50 + u + x 2
There is one. Four double pinch rolls 11 with a diameter of 250 iv are installed on this exit side, and the main leveler 10
and pinch rolls 11 are driven to pull out the steel strip and level it. After that, it is cut into a predetermined length by the second flying shear 5b and accumulated in the bailer 13.
本設備の特徴は、小径非駆動レベラ9の引抜きレベリン
グによる形状矯正と、これに続く大径駆動レベラでの強
力レベリングによる板反り矯正および残留応力の低減と
である。まず、伸長レベラ9での引抜き力の検討結果は
次のとおりである。The feature of this equipment is that shape correction is performed by drawing leveling with a small-diameter non-driven leveler 9, followed by forceful leveling with a large-diameter driven leveler to correct board warpage and reduce residual stress. First, the results of examining the pulling force in the extension leveler 9 are as follows.
ペイオフ・リールlの張力をT 、 = 90OA9と
し、最大1650zz幅の鋼帯Sを引き抜くのに要する
力と、メイン・レベラ10、ピンチ・ロール11での摩
擦による引抜力を検討した結果を第7図に示す。The tension of the payoff reel l is set to T, = 90OA9, and the results of examining the force required to pull out the steel strip S with a maximum width of 1650 zz and the pulling force due to friction in the main leveler 10 and pinch roll 11 are shown in the seventh table. As shown in the figure.
第7図では、材料の降伏応力σ −21kg/、、2と
して、T 、 = 9ookyをかけた状態で鋼帯を引
き抜くのに要する力の計算値を縦軸に、また、伸長レベ
ラ圧下量を横軸にとって板厚をパラメータにして描いで
ある。板厚が大きいほど、厚下亘が大きいほど(ρiが
小さくなるから)前記(1)式で示すように必要引抜力
T + (= T o+ΔT1)は増大する。In Fig. 7, the yield stress of the material is σ -21 kg/, 2, and the vertical axis is the calculated value of the force required to pull out the steel strip with T = 9ooky applied, and the amount of elongation leveler reduction is It is plotted with plate thickness as a parameter on the horizontal axis. As the plate thickness increases and as the thickness decrease increases (because ρi decreases), the required pulling force T + (=T o +ΔT1) increases as shown in the above equation (1).
一方、この引抜き力を発生させるための摩擦力2μ(W
、+W2)を計算した値を図中の()内の数値で示しで
ある。Wlの計算は入側の最大塑性変形率n=0.85
、出側でn=0として各ロール反力を加算して求めた。On the other hand, the friction force 2 μ (W
, +W2) are shown by numerical values in parentheses in the figure. Calculation of Wl is based on the maximum plastic deformation rate n = 0.85 on the entry side
, the reaction force of each roll was calculated by adding up each roll reaction force with n=0 on the exit side.
また、W2は4トンとし、摩擦係数μは0.075とし
た。モータ・パワーの許容内で図中()内の数値の引抜
きレベリングが可能であり、この時の伸びΔεは板厚に
より異なるが、0.02〜0.1%が得られ、中伸び、
耳波等の三次元形状不良が改善される。Further, W2 was set to 4 tons, and the friction coefficient μ was set to 0.075. It is possible to pull out and level the values in parentheses in the figure within the allowable motor power, and the elongation Δε at this time varies depending on the plate thickness, but 0.02 to 0.1% can be obtained, and medium elongation,
Three-dimensional shape defects such as ear waves are improved.
−iに、板厚が薄くなるほどWlが小さくなるので、薄
板はどピンチ・ロールの引抜き力の比率は大きくなる。-i, the thinner the sheet thickness, the smaller Wl becomes, so the ratio of the pulling force of the thin sheet pinch roll increases.
厚物ではW、が大きくなり引抜き力は大きくなるがモー
タ・パワーの1陽にかかるのでこの点を考慮して最少コ
ストの設計にする必要がある。For thicker materials, W increases, and the pulling force increases, but it costs 1 yen of the motor power, so it is necessary to take this point into consideration and design the design to minimize cost.
なお、モデル・テスト機で述べたように、伸長レベラ9
のクラウン調整による形状修正効果は特に張力下におい
て凹著である。この後に、メイン・レベラ10によって
ロールを撓ませない状態で強力レベリングをすることに
より、板反りが矯正され、残留応力が低減するので、見
掛けの平坦のみならず、切断加工後の反り発生の防止に
も有効である。非駆動レベラと駆動レベラとの間にテン
ションメータを導入し、この張力を管理値゛として操業
することが設備の上からは好ましい。In addition, as mentioned in the model test machine, the extension leveler 9
The shape modification effect of the crown adjustment is particularly noticeable under tension. After this, the main leveler 10 performs strong leveling without bending the roll, which corrects the warpage of the board and reduces residual stress, which not only makes it appear flat but also prevents warping after cutting. It is also effective for From the standpoint of equipment, it is preferable to introduce a tension meter between the non-driven leveler and the driven leveler and operate with this tension as a control value.
第1図は本発明の切板製造設備の概略構成線図。
第2図は従来の切板製造設備の概略構成線図、第3図は
本発明にもとづくモデル・テスト機の一部の概略構成線
図、第4図は第3(2Iに示すモデル・テスト機による
テスト結果を示すグラフ、第5図は形状不良例を示す説
明図、第6図はロール剛性の必要性を示す説明図、第7
図は伸長レベラ圧下lとレベラ引抜き力との関係を調べ
たグラフ。
1:ペイオフ・リール 2:鋼帯コイル3.4ニレベ
ラ
5:フライング・シャー
6:テンション・レベラ
7:フィード・レベラ
8;サイド・トリマ 9:仲良しベラ10:メイン
・レベラ 11:ピンチ・ロール12:4メジヤリ
ング・ロール
13:バイラ S:鋼帯
特許出願人 住友金属工業株式会社
(外5名)
第3図
第4
(A)
神長しベラ圧下量(777m)
図
CB)
伸長レベ゛う刀三下量θη躬FIG. 1 is a schematic diagram of the configuration of the cutting board manufacturing equipment of the present invention. Figure 2 is a schematic configuration diagram of a conventional cutting plate manufacturing equipment, Figure 3 is a schematic diagram of a part of a model test machine based on the present invention, and Figure 4 is a diagram showing the model test shown in 3 (2I). Graph showing machine test results, Figure 5 is an explanatory diagram showing examples of defective shapes, Figure 6 is an explanatory diagram showing the necessity of roll rigidity, and Figure 7 is an explanatory diagram showing the necessity of roll rigidity.
The figure is a graph examining the relationship between extension leveler pressure l and leveler pull-out force. 1: Payoff reel 2: Steel strip coil 3.4 leveler 5: Flying shear 6: Tension leveler 7: Feed leveler 8; Side trimmer 9: Good friend 10: Main leveler 11: Pinch roll 12: 4 Measuring roll 13: Baira S: Steel strip patent applicant Sumitomo Metal Industries, Ltd. (5 others) Fig. 3 4 (A) Reduction amount of knife length (777 m) Fig. CB) Extension level sword 3 lower amount θηman
Claims (1)
長さの切板を製造する設備において、鋼帯の進行方向上
流側から小径非駆動レベラ、大径駆動レベラ、ピンチ・
ロールをそれぞれ直列に配置し、前記ペイオフ・リール
の張力に前記小径非駆動レベラの引抜き張力を重畳させ
、前記小径非駆動レベラでの曲げ引張りで主として形状
不良を矯正し、前記大径駆動レベラで主として板反り矯
正と残留応力低減することを特徴とした切板製造設備。In equipment that unwinds a steel strip coil from a payoff reel to produce a cut plate of a predetermined length, a small-diameter non-drive leveler, a large-diameter drive leveler, a pinch leveler, a small-diameter non-drive leveler, a large-diameter drive leveler,
The rolls are arranged in series, and the pull-out tension of the small-diameter non-driven leveler is superimposed on the tension of the payoff reel, and the bending tension of the small-diameter non-driven leveler is used to mainly correct shape defects, and the large-diameter driven leveler is used to correct shape defects. Cutting board manufacturing equipment that is primarily characterized by straightening board warpage and reducing residual stress.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25316786A JPS63108916A (en) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | Manufacturing device for cut sheet |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25316786A JPS63108916A (en) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | Manufacturing device for cut sheet |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63108916A true JPS63108916A (en) | 1988-05-13 |
Family
ID=17247463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25316786A Pending JPS63108916A (en) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | Manufacturing device for cut sheet |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63108916A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20010038858A (en) * | 1999-10-28 | 2001-05-15 | 김홍걸 | Folding machine of binding together band |
CN110026736A (en) * | 2019-03-22 | 2019-07-19 | 厦门美舜机械设备有限公司 | A kind of forming method sheet material and device |
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-
1986
- 1986-10-24 JP JP25316786A patent/JPS63108916A/en active Pending
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