JPS6310286Y2 - - Google Patents
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- JPS6310286Y2 JPS6310286Y2 JP1982132376U JP13237682U JPS6310286Y2 JP S6310286 Y2 JPS6310286 Y2 JP S6310286Y2 JP 1982132376 U JP1982132376 U JP 1982132376U JP 13237682 U JP13237682 U JP 13237682U JP S6310286 Y2 JPS6310286 Y2 JP S6310286Y2
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- Laminated Bodies (AREA)
Description
本考案は堅綿複合体に関し、該複合体の保温性
を強化すると共に、切断強度、切断伸度、剥離強
力を向上させて耐久性を持たせ同時に寸法安定
性、通気性、圧縮弾性を向上させることを目的と
して、金属蒸着フイルムと長繊維不織布を接合一
体化したシートに、低融点ポリエステルを配合し
た繊維ウエツブを重ね合せ、かつ両者の間にニー
ドリングして繊維ウエツブの一部を金属蒸着シー
トに貫通させて突出繊維ウエツブ層を形成した
後、これら全体を熱処理し、上記低融点ポリエス
テルを溶融して強固に接合させたものである。
従来、繊維ウエツブ集積体に保温性を向上する
目的で合成樹脂フイルムにアルミニウム等の金属
蒸着したものをニードリングして使用することは
公知の方法として知られている。
すなわち、この種従来のものは低融点ポリエス
テル綿を使用せず、また、ポリエステル長繊維不
織布を接合しないで、アルミニウムを蒸着したポ
リエステルフイルムを使用し、これらの間にニー
ドリングを施したもので、このような構造体で
は、ニードリング工程によつて、金属蒸着膜が剥
離や破れあるいはめくれを起こして目的とする保
温性能が大幅に低下すると共に、構造体全体とし
てもその切断強度、切断伸度、剥離強力が不満足
であつて、耐久性と寸法安定性、圧縮弾性に良好
な性能が得られず、カーペツトライナーや寝具等
に使用した場合、荷重の繰り返しや、ずり応力で
嵩性能の低下や構成層の外れ、ずり、しわすべり
が発生する難点を有していた。或いは又、実公昭
50−22150号公報に示される如く金属蒸着した長
繊維不織布を併用する方法も提案されていはいる
が、これでは平滑で均質で丈夫な金属膜が得られ
難く、また保温性、強度、伸度の満足できる構造
体は得られないものであつた。
本考案者等はこれらの点について詳細に検討を
行い、ニードリング工程を用いても、金属蒸着膜
の損傷による保温性能の大幅な低下を起こさず、
かつ構造体全体の切断強度、切断伸度、剥離強度
を増大させる如き構造体に到達し、本考案を完成
するに至つた。
すなわち、本考案は金属蒸着した高分子フイル
ムに、長繊維不織布を接合したシートに低融点の
ポリエステル繊維と比較的高融点の合成繊維、天
然繊維または再生繊維とから成るウエツブ層を重
ね合せ、かつ両者の間にニードルパンチを施し
て、上記ウエツブ層の一部を上記シートに貫通さ
せると共に熱処理を施して、上記ウエツブ層の繊
維間および該繊維と上記シート間に、上記低融点
ポリエステル繊維を溶融して固着した多数の接続
部を形成するようにしたことを特徴とする構造の
堅綿複合体を新規に創作したものである。
以下、本考案の堅綿複合体を図面について説明
する。
第1図乃至第3図は、夫々本考案にかかる堅綿
複合体の各実施例の断面図を示し、図中、1は金
属蒸着高分子フイルム、2は補強不織布、3は低
融点ポリエステルを含む短繊維ウエツブ層、4は
ニードリングによつて生じた低融点ポリエステル
を含む突出短繊維ウエツブ層、5は接合媒体を示
す。
本考案の堅綿複合体は、先ず互いに積層させる
金属を蒸着した高分子フイルム1とその補強材と
しての長繊維不織布2とを直接的にまたは接合媒
体5で接合一体化して1枚のシート6を形成す
る。また融点が210℃以下の共重合ポリエステル
成分を用いて作られた低融点ポリエステルを、ベ
ース繊維である比較的融点の高い合成繊維、天然
繊維または再生繊維と混綿し、かつ、梳綿機によ
りカーデイングされた短繊維ウエツブ層3を用意
する。次に、該短繊維ウエツブ層3と上記シート
6を互いに重ね合せてニードルマシンでニードリ
ングして短繊維ウエツブ層3の繊維の一部をシー
ト6に貫通させて、突出短繊維ウエツブ層4を形
成させている。続いて、このように形成した未熱
処理積層体7に熱処理を施して上記短繊維ウエツ
ブ層3および突出短繊維ウエツブ層4の共重合ポ
リエステル成分を加熱溶融させた後、冷却して短
繊維ウエツブ層3の繊維間突出短繊維ウエツブ層
4の繊維間および短繊維ウエツブ層3の繊維とシ
ート6間突出短繊維ウエツブ層4とシート6間に
溶融固着接点を形成させて堅綿化させる。したが
つて、上記シート6と短繊維ウエツブ層3および
突出短繊維ウエツブ層4はニードリングと共重合
ポリエステル成分の溶融固着により全体として三
次元的に強固に接合した堅綿複合体を構成するよ
うになる。
上記金属を蒸着した高分子フイルム1は、ポリ
エチレンテレフタレート等の高分子重合体を溶融
し押出延伸して得られる高分子フイルムの表面に
アルミニウム等の金属を蒸着したものである。な
お、高分子フイルムとしてナイロン、ポリオレフ
イン、ポリビニルアルコール、ポリイミド等を素
材とするフイルムも用途に応じて使用される。
金属蒸着フイルム1として薄厚の8ミクロン乃
至15ミクロン程度のフイルム形状のものが堅綿複
合体としての感触がソフトでごわごわした感触が
無く好適であるが、これを単独でニードルマシン
に使用したのでは、ニードルマシンのニードリン
グで刺される力によつて蒸着した金属膜が細片と
なつてはがれたり、破れたりする恐れがあるの
で、その補強材として不織布2を接合媒体5で金
属蒸着フイルム1に予め接合しておく。
この不織布2としては、平方米当り15グラム乃
至50グラムの目付のポリエチレンテレフタレート
長繊維不織布やナイロン長繊維不織布が好まし
い。
フイルム1と不織布2は第2図および第3図に
示す如く予め接合媒体5を用いて接合一体化して
おくが、この場合、接合媒体5としてポリエチレ
ンフイルムを用い、加熱してポリサンド接着する
か、接着剤を用いてはり合せる等の方法が採られ
る。
然し特別な接合媒体5を使用せずに、第1図に
示す如くアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタ
レートフイルムおよびポリオレフイン系長繊維不
織布を用いて、直接乾式ラミネート加熱接合で一
体化する方法を用いることも有効である。
短繊維ウエツブ層3は、ベース繊維に低融点ポ
リエステル繊維を所定の比率で混綿機に投入して
混合した後、梳綿機によつてカーデイングされた
ウエツブを所定の目付になるように積層したもの
である。短繊維ウエツブ層3は第2図に示す如く
シート6の片面に、あるいは第3図に示す如くシ
ート6の両面に設ける。短繊維ウエツブ層3のベ
ース繊維としてはポリエステルステープルフアイ
バーが好適に使用できるが繊維断面やデニールは
目的とする用途に応じて選択する。また、カーペ
ツトライナーの用途として、中空繊維のサイドバ
イサイド型コンジユゲートの6デニール乃至15デ
ニールでカツト長32mm乃至76mmの短繊維を短繊維
ウエツブ層3のベース繊維に使用する場合は圧縮
繰り返しへたりの少ない含気率の高いクツシヨン
性の優れた堅綿複合体が得られるようになる。ま
た一方、ベース繊維として丸断面繊維機械捲縮の
6デニール乃至15デニールでカツト長32mm乃至76
mmの短繊維を使用する場合は硬度の高い圧縮性の
小さい堅綿複合体が得られる。
短繊維ウエツブ層3の低融点ポリエステル繊維
はポリエチレンテレフタレートの共重合体から溶
融紡糸して得られる融点が90℃乃至210℃の部分
を繊維断面に構成要素として持つポリエステルス
テープルフアイバーである。特に低融点ポリエス
テル繊維として、繊維断面が芯鞘状で、かつ芯部
分としてポリエチレンテレフタレートホモポリマ
ー、鞘成分として上記の融点が90℃乃至210℃の
ポリエチレンテレフタレートコポリマーを用いて
溶融紡糸されたコンジユゲート延伸機械捲縮型で
4デニール乃至6デニールでカツト長32mm乃至76
mmの短繊維を使用するのがカーデイングやニード
リングによる切断と落綿および製品の白粉発生を
防ぐ上で好適である。なお、低融点ポリエステル
繊維の共重合ポリエステル成分の融点は110℃物、
130℃物、200℃物など目的とする用途に応じて選
択する。
低融点ポリエステル繊維3または綿はベース繊
維または綿と混綿しカーデイングしてクロスウエ
ツバーあるいはランダムウエツバー集合体として
使用するが、低融点ポリエステル綿のベース綿に
対する比率は5重量パーセント乃至50重量パーセ
ントで特に好ましく10重量パーセント乃至30重量
パーセントが使用される。なお、この比率が5%
以下では充分な堅綿化が得難く、また、50%以上
では熱収縮による歪みを全体に及ぼすようにな
る。
未熱処理積層体7はそれを熱処理することによ
つて堅綿化が進められる。未熱処理積層体7の熱
処理は加熱ゾーン、ヒートローラ等従来公知の方
法でよい。このような熱処理の加熱温度は共重合
ポリエステル成分の融点以上で好ましく、30℃乃
至50℃高い温度が好適であり、熱処理時間は30秒
乃至3分以内の短時間で充分である。また、高分
子フイルムのアルミニウム蒸着膜が優れた熱の伝
導性の故に加熱ゾーンに未熱処理積層体を通すこ
とにより連続的に短時間で密度斑や熱収縮斑の少
ない均斉度の優れた堅綿複合体を与える特徴があ
る。なお、これらの熱処理はカーデイング工程、
積層ウエツブ化工程、ニードルパンチング工程と
共に一貫連続工程として連続処理することができ
る。また、熱処理の最終段階に続いて最終ゾーン
にプレスローラーを設けてローラーに挾んで熱処
理済の積層体を通過させて製品の厚みを調節する
方法も有効な方法である。
なおまた、未熱処理積層体7の熱処理方法とし
ては、該未熱処理積層体を回分式に加熱金型に供
給して行うことも有効な方法である。この方法に
よると、圧縮プレス以下に熱処理されて骨部とな
る高圧縮高密度加熱成型部分と通気性のある低圧
縮低密度加熱成型部分とから構成された一体成型
品に造形せる堅綿成型体が得られて、自動車用は
め込成型壁材や楽器等のボデイケース、帽子、防
弾パツトなどの堅綿複合体として用いることがで
きる。
さらに、これらの熱処理に際しては未熱処理積
層体に表面装飾用材料としての各種繊維物、編物
を接合剤を介して重ね合せた後、加熱圧縮成型す
ることも有効な方法である。
上記の如く本考案にかかる堅綿複合体は、金属
蒸着した高分子フイルムに長繊維不織布を接合し
たシートに、低融点のポリエステル繊維と比較的
高融点の合成繊維、天然繊維または再生繊維とか
ら成るウエツブ層を重ね合せ、かつ両者の間にニ
ードルパンチを施して、上記ウエツブ層の一部を
上記シートに貫通させると共に熱処理を施して、
上記ウエツブ層の繊維間および該繊維と上記シー
ト間に上記低融点ポリエステル繊維を溶融して固
着した多数の接続部を形成するようにしたことを
特徴とするものである。
したがつて、本考案の堅綿複合体は、ニードル
パンチで多孔性にした金属蒸着のアルミニウム膜
を保持して保温性に優れているが、更にアルミニ
ウム、フイルム層あるいは不織布層に繊維ウエツ
ブ層および突出短繊維ウエツブ層が三次元的に貫
通一体化された接合構造を有し、接合点が共重合
ポリエステル成分の強固なホツトメルト固着接点
であり、繊維間および繊維とシート間あるいは不
織布間に均質な分布をしているために、引張り、
引裂き、曲げ強力が優れ、各層がはがれたり、外
れたり、ずれたり、しわになることがなく、その
上耐ビリング性の表面と耐久性の優れた寸法安定
性を有し、さらにニードリング本数によつてコン
トロールされる適度な通気性および低融点ポリエ
ステル配合比率と熱処理条件によつてコントロー
ルされる好適の堅綿化密度を有しているものであ
る。
なお、本考案の堅綿複合体の積層構造の層数と
重ね合せ方の順序は特に限定するものではなく、
長繊維不織布を表面層として重ね合せたり、ある
いは長繊維不織布の面と金属蒸着のアルミニウム
膜の面とに繊維ウエツブ層を配置したサンドイツ
チ構造としたり、さらには低融点ポリエステルの
配合比率の異なる繊維ウエツブ層を積層して用い
たり、さらには複数の金属蒸着フイルムを使用し
たりすることも当該考案の応用例である。
実施例 1
中空サイドバイサイド複合紡糸し、延伸熱カツ
トして得られた繊度6デニール繊維長75mmおよび
15デニール繊維長75mmのポリエステルベース綿を
夫々30部と60部、および芯部が融点255℃のポリ
エステルホモポリマーでかつ鞘部が融点110℃の
低融点共重合ポリエステルを接合比率1:1でコ
ンジユゲート紡糸し延伸して得られた繊度4デニ
ール繊維長61mmの低融点ポリエステル綿を10部互
いに混綿し、これを梳綿機に供給して目付240グ
ラム/m2の短繊維不織布を作つた。この短繊維不
織布2枚の中央の間に、アルミニウム蒸着した厚
さ12ミクロンのポリエステルフイルムを目付50グ
ラム/m2のポリエステル長繊維不織布と予め、ポ
リエステル系接着剤で接合したシートを挿入した
後、325の針番手ニードルマシンに供給し、60
本/cm2の針貫通数によりニードリングを施した上
で、160℃に設定した加熱ゾーンに供給して1分
間熱処理を施し、低融点ポリエステル成分を容融
させた後冷却して堅綿複合体を得た。
このようにして得た堅綿複合体はアルミニウム
蒸着膜や切断やはがれがなく、特にその強度、伸
度、圧縮歪み、剛軟度等の点で良好な性能が得ら
れた。この性能は第1表の製品Aの通りである。
これに対し従来の比較例として低融点ポリエス
テル綿を使用せず、また、ポリエステル長繊維不
織布を接合しないアルミニウムを蒸着した厚さ12
ミクロンのポリエステルフイルムを使用し、これ
らの間にニードリングを施した製品は、アルミニ
ウム蒸着膜が破れて細片となり、良い性能を得る
ことができなかつた。
上記の如き本考案と従来の製品AおよびBにつ
きカツトストリツプ法による強伸度測定、45゜カ
ンチレバー法による剛軟度試験、JIS K−6401に
よる繰り返し500回の圧縮歪み試験、恒温法によ
る保温性試験、金属蒸着フイルムシートの剥離試
験を行つた結果は第1表に示す通りである。
The present invention relates to a hard cotton composite, which not only strengthens the heat retention properties of the composite, but also improves cutting strength, cutting elongation, and peeling strength to provide durability, and at the same time improves dimensional stability, air permeability, and compressive elasticity. For the purpose of this, a fiber web containing low-melting point polyester is layered on a sheet made by bonding and integrating a metal-deposited film and a long-fiber nonwoven fabric, and a portion of the fiber web is metal-deposited by needling between the two. After forming a protruding fiber web layer by penetrating the sheet, the whole is heat-treated to melt the low melting point polyester and firmly bond it. Conventionally, it has been known to use a synthetic resin film coated with a metal such as aluminum by needling in order to improve the heat retention of a fiber web assembly. In other words, this type of conventional film does not use low melting point polyester cotton, nor does it bond polyester long fiber nonwoven fabric, but instead uses a polyester film on which aluminum is vapor-deposited, and needling is performed between them. In such structures, the needling process causes the metal vapor deposited film to peel, tear, or curl up, resulting in a significant drop in the desired heat retention performance, and the overall structure also suffers from its cutting strength and cutting elongation. , peel strength is unsatisfactory, and good performance in durability, dimensional stability, and compressive elasticity cannot be obtained, and when used for carpet liners, bedding, etc., bulk performance decreases due to repeated loading and shear stress. However, the problem was that the constituent layers could come off, shear, or wrinkle. Or again, Kimiaki Sane
As shown in Japanese Patent No. 50-22150, a method of using metal-deposited long fiber nonwoven fabrics has also been proposed, but with this method, it is difficult to obtain a smooth, homogeneous, and durable metal film, and it also has poor heat retention, strength, and elongation. However, a satisfactory structure could not be obtained. The inventors of the present invention have studied these points in detail, and have found that even if the needling process is used, there will be no significant drop in heat retention performance due to damage to the metal vapor deposited film.
In addition, they have achieved a structure that increases the cutting strength, cutting elongation, and peel strength of the entire structure, and have completed the present invention. That is, the present invention superimposes a web layer consisting of a low-melting point polyester fiber and a relatively high-melting point synthetic fiber, natural fiber, or recycled fiber on a sheet made of a metal-deposited polymer film and a long-fiber nonwoven fabric, and A needle punch is performed between the two to penetrate a portion of the web layer into the sheet, and heat treatment is performed to melt the low melting point polyester fibers between the fibers of the web layer and between the fibers and the sheet. This is a newly created stiff cotton composite material with a structure characterized by forming a large number of fixed connection parts. Hereinafter, the stiff cotton composite of the present invention will be explained with reference to the drawings. 1 to 3 show cross-sectional views of respective examples of the hard cotton composite according to the present invention, in which 1 is a metallized polymer film, 2 is a reinforced nonwoven fabric, and 3 is a low melting point polyester. 4 is a protruding short fiber web layer containing a low melting point polyester produced by needling, and 5 is a bonding medium. The hard cotton composite of the present invention is produced by firstly laminating a metal-deposited polymer film 1 and a long fiber nonwoven fabric 2 as a reinforcing material, directly or by bonding with a bonding medium 5 to form a single sheet 6. form. In addition, a low melting point polyester made using a copolymerized polyester component with a melting point of 210°C or less is mixed with base fibers such as synthetic fibers, natural fibers, or recycled fibers with a relatively high melting point, and carded with a carding machine. A short fiber web layer 3 is prepared. Next, the short fiber web layer 3 and the sheet 6 are stacked on top of each other and needled with a needle machine so that some of the fibers of the short fiber web layer 3 penetrate through the sheet 6 to form the protruding short fiber web layer 4. It is being formed. Subsequently, the unheat-treated laminate 7 thus formed is heat-treated to heat and melt the copolymerized polyester components of the short fiber web layer 3 and the protruding short fiber web layer 4, and then cooled to form the short fiber web layer. The protruding short fibers between the fibers of No. 3 are formed between the fibers of the short fiber web layer 4 and between the fibers of the short fiber web layer 3 and the sheet 6. Melting and fixing contacts are formed between the short fiber web layer 4 and the sheet 6 to make the fibers firm. Therefore, the sheet 6, the short fiber web layer 3, and the protruding short fiber web layer 4 constitute a solid cotton composite that is three-dimensionally firmly bonded as a whole by needling and melting and fixing of the copolyester component. become. The metal-deposited polymer film 1 is obtained by vapor-depositing a metal such as aluminum on the surface of a polymer film obtained by melting and extruding a polymer such as polyethylene terephthalate. Note that, as the polymer film, films made of nylon, polyolefin, polyvinyl alcohol, polyimide, etc. may also be used depending on the purpose. As the metal vapor deposited film 1, a thin film with a thickness of about 8 to 15 microns is preferable because it has a soft feel as a hard cotton composite and does not have a stiff feel, but it is difficult to use this film alone in a needle machine. Since there is a risk that the deposited metal film may peel off or break into pieces due to the force of the needling of the needle machine, the nonwoven fabric 2 is bonded to the metal deposited film 1 using a bonding medium 5 as a reinforcing material. Join them in advance. The nonwoven fabric 2 is preferably a polyethylene terephthalate long fiber nonwoven fabric or a nylon long fiber nonwoven fabric having a basis weight of 15 to 50 grams per square meter. The film 1 and the nonwoven fabric 2 are bonded together in advance using a bonding medium 5 as shown in FIGS. 2 and 3. In this case, a polyethylene film is used as the bonding medium 5 and polysand bonding is performed by heating, or A method such as gluing them together using adhesive is used. However, it is also effective to use a method of directly dry laminating and heating bonding using an aluminum vapor-deposited polyethylene terephthalate film and a polyolefin long fiber nonwoven fabric, as shown in FIG. 1, without using a special bonding medium 5. . The short fiber web layer 3 is made by stacking the base fibers and low melting point polyester fibers at a predetermined ratio into a cotton blending machine and carding them using a carding machine so as to have a predetermined basis weight. It is. The short fiber web layer 3 is provided on one side of the sheet 6 as shown in FIG. 2, or on both sides of the sheet 6 as shown in FIG. Polyester staple fiber can be suitably used as the base fiber of the short fiber web layer 3, but the fiber cross section and denier are selected depending on the intended use. In addition, when using short fibers of hollow fiber side-by-side conjugates with a cut length of 32 mm to 76 mm and a cut length of 32 mm to 76 mm as the base fiber of the short fiber web layer 3, the carpet liner has less set after repeated compression. A stiff cotton composite with high air content and excellent cushioning properties can be obtained. On the other hand, the base fiber is a round cross section fiber machine crimped from 6 denier to 15 denier and the cut length is 32 mm to 76 mm.
When using mm short fibers, a hard cotton composite with high hardness and low compressibility is obtained. The low melting point polyester fiber of the short fiber web layer 3 is a polyester staple fiber which is obtained by melt spinning a polyethylene terephthalate copolymer and has a portion with a melting point of 90° C. to 210° C. as a constituent element in the fiber cross section. In particular, as a low melting point polyester fiber, the fiber cross section has a core-sheath shape, and the core part is a polyethylene terephthalate homopolymer, and the sheath component is a polyethylene terephthalate copolymer with a melting point of 90°C to 210°C, which is melt-spun using a conjugate drawing machine. Crimp type, 4 denier to 6 denier, cut length 32 mm to 76
It is preferable to use short fibers of mm in diameter to prevent cutting and shedding caused by carding and needling, and to prevent the production of white powder in the product. In addition, the melting point of the copolyester component of the low melting point polyester fiber is 110℃,
Select according to the intended use, such as 130℃ or 200℃. The low melting point polyester fiber 3 or cotton is mixed with base fiber or cotton and carded to be used as a cross weave or random weave aggregate, and the ratio of the low melting point polyester cotton to the base cotton is 5% to 50% by weight. Particularly preferably between 10 and 30 weight percent is used. Note that this ratio is 5%
If it is less than 50%, it is difficult to obtain sufficient firmness, and if it is more than 50%, distortion due to heat shrinkage will be exerted on the whole. The unheat-treated laminate 7 is hardened by heat-treating it. The unheated laminate 7 may be heat-treated by a conventionally known method such as a heating zone or a heat roller. The heating temperature for such heat treatment is preferably higher than the melting point of the copolymerized polyester component, preferably 30°C to 50°C higher, and a short heat treatment time of 30 seconds to 3 minutes is sufficient. In addition, because the aluminum vapor-deposited polymer film has excellent thermal conductivity, by passing the unheated laminate through the heating zone, it can be continuously produced in a short period of time, making it a hard cotton with excellent uniformity with little density unevenness or heat shrinkage unevenness. It has the characteristics of giving a complex. Note that these heat treatments are performed during the carding process,
It can be continuously processed as an integrated continuous process together with the laminated web forming process and the needle punching process. Another effective method is to adjust the thickness of the product by providing press rollers in the final zone following the final stage of heat treatment and passing the heat-treated laminate between the rollers. Furthermore, as a heat treatment method for the unheated laminate 7, it is also effective to carry out the heat treatment by supplying the unheated laminate to a heating mold in batches. According to this method, a hard cotton molded body can be formed into an integral molded product consisting of a high-compression, high-density heat-formed part that is heat-treated to become a bone part under compression press, and a low-compression, low-density heat-formed part that has air permeability. It can be used as a hard cotton composite for molded wall materials for automobiles, body cases for musical instruments, hats, bulletproof pads, etc. Furthermore, in the case of these heat treatments, it is also an effective method to superimpose various types of fibers and knitted fabrics as surface decoration materials on the unheat-treated laminate via a bonding agent, and then heat compression molding. As mentioned above, the hard cotton composite according to the present invention is made of a sheet made of a long fiber nonwoven fabric bonded to a metal-deposited polymer film, and a polyester fiber with a low melting point and a synthetic fiber, a natural fiber, or a recycled fiber with a relatively high melting point. The web layers consisting of the above are superimposed, and a needle punch is performed between the two so that a part of the web layer penetrates the sheet, and a heat treatment is performed,
The present invention is characterized in that a large number of joints are formed by melting and fixing the low melting point polyester fibers between the fibers of the web layer and between the fibers and the sheet. Therefore, the hard cotton composite of the present invention retains a metal-deposited aluminum film made porous by needle punching and has excellent heat retention, but it also has a fiber web layer and a fiber web layer on the aluminum, film layer or nonwoven fabric layer. It has a bonding structure in which the protruding short fiber web layer is three-dimensionally penetrated and integrated, and the bonding point is a strong hot melt bonding point of the copolymerized polyester component. Due to the distribution, tension,
It has excellent tearing and bending strength, each layer does not peel, come off, shift, or wrinkle, and has a billing-resistant surface and durable dimensional stability. Therefore, it has a suitable air permeability that is controlled by the composition and a suitable stiffening density that is controlled by the blending ratio of the low melting point polyester and the heat treatment conditions. Note that the number of layers and the order of stacking of the laminated structure of the stiff cotton composite of the present invention are not particularly limited.
A fiber web layer with long fiber nonwoven fabric layered as a surface layer, or a sandwich structure in which a fiber web layer is placed on the surface of the long fiber nonwoven fabric and a metal-deposited aluminum film layer, or a fiber web layer with different blending ratios of low melting point polyester can be used. Applications of this invention include stacking layers and using a plurality of metal-deposited films. Example 1 Fineness 6 denier fiber length 75 mm obtained by hollow side-by-side composite spinning and drawing and heat cutting
Conjugate 30 parts and 60 parts of 15 denier fiber length 75 mm polyester base cotton, respectively, and a polyester homopolymer with a melting point of 255°C in the core and a low melting copolymer polyester with a melting point of 110°C in the sheath at a joining ratio of 1:1. Ten parts of low melting point polyester cotton with a fineness of 4 denier and a fiber length of 61 mm obtained by spinning and drawing were mixed together and fed to a carding machine to produce a short fiber nonwoven fabric with a basis weight of 240 g/m 2 . After inserting a sheet in which a 12 micron thick aluminum-deposited polyester film was bonded to a polyester long fiber nonwoven fabric with a basis weight of 50 g/m 2 in advance with a polyester adhesive between the centers of the two short fiber nonwoven fabrics, Feed to needle machine with needle count of 325 and 60
After needling with a number of needle penetrations per cm2 , the material was fed to a heating zone set at 160°C and heat treated for 1 minute to melt the low melting point polyester component, then cooled to form a hard cotton composite. I got a body. The hard cotton composite thus obtained had no aluminum deposited film, no cutting or peeling, and exhibited good performance, particularly in terms of strength, elongation, compressive strain, bending resistance, etc. This performance is as shown in Product A in Table 1. On the other hand, as a conventional comparative example, a thickness of 12% was obtained by vapor-depositing aluminum without using low-melting point polyester cotton and without bonding polyester long fiber nonwoven fabric.
In products using micron polyester films and needling between them, the aluminum evaporated film was torn and turned into small pieces, and good performance could not be obtained. The present invention and conventional products A and B as described above were subjected to strength and elongation measurements using the cut strip method, bending resistance tests using the 45° cantilever method, compressive strain tests repeated 500 times according to JIS K-6401, and heat retention tests using the constant temperature method. Table 1 shows the results of a peel test on the metallized film sheet.
【表】
本考案にかかる堅綿複合体中に構成された不織
布の溶融固定接点部分の顕微鏡写真(顕微鏡倍率
×20、写真引伸倍率×33、総合倍率×66)の構造
説明図を第4図に示す。図面の斜線部分が溶融固
定接点部分を示し、十分な接着効果を上げている
ことが分かる。[Table] Figure 4 is a structural explanatory diagram of a micrograph (microscope magnification x 20, photo enlargement magnification x 33, total magnification x 66) of the melted and fixed contact portion of the nonwoven fabric constructed in the stiff cotton composite according to the present invention. Shown below. The shaded area in the drawing shows the melted and fixed contact area, and it can be seen that a sufficient adhesion effect is achieved.
第1図乃至第3図は夫々本考案にかかる堅綿複
合体の実施例を示す断面図、第4図は本考案の堅
綿複合体中に構成された溶融固着接点の顕微鏡写
真の構造説明図である。
1……金属蒸着高分子フイルム、2……補強不
織布、3……低融点ポリエステルを含む短繊維ウ
エツブ層、4……ニードリングによつて生じた低
融点ポリエステルを含む突出短繊維ウエツブ層、
5……接合媒体。
1 to 3 are cross-sectional views showing examples of the stiff cotton composite according to the present invention, and FIG. 4 is a structural explanation of a microscopic photograph of the melted and fixed contact formed in the stiff cotton composite of the present invention. It is a diagram. 1...metalized polymer film, 2...reinforced nonwoven fabric, 3...short fiber web layer containing low melting point polyester, 4...protruding short fiber web layer containing low melting point polyester produced by needling,
5... Bonding medium.
Claims (1)
接合したシートに、低融点のポリエステル繊維を
比較的高融点の合成繊維・天然繊維又は再生繊維
に対して5〜50重量%混合してなるウエツブ層を
重ね合せ、次いで両者の間にニードルパンチを施
して、上記ウエツブ層の一部を上記シートに貫通
させると共に、熱処理を施して、上記ウエツブ層
の繊維間及び該繊維と、上記シート間に上記低融
点ポリエステル繊維が溶融して固着した多数の接
続部を形成する様にした事を特徴とする堅綿複合
体の構造。 A web layer made by mixing 5 to 50% by weight of low-melting point polyester fibers with relatively high-melting point synthetic fibers, natural fibers, or recycled fibers is added to a sheet made by bonding a long-fiber nonwoven fabric to a metal-deposited polymer film. They are stacked one on top of the other, and then a needle punch is applied between the two to penetrate a portion of the web layer into the sheet, and a heat treatment is performed to form the low-temperature layer between the fibers of the web layer and between the fibers and the sheet. A stiff cotton composite structure characterized by forming a large number of joints in which melting point polyester fibers are melted and fixed.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13237682U JPS5938023U (en) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | hard cotton composite |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP13237682U JPS5938023U (en) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | hard cotton composite |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5938023U JPS5938023U (en) | 1984-03-10 |
JPS6310286Y2 true JPS6310286Y2 (en) | 1988-03-28 |
Family
ID=30298949
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP13237682U Granted JPS5938023U (en) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | hard cotton composite |
Country Status (1)
Country | Link |
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Families Citing this family (1)
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JP6114505B2 (en) * | 2012-05-18 | 2017-04-12 | 河西工業株式会社 | Interior parts for vehicles |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5022150U (en) * | 1973-06-22 | 1975-03-12 |
Family Cites Families (2)
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JPS52135670U (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-15 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP13237682U patent/JPS5938023U/en active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5022150U (en) * | 1973-06-22 | 1975-03-12 |
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