JPS629316Y2 - - Google Patents
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- JPS629316Y2 JPS629316Y2 JP3395783U JP3395783U JPS629316Y2 JP S629316 Y2 JPS629316 Y2 JP S629316Y2 JP 3395783 U JP3395783 U JP 3395783U JP 3395783 U JP3395783 U JP 3395783U JP S629316 Y2 JPS629316 Y2 JP S629316Y2
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- bricks
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Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、溶解精錬炉または冶金容器の炉底の
羽口管及び羽口れんがの保護を向上させて炉底の
耐久性の改善を図る溶解精錬炉または冶金容器の
炉底れんが積構造に関するものである。
羽口管及び羽口れんがの保護を向上させて炉底の
耐久性の改善を図る溶解精錬炉または冶金容器の
炉底れんが積構造に関するものである。
溶解精錬炉または冶金容器における従来の羽口
管付炉底れんが積構造を第1図から第5図に基づ
いて説明する。
管付炉底れんが積構造を第1図から第5図に基づ
いて説明する。
第1図は従来の羽口管付炉底れんが積構造を用
いた溶解精錬炉の一例である複合吹錬転炉の縦断
面図である。
いた溶解精錬炉の一例である複合吹錬転炉の縦断
面図である。
第1図に示すように、底吹き吹錬を行う溶解精
錬炉または冶金容器、例えば複合吹錬転炉1は炉
底2に羽口管3を開孔させ、この羽口管3から溶
鋼4中に純酸素ガスと粉体などからなる吹錬ガス
5と羽口を保護する冷却ガス6とを吹き込む構造
になつている。
錬炉または冶金容器、例えば複合吹錬転炉1は炉
底2に羽口管3を開孔させ、この羽口管3から溶
鋼4中に純酸素ガスと粉体などからなる吹錬ガス
5と羽口を保護する冷却ガス6とを吹き込む構造
になつている。
なお、7は酸素吹込用ランスである。
この複合吹錬転炉1では炉底2特に羽口管3ま
わりの損耗が激しく炉底寿命が炉壁8に対して短
いため、炉底を交換できる方式のものもある。
わりの損耗が激しく炉底寿命が炉壁8に対して短
いため、炉底を交換できる方式のものもある。
第2図に前記羽口管3の断面図を示す。図示の
如く羽口管3は、2重管構造となつており、一番
内側から吹錬ガスや粉体、外側の通路9からは冷
却ガスを吹き込む。なお、10を内管、11を外
管と呼び、内管10の内側には、セラミツク製パ
イプ12を内挿してある。
如く羽口管3は、2重管構造となつており、一番
内側から吹錬ガスや粉体、外側の通路9からは冷
却ガスを吹き込む。なお、10を内管、11を外
管と呼び、内管10の内側には、セラミツク製パ
イプ12を内挿してある。
ここで、第3図に従来の羽口付近の炉底れんが
積構造を示す。
積構造を示す。
図中16は、炉底底板であつて、これにより固
定された永久張りれんが15上に羽口管3を挿通
する羽口れんが13およびこれに隣接する内張り
れんが14,14を有してれんが積構造は構成さ
れる。
定された永久張りれんが15上に羽口管3を挿通
する羽口れんが13およびこれに隣接する内張り
れんが14,14を有してれんが積構造は構成さ
れる。
そして第4図に示す如く通常、複合吹錬転炉の
炉底2では、羽口真近にコニーデ形の凝固鉄17
が冷却ガス6により生成する。この凝固鉄17は
羽口管3および羽口れんが13をスラグ・溶鋼な
どの撹拌、火点に近いための高温、操業中の急激
な温度変化といつた種々の苛酷な物理条件から保
護する効果があり、この凝固鉄17を常にほとん
ど一定の大きさの円形に保つておくように冷却ガ
スの冷却能等を制御することが、羽口寿命を延長
させる技術となつている。
炉底2では、羽口真近にコニーデ形の凝固鉄17
が冷却ガス6により生成する。この凝固鉄17は
羽口管3および羽口れんが13をスラグ・溶鋼な
どの撹拌、火点に近いための高温、操業中の急激
な温度変化といつた種々の苛酷な物理条件から保
護する効果があり、この凝固鉄17を常にほとん
ど一定の大きさの円形に保つておくように冷却ガ
スの冷却能等を制御することが、羽口寿命を延長
させる技術となつている。
しかしながら、従来のれんが積構造では稼動中
の内張りれんが14の膨張、収縮、転炉傾動時の
内張りれんが14の運動等が原因で炉底底板16
に固定されている羽口管3を変形させ、内管10
と外管11の間隙を押し潰したり、セラミツク製
パイプ12を割つたりし、凝固鉄17の生成不良
やれんがの機械的なスポーリング発生などを引き
起こしていた。
の内張りれんが14の膨張、収縮、転炉傾動時の
内張りれんが14の運動等が原因で炉底底板16
に固定されている羽口管3を変形させ、内管10
と外管11の間隙を押し潰したり、セラミツク製
パイプ12を割つたりし、凝固鉄17の生成不良
やれんがの機械的なスポーリング発生などを引き
起こしていた。
上記のトラブルが発生すると、羽口管3および
羽口れんが13の保護効果がなくなり、甚だしい
場合は、第5図に示すような急激な損傷を引き起
こし、極端な短命により炉停止を行うという事故
が発生する場合もある。
羽口れんが13の保護効果がなくなり、甚だしい
場合は、第5図に示すような急激な損傷を引き起
こし、極端な短命により炉停止を行うという事故
が発生する場合もある。
この解消策として、第6図a,bに示す羽口れ
んが13だけを永久張りれんが15に埋め込むれ
んが積構造を考えた。即ち第6図a,bに基づい
て説明すると、図中16は炉底底板、18は該炉
底底板16と一体化して永久張りれんが15を囲
むリング状の鉄板の永久張り押さえ金物であり、
永久張りれんが15はこれにより固定される。こ
の永久張りれんが15上に羽口れんが13が固定
される。なお、19は炉壁鉄皮、20は不定形耐
火物である。前記羽口れんが13の下部は永久張
りれんが15の凹部に埋め込んであり、これによ
り炉底内張りれんが14の膨張、収縮等から羽口
管3を保護するものである。
んが13だけを永久張りれんが15に埋め込むれ
んが積構造を考えた。即ち第6図a,bに基づい
て説明すると、図中16は炉底底板、18は該炉
底底板16と一体化して永久張りれんが15を囲
むリング状の鉄板の永久張り押さえ金物であり、
永久張りれんが15はこれにより固定される。こ
の永久張りれんが15上に羽口れんが13が固定
される。なお、19は炉壁鉄皮、20は不定形耐
火物である。前記羽口れんが13の下部は永久張
りれんが15の凹部に埋め込んであり、これによ
り炉底内張りれんが14の膨張、収縮等から羽口
管3を保護するものである。
しかしながら、この構造では悪いもので100〜
200回の吹錬の間に15%以上のトラブルが発生し
た。
200回の吹錬の間に15%以上のトラブルが発生し
た。
このトラブルの内容は、主に羽口管3周辺を保
護する凝固鉄17の生成不良、冷却ガスの偏出、
冷却ガスの通路の詰りによる吹込不良などであ
る。
護する凝固鉄17の生成不良、冷却ガスの偏出、
冷却ガスの通路の詰りによる吹込不良などであ
る。
このようなトラブルが発生すると羽口管3周辺
れんがの損傷速度は著しく大きくなり、300〜400
回の吹錬で第5図に示す如く局部的に羽口管の長
さが短くなる。こうなると、耐火物により羽口管
3を閉塞させてしまわなければならず、複合吹錬
炉の炉底の寿命を決定することになる。
れんがの損傷速度は著しく大きくなり、300〜400
回の吹錬で第5図に示す如く局部的に羽口管の長
さが短くなる。こうなると、耐火物により羽口管
3を閉塞させてしまわなければならず、複合吹錬
炉の炉底の寿命を決定することになる。
そこで、本考案は、さらに検討を加えたもので
羽口管に加わる機械的応力を軽減させることによ
り、羽口管の保護効果を与える羽口管付炉底れん
が積構造を提供することを目的とする。
羽口管に加わる機械的応力を軽減させることによ
り、羽口管の保護効果を与える羽口管付炉底れん
が積構造を提供することを目的とする。
上記目的は本考案によれば、炉底底板により固
定された永久張りれんがに形成された該永久張り
れんが厚みの1/10〜5/6の深さ、並びに幅150mm以
上の凹部に、羽口管を挿通する羽口れんがおよび
これに隣接する内張りれんがの下部を埋め込んで
なる溶解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構
造とすることにより羽口管に加わる機械的応力を
軽減させることができるので達成される。
定された永久張りれんがに形成された該永久張り
れんが厚みの1/10〜5/6の深さ、並びに幅150mm以
上の凹部に、羽口管を挿通する羽口れんがおよび
これに隣接する内張りれんがの下部を埋め込んで
なる溶解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構
造とすることにより羽口管に加わる機械的応力を
軽減させることができるので達成される。
以下、本考案を実施例により説明する。
第7図は本考案の一実施例を示す図である。図
中、15は永久張りれんがであつて、この上に羽
口れんが13及びこれに隣接する内張りれんが2
1,21が固定されている。前記羽口れんが13
及びこれに隣接する内張りれんが21,21の下
部は永久張りれんが15の凹部23に埋め込んで
あり、これにより炉底内張りれんが14の膨張、
収縮等から羽口管3を保護するものである。
中、15は永久張りれんがであつて、この上に羽
口れんが13及びこれに隣接する内張りれんが2
1,21が固定されている。前記羽口れんが13
及びこれに隣接する内張りれんが21,21の下
部は永久張りれんが15の凹部23に埋め込んで
あり、これにより炉底内張りれんが14の膨張、
収縮等から羽口管3を保護するものである。
なお、炉底内張りれんがの材質はマグネシア・
カーボン質を使用しているが、マグネシア・カー
ボン質の還元焼成品でも、また焼成マグネシア・
ドロマイト質、マグネシア・石灰質、マグネシ
ア・クロム質などでもよい。また、永久張りれん
がは、焼成マグネシアなどが用いられる。これら
のれんがの代表的物性値の一例を表1に示す。
カーボン質を使用しているが、マグネシア・カー
ボン質の還元焼成品でも、また焼成マグネシア・
ドロマイト質、マグネシア・石灰質、マグネシ
ア・クロム質などでもよい。また、永久張りれん
がは、焼成マグネシアなどが用いられる。これら
のれんがの代表的物性値の一例を表1に示す。
複合吹錬転炉1の稼動中に羽口管3に加わる機
械的応力の絶対値は、測定できないため、経験的
に上記の結果から羽口れんが13も含めて150mm
以上の幅で埋め込まないと効果が少ない。
械的応力の絶対値は、測定できないため、経験的
に上記の結果から羽口れんが13も含めて150mm
以上の幅で埋め込まないと効果が少ない。
また、羽口れんが13を永久張りれんが15の
凹部23に埋め込むことについては、万一羽口れ
んが13が脱落しても、永久張りれんが15でく
い止めることを目的としており、埋め込み量が少
なすぎると効果が少ない。それで埋め込み量は永
久張りれんが厚みの1/10〜5/6程度とした。
凹部23に埋め込むことについては、万一羽口れ
んが13が脱落しても、永久張りれんが15でく
い止めることを目的としており、埋め込み量が少
なすぎると効果が少ない。それで埋め込み量は永
久張りれんが厚みの1/10〜5/6程度とした。
こうして、第7図に示す炉底れんが積構造で
は、1000回以上の羽口寿命が保たれ、その間に発
生する頻度も1%以下と従来構造に比べ激減し、
耐用は3倍となつた。さらに目地モルタル22な
どにより、目地をシールすることにより、羽口管
3と羽口れんが13との間の間隙を通してのガス
の逆流が減少した。このことによりガスの効率が
向上し、また、内張りれんが14と永久張りれん
が15との空隙を介してのガスのまわりこみがな
くなり、それが原因で起こると考えられる吹付補
修材の剥離現象や炉底の使用末期における急激な
れんがの脱落も阻止することができる。
は、1000回以上の羽口寿命が保たれ、その間に発
生する頻度も1%以下と従来構造に比べ激減し、
耐用は3倍となつた。さらに目地モルタル22な
どにより、目地をシールすることにより、羽口管
3と羽口れんが13との間の間隙を通してのガス
の逆流が減少した。このことによりガスの効率が
向上し、また、内張りれんが14と永久張りれん
が15との空隙を介してのガスのまわりこみがな
くなり、それが原因で起こると考えられる吹付補
修材の剥離現象や炉底の使用末期における急激な
れんがの脱落も阻止することができる。
以上説明した如く、本考案によれば、炉底底板
により固定された永久張りれんがと、それに永久
張りれんが厚みの1/10〜5/6程度を羽口れんがを
含めて150mm以上の幅で埋め込んだ精錬羽口管を
貫通させる羽口れんが及びこれに隣接する内張り
れんがとからなるれんが積構造とすることによ
り、羽口管に加わる機械的応力を軽減させること
ができるので、羽口管の保護効果を与えることが
できる。
により固定された永久張りれんがと、それに永久
張りれんが厚みの1/10〜5/6程度を羽口れんがを
含めて150mm以上の幅で埋め込んだ精錬羽口管を
貫通させる羽口れんが及びこれに隣接する内張り
れんがとからなるれんが積構造とすることによ
り、羽口管に加わる機械的応力を軽減させること
ができるので、羽口管の保護効果を与えることが
できる。
第1図は複合吹錬法による転炉の縦断面図、第
2図は羽口管の断面図、第3図は従来のれんが積
構造の一例を示す図、第4図は複合吹錬転炉炉底
の羽口近傍の様子を示す図、第5図は急激な羽口
の損傷を示す図、第6図a,bは従来構造の改良
型を示す図、第7図は本考案の一実施例を示す図
である。 符合の説明、1;複合吹錬転炉、2;炉底、
3;羽口管、4;溶鋼、5;吹錬ガス、6;冷却
ガス、7;酸素吹込用ランス、8;炉壁、9;通
路、10;内管、11;外管、12;セラミツク
製パイプ、13;羽口れんが、14;炉底内張り
れんが、15;永久張りれんが、16;炉底底
板、17;凝固鉄、18;永久張り押え金物、1
9;炉壁鉄皮、20;不定形耐火物、21;内張
りれんが、22;目地モルタル、23;凹部。
2図は羽口管の断面図、第3図は従来のれんが積
構造の一例を示す図、第4図は複合吹錬転炉炉底
の羽口近傍の様子を示す図、第5図は急激な羽口
の損傷を示す図、第6図a,bは従来構造の改良
型を示す図、第7図は本考案の一実施例を示す図
である。 符合の説明、1;複合吹錬転炉、2;炉底、
3;羽口管、4;溶鋼、5;吹錬ガス、6;冷却
ガス、7;酸素吹込用ランス、8;炉壁、9;通
路、10;内管、11;外管、12;セラミツク
製パイプ、13;羽口れんが、14;炉底内張り
れんが、15;永久張りれんが、16;炉底底
板、17;凝固鉄、18;永久張り押え金物、1
9;炉壁鉄皮、20;不定形耐火物、21;内張
りれんが、22;目地モルタル、23;凹部。
Claims (1)
- 炉底底板に取付けられた羽口管と、れんがを敷
設して形成された耐火性炉底内張りとを有する溶
解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構造にお
いて、炉底底板により固定された永久張りれんが
に形成された該永久張りれんが厚みの1/10〜5/6
の深さ並びに幅150mm以上の凹部に、羽口管を挿
通する羽口れんがおよびこれに隣接する内張りれ
んがの下部を埋め込んでなる溶解精錬炉または冶
金容器の炉底れんが積構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3395783U JPS59141558U (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 溶解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3395783U JPS59141558U (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 溶解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構造 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59141558U JPS59141558U (ja) | 1984-09-21 |
JPS629316Y2 true JPS629316Y2 (ja) | 1987-03-04 |
Family
ID=30164726
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3395783U Granted JPS59141558U (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 溶解精錬炉または冶金容器の炉底れんが積構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59141558U (ja) |
-
1983
- 1983-03-09 JP JP3395783U patent/JPS59141558U/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59141558U (ja) | 1984-09-21 |
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