JPS6290872A - 燃料電池発電装置の運転方法 - Google Patents
燃料電池発電装置の運転方法Info
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- JPS6290872A JPS6290872A JP60228781A JP22878185A JPS6290872A JP S6290872 A JPS6290872 A JP S6290872A JP 60228781 A JP60228781 A JP 60228781A JP 22878185 A JP22878185 A JP 22878185A JP S6290872 A JPS6290872 A JP S6290872A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、燃料゛４池発電装置に関する。
第３図に、燃料電池発電装置の概略回路構成を示す、、
ｌは燃料電池で多数の仁ル２を直列接続してなり、酸化
剤として酸素３、燃料剤として水素４が供給され化学反
応により直流電力を発電する。
ｌは燃料電池で多数の仁ル２を直列接続してなり、酸化
剤として酸素３、燃料剤として水素４が供給され化学反
応により直流電力を発電する。
この直流゛磁力は、直流しゃ断器５を介して、インバー
タ６で交流電力に変換して電力系統１３に供給される。
タ６で交流電力に変換して電力系統１３に供給される。
、７は４圧抑制回肩で、ｌＯは保全抵抗回路で、それぞ
れ直流開閉器９，１２．Ｍよび抵抗器８゜１１の直列回
路を、燃料電池１の直流出力端と並列に接続している。
れ直流開閉器９，１２．Ｍよび抵抗器８゜１１の直列回
路を、燃料電池１の直流出力端と並列に接続している。
上記保全抵抗回路の動作について′ｓ４図（、）を用い
て説明する。燃料電池発電装置が停止状態、即ちインバ
ータ６が停止し、直流しゃ断器５が開となっている状態
のときに、通常燃料電池ｌには水素４だけが少量供幻さ
れ、酸素３は供給されない。
て説明する。燃料電池発電装置が停止状態、即ちインバ
ータ６が停止し、直流しゃ断器５が開となっている状態
のときに、通常燃料電池ｌには水素４だけが少量供幻さ
れ、酸素３は供給されない。
これは、停止時において、燃料電池１内の前記化学反応
のための触媒が劣化するのを防止するために行われるｎ
（前記操作を保全操作と呼ぶ）この保全操作中、酸素
３のまわり込み等により、燃料１．池１の出力電圧が第
４図（ａ）のように上昇し、ある電圧値Ｖ、を超えた時
点（時刻１． ）で直流開閉器Ｉ２が閉となり、保全
用抵抗器１１が投入される。
のための触媒が劣化するのを防止するために行われるｎ
（前記操作を保全操作と呼ぶ）この保全操作中、酸素
３のまわり込み等により、燃料１．池１の出力電圧が第
４図（ａ）のように上昇し、ある電圧値Ｖ、を超えた時
点（時刻１． ）で直流開閉器Ｉ２が閉となり、保全
用抵抗器１１が投入される。
その結果、燃料電池１の出力電圧がＶ、より低くなれば
直流開閉器１２が開となり、保全用抵抗器１１は開放さ
れる。その後再び的記出力電圧が上昇し、Ｖ？を超える
と（時刻ｔ＊）、Ｍび保全用抵抗器１１が投入される。
直流開閉器１２が開となり、保全用抵抗器１１は開放さ
れる。その後再び的記出力電圧が上昇し、Ｖ？を超える
と（時刻ｔ＊）、Ｍび保全用抵抗器１１が投入される。
即ち、燃料電池ｌの出力電圧がＶ、を艮期間趣えないよ
５に保全抵抗回路ＩＯが入切される。前記電圧Ｖ、は、
ｌセル当り大体０．４〜０．５ｖの間とされている。。
５に保全抵抗回路ＩＯが入切される。前記電圧Ｖ、は、
ｌセル当り大体０．４〜０．５ｖの間とされている。。
次に、第４図（ｂ）ｒｔ用いて、前記電圧抑制回路の動
作を説明する。８４図（ｂ）は、発電開始から、インバ
ータ６起動までの間の燃料電池出力電圧の過渡時の変化
を表わしている。いま直流しゃ断器５二鎗よび直流開閉
器９を開いた状態で燃料ｉ１池ｌに、酸素、水素の供給
を開始し、酸素ガスと水素ガスの差圧を許容値内に保ち
ながら、それぞれのガスの流唸を増ヤしていくと、＄４
図（ｂ）の曲線ｌのように無負荷電圧ｖ０に達するまで
、出力電圧は上昇していく。この無負荷電圧ｖ０は、定
格出力電圧の選定にもよるが、一般的に燃料電池の定格
出力電圧の１６０ Ｓ程度であり、ｌセル当り１ｖ程度
である。
作を説明する。８４図（ｂ）は、発電開始から、インバ
ータ６起動までの間の燃料電池出力電圧の過渡時の変化
を表わしている。いま直流しゃ断器５二鎗よび直流開閉
器９を開いた状態で燃料ｉ１池ｌに、酸素、水素の供給
を開始し、酸素ガスと水素ガスの差圧を許容値内に保ち
ながら、それぞれのガスの流唸を増ヤしていくと、＄４
図（ｂ）の曲線ｌのように無負荷電圧ｖ０に達するまで
、出力電圧は上昇していく。この無負荷電圧ｖ０は、定
格出力電圧の選定にもよるが、一般的に燃料電池の定格
出力電圧の１６０ Ｓ程度であり、ｌセル当り１ｖ程度
である。
この状態では燃料電池電極の劣化をきたすので、燃料電
池の出力電圧の許容上限値Ｖｈを決め、出力電圧が、上
記上限′磁圧ｖｈに達する前（時刻ｔ。）に直流開閉器
９を投入し、電圧上昇を抑、也ている（曲線２）。電圧
ｖｈは実用上寿命に彩管を与えない電圧で燃料電池の定
格出力電圧の１３０ Ｓ程度であり、ｌセル当り約０．
８ｖとされている。電圧抑制回路７の抵抗器８の抵抗値
は、第５図の燃料゛４池の電圧−′４流特性線１と抵抗
器の特性線２との交点入の電圧が前述の上限電圧ｖｈに
、電流Ｉｔが燃料電池の定格の２５チ程度となるように
設計されている。
池の出力電圧の許容上限値Ｖｈを決め、出力電圧が、上
記上限′磁圧ｖｈに達する前（時刻ｔ。）に直流開閉器
９を投入し、電圧上昇を抑、也ている（曲線２）。電圧
ｖｈは実用上寿命に彩管を与えない電圧で燃料電池の定
格出力電圧の１３０ Ｓ程度であり、ｌセル当り約０．
８ｖとされている。電圧抑制回路７の抵抗器８の抵抗値
は、第５図の燃料゛４池の電圧−′４流特性線１と抵抗
器の特性線２との交点入の電圧が前述の上限電圧ｖｈに
、電流Ｉｔが燃料電池の定格の２５チ程度となるように
設計されている。
以上述べたよ５に、電圧抑制回路では、燃料電池起動時
ないし軽負荷時の電圧の上昇によるインバータ６の破損
の防止および燃料電池の起動時からインバータ６の起動
までの間の過電圧による燃料電池の特性劣化を防ぐため
に使用されると共に次の目的にも使用される。いま燃料
電池発電システムが定格運転を行っているとする。すな
わち直流しゃ断器５が投入されて３す、所定の酸素ガス
３、水素ガス４の供鮒により、燃料′４池の電圧−電流
特性は、第５図の曲線ｌで示され、動作点は８点でその
時の電圧、電流は定格値Ｖｒ、Ｉｒである。ここでイン
バータ６に系統側不足電圧など短時間で回復可能な事故
あるいは継続的な事故等が発生したとすると１図示しな
い保護装置により、直流しゃ断器５をトリップしてイン
バータ６を切離す。このため燃料電池は無負荷となり、
その出力電圧は、前述の電圧ｖ０となる。前述のとおり
、この状態では、燃料電池電極の劣化をきたすので、直
流しゃ断器５をトリップさせるための図示しない保護装
置からの信号により、電圧抑制回路７の直流開閉器９を
投入し、抵抗器８（＝燃料電池出力を与え、燃料電池出
力電圧を上限許容値ｖｈ以下に抑制する。。
ないし軽負荷時の電圧の上昇によるインバータ６の破損
の防止および燃料電池の起動時からインバータ６の起動
までの間の過電圧による燃料電池の特性劣化を防ぐため
に使用されると共に次の目的にも使用される。いま燃料
電池発電システムが定格運転を行っているとする。すな
わち直流しゃ断器５が投入されて３す、所定の酸素ガス
３、水素ガス４の供鮒により、燃料′４池の電圧−電流
特性は、第５図の曲線ｌで示され、動作点は８点でその
時の電圧、電流は定格値Ｖｒ、Ｉｒである。ここでイン
バータ６に系統側不足電圧など短時間で回復可能な事故
あるいは継続的な事故等が発生したとすると１図示しな
い保護装置により、直流しゃ断器５をトリップしてイン
バータ６を切離す。このため燃料電池は無負荷となり、
その出力電圧は、前述の電圧ｖ０となる。前述のとおり
、この状態では、燃料電池電極の劣化をきたすので、直
流しゃ断器５をトリップさせるための図示しない保護装
置からの信号により、電圧抑制回路７の直流開閉器９を
投入し、抵抗器８（＝燃料電池出力を与え、燃料電池出
力電圧を上限許容値ｖｈ以下に抑制する。。
上記のよ５に、電圧抑制回路７は、燃料電池の起動時か
らインバータ６の起動までの間の４圧上昇あるいはイン
バータ６の事故時に燃料電池が無負荷状態亀二なるのを
防ぐために、燃料電池１の直流出力端と並列に直流開閉
器９を介して抵抗器８を接続して、負荷の代用としてい
る。
らインバータ６の起動までの間の４圧上昇あるいはイン
バータ６の事故時に燃料電池が無負荷状態亀二なるのを
防ぐために、燃料電池１の直流出力端と並列に直流開閉
器９を介して抵抗器８を接続して、負荷の代用としてい
る。
ところで、上記のような燃料電池発電装置に耐いて、保
全抵抗回路１０は、一般的に異なる抵抗値をもつ少なく
とも１つ以上の抵抗器とそれぞれの開閉器を直列に接続
したもので構成されて、にり、結局、燃料電池ｌの直流
出力端には、保全抵抗回路１０や電圧抑制回路７のよう
な抵抗器と開閉器の直列体が覆数個並列に接続されてい
ることになる。
全抵抗回路１０は、一般的に異なる抵抗値をもつ少なく
とも１つ以上の抵抗器とそれぞれの開閉器を直列に接続
したもので構成されて、にり、結局、燃料電池ｌの直流
出力端には、保全抵抗回路１０や電圧抑制回路７のよう
な抵抗器と開閉器の直列体が覆数個並列に接続されてい
ることになる。
上記抵抗器と開閉器の直列体は、それぞれ別置きされる
ので、設置スペース自体も大きくなる。
ので、設置スペース自体も大きくなる。
また抵抗器は空気冷却であるからさらにそれぞれの隔離
距離を大きくとる必要がある。
距離を大きくとる必要がある。
この塊成は、燃料電池発電装置が大容嘘化するにつれて
、顕著になり、コスト的にも問題が生じる。
、顕著になり、コスト的にも問題が生じる。
また、抵抗の入切制御であるので、抵抗投入時の燃料電
池へ与える擾乱も避けられない１〔発明の目的〕 本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
、コンパクトで安価でさらに制御性のよい燃料電池発電
装置を提供することを目的とする。
池へ与える擾乱も避けられない１〔発明の目的〕 本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
、コンパクトで安価でさらに制御性のよい燃料電池発電
装置を提供することを目的とする。
上記目的に達成するために本発明では、保全抵抗回路と
電圧抑制回路が、共に燃料電池の出力電圧の抑制のため
に、燃料電池の出力−流を調整する機能を有しているが
、保全抵抗回路と電圧抑制回路の抵抗値が異なるため前
記出力電流の調整量が異なること１．チよび保全抵抗回
路が複数組ある場合でも、個々の回路における抵抗値が
異なるため上記出力電流の調！！黴が異なることに着目
して、１つの抵抗器とｔ流制御装置として高速度動作の
スイッチを直列接続して、このスイッチの閉期間を制御
することによって、上記抵抗器に流れる燃料電池の平均
出力電流を任意に調整できるようにし、結局上記保全抵
抗回路と電圧抑制回路の機能の両刀を本回路に具備させ
たことを特徴とする。
電圧抑制回路が、共に燃料電池の出力電圧の抑制のため
に、燃料電池の出力−流を調整する機能を有しているが
、保全抵抗回路と電圧抑制回路の抵抗値が異なるため前
記出力電流の調整量が異なること１．チよび保全抵抗回
路が複数組ある場合でも、個々の回路における抵抗値が
異なるため上記出力電流の調！！黴が異なることに着目
して、１つの抵抗器とｔ流制御装置として高速度動作の
スイッチを直列接続して、このスイッチの閉期間を制御
することによって、上記抵抗器に流れる燃料電池の平均
出力電流を任意に調整できるようにし、結局上記保全抵
抗回路と電圧抑制回路の機能の両刀を本回路に具備させ
たことを特徴とする。
９１＆ｉ図は、本発明の一実施例？示す回路図であり、
第３図と同一部分には同一符号を付してその説明を省略
し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。即ち、図
にどいて１４は抵抗器で、高速度の開閉を行５ターンオ
フサイリスタ１５との直列回路が、燃料４池ｌの直流出
力端に並列に接続されている。１６はターンオフサイリ
スク１５へｏＮ１０Ｆｐ信号を出す制御装置である。ま
た１７はインバータ６の交流出力で図示しない交流負荷
あるいは交流系統に供給されてもよい。
第３図と同一部分には同一符号を付してその説明を省略
し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。即ち、図
にどいて１４は抵抗器で、高速度の開閉を行５ターンオ
フサイリスタ１５との直列回路が、燃料４池ｌの直流出
力端に並列に接続されている。１６はターンオフサイリ
スク１５へｏＮ１０Ｆｐ信号を出す制御装置である。ま
た１７はインバータ６の交流出力で図示しない交流負荷
あるいは交流系統に供給されてもよい。
次に、かかる構成の燃料４池発磁装置の作用、Ｒよび効
果について述べる。）な、６本実施例では、ターンオフ
サイリスクのＯＮ期間とＯＦＦ期間の和をＴ、とし一定
とする。また上記ＯＮ１０ Ｆ Ｆ信号を合わせてゲー
ト信号と呼ぶ、１今、インバータ６が停止状態で、直流
しゃ断器５が開状態にあり、燃料電池ｌに少罐の水素４
が供給され保全状態にあるとする。、この保全状態中に
、第４図（ａ）のように燃料電池１の出力電圧が上昇し
％Ｖ、を超えた時。
果について述べる。）な、６本実施例では、ターンオフ
サイリスクのＯＮ期間とＯＦＦ期間の和をＴ、とし一定
とする。また上記ＯＮ１０ Ｆ Ｆ信号を合わせてゲー
ト信号と呼ぶ、１今、インバータ６が停止状態で、直流
しゃ断器５が開状態にあり、燃料電池ｌに少罐の水素４
が供給され保全状態にあるとする。、この保全状態中に
、第４図（ａ）のように燃料電池１の出力電圧が上昇し
％Ｖ、を超えた時。
制＠Ｊ装置１６からターンオフサイリスタ１５へ第２区
（ａ）に示すＯＮ期間になるようにゲー） Ｇ１号が出
される３、この時の抵抗器１４を流れる電流１１１１は
平均値的には点線のようになり、出力の安定してぃない
保全中の燃料電池りに擾乱乞与えることなく、燃料亀、
ｔｈｌの出力電圧をｖＰ以下に抑制することができる。
（ａ）に示すＯＮ期間になるようにゲー） Ｇ１号が出
される３、この時の抵抗器１４を流れる電流１１１１は
平均値的には点線のようになり、出力の安定してぃない
保全中の燃料電池りに擾乱乞与えることなく、燃料亀、
ｔｈｌの出力電圧をｖＰ以下に抑制することができる。
上記制御装置１６からターンオフサイリスタ１５へのゲ
ート信号のタイミングは、図示しない燃料電池Ｉの出力
電圧の検出器からの電圧値信号と保全状態に、お１テる
磁圧抑制値Ｖ、との偏差△Ｖより所定の演算を行い前記
タイミングが決定される。即ち前述ゲート信号は一定の
タイミングで出力されるのではなく、上記偏差△Ｖが大
きくなるにつれて、ターンオフサイリスク１５のＯＮ期
間をのばしてＯＦ’Ｆ期間を短かくすることにより、上
記ＩＲを平均値的に増加させてやることができるので、
従来の固定抵抗値をもった保全抵抗回路１０よりも凌れ
た電圧抑制効果が得られる。
ート信号のタイミングは、図示しない燃料電池Ｉの出力
電圧の検出器からの電圧値信号と保全状態に、お１テる
磁圧抑制値Ｖ、との偏差△Ｖより所定の演算を行い前記
タイミングが決定される。即ち前述ゲート信号は一定の
タイミングで出力されるのではなく、上記偏差△Ｖが大
きくなるにつれて、ターンオフサイリスク１５のＯＮ期
間をのばしてＯＦ’Ｆ期間を短かくすることにより、上
記ＩＲを平均値的に増加させてやることができるので、
従来の固定抵抗値をもった保全抵抗回路１０よりも凌れ
た電圧抑制効果が得られる。
また本発明によれば、前述の燃料４池起動時の電圧上昇
の抑制、６よびインバータ６の事故等により燃料司准１
の出力４肚が無負荷ｉ−ｉ圧ｖ０まで上昇するのを防ぐ
ことにも効果がある。
の抑制、６よびインバータ６の事故等により燃料司准１
の出力４肚が無負荷ｉ−ｉ圧ｖ０まで上昇するのを防ぐ
ことにも効果がある。
即ち、起動時にｇいては、燃料″４池ｌに酸素３゜水素
４の供７階を開始後、第４図（ｂ）のように出力電圧が
上昇していくので上記上限電圧Ｖｈ（：壇する前（時刻
１０）に制御装置１６からターンオフサイリスタ■５へ
、弗２図（ｂ）に示すＯＮ期間となるようにダート信号
を送信してやればよい、この時、抵抗器１４に流れる電
流の平均値ＩＲ２は、保全時における前述電流Ｉａ、よ
り大きいことが要求されるので、ターンオフサイリスク
１５のＯＮＭＩｍは、保全時より長くなっている。
４の供７階を開始後、第４図（ｂ）のように出力電圧が
上昇していくので上記上限電圧Ｖｈ（：壇する前（時刻
１０）に制御装置１６からターンオフサイリスタ■５へ
、弗２図（ｂ）に示すＯＮ期間となるようにダート信号
を送信してやればよい、この時、抵抗器１４に流れる電
流の平均値ＩＲ２は、保全時における前述電流Ｉａ、よ
り大きいことが要求されるので、ターンオフサイリスク
１５のＯＮＭＩｍは、保全時より長くなっている。
この起動時に、どいて従来の固定抵抗値をもつ電圧抑制
回路７￥用いた場合には、第４図（ｂ）の曲線２のよう
に、上記回路を投入した時の電圧降下は、避けられない
が、本発明によれば、ターンオフナイリスタ１５ヘゲー
ト信号を出す直前の燃料電池出力Ｗ（圧の変化率も考慮
して、前述ゲート信号のタイミングを決めてやれば、前
述の電圧降下を最小限に抑えることができる。
回路７￥用いた場合には、第４図（ｂ）の曲線２のよう
に、上記回路を投入した時の電圧降下は、避けられない
が、本発明によれば、ターンオフナイリスタ１５ヘゲー
ト信号を出す直前の燃料電池出力Ｗ（圧の変化率も考慮
して、前述ゲート信号のタイミングを決めてやれば、前
述の電圧降下を最小限に抑えることができる。
さらに、前述の回り可能な事故、Ｉ）るいは、断続的な
事故等によりインバータ６が停止し、直流しゃ断器５が
トリップした場合には、直ちに制御装置１６からターン
オフサイリスタ１５へＯＮ信号が出される。この場合は
燃料４池の出力１圧が無負荷磁圧ｖ０まで上昇するのを
防ぐために第２図（Ｃ）のよ５にターンオフサイリスタ
１５は連続的にＯＮ状態とする。この時の抵抗器１４を
流れる電流工Ｒ３は抵抗器１４の抵抗値によって決まる
値となる。
事故等によりインバータ６が停止し、直流しゃ断器５が
トリップした場合には、直ちに制御装置１６からターン
オフサイリスタ１５へＯＮ信号が出される。この場合は
燃料４池の出力１圧が無負荷磁圧ｖ０まで上昇するのを
防ぐために第２図（Ｃ）のよ５にターンオフサイリスタ
１５は連続的にＯＮ状態とする。この時の抵抗器１４を
流れる電流工Ｒ３は抵抗器１４の抵抗値によって決まる
値となる。
上記抵抗器１４の抵抗値を第５図の直線０人の傾きで決
まる値にしてやれば、上記動作後第５図のＡ点の４圧、
−流で平衡することになる。
まる値にしてやれば、上記動作後第５図のＡ点の４圧、
−流で平衡することになる。
上記の場合のターンオフサイリスタへのＯＮ信号は、事
故発生の信号あるいは直流しゃ断器５のトリップ（１号
等に基づき出力される。
故発生の信号あるいは直流しゃ断器５のトリップ（１号
等に基づき出力される。
本実施例では、上記の場合、ターンオフサイリスタを連
続的にＯＮ状態としたが、この時も前述のよ５に０Ｎ１
０ＦＦ制御をしてもよいことは明白である。
続的にＯＮ状態としたが、この時も前述のよ５に０Ｎ１
０ＦＦ制御をしてもよいことは明白である。
また第５図の曲線ｌ上のＡ点とＢ点の間で運転中に何ら
かの原因で動作点がに点より左の狽域に移動した時の電
圧抑制手段について以下述べる。
かの原因で動作点がに点より左の狽域に移動した時の電
圧抑制手段について以下述べる。
交流出力１７が図示しない交流系統に供給されていて、
その供絽通を増加させても支障がなければ、インバータ
６の出力設定（１示しない制御装置から与えられる１、
）を増やして動作点を曲線ｌ上のＡ点まで移動させれば
よい。しかし、たとえば、交流出力１７が図示しない交
流負荷に供給されている場合や交流系統に供粘されてい
てもその交流系統からの要求で交流出力１７の設定値が
変えられない場合には、前述の方法の代わりに本発明に
より、嶺料電池ｌの出力電圧の抑制が図れる。
その供絽通を増加させても支障がなければ、インバータ
６の出力設定（１示しない制御装置から与えられる１、
）を増やして動作点を曲線ｌ上のＡ点まで移動させれば
よい。しかし、たとえば、交流出力１７が図示しない交
流負荷に供給されている場合や交流系統に供粘されてい
てもその交流系統からの要求で交流出力１７の設定値が
変えられない場合には、前述の方法の代わりに本発明に
より、嶺料電池ｌの出力電圧の抑制が図れる。
即ち、燃料電池ｌの出力電圧が上記の上限電圧ｖｈを越
えたとき、インバータ６の交流出力１７を変えずに、制
御装置１６からターンオフサイリスタ１５ヘゲート信号
を与えることにより抵抗器１４を流れるｔ４流を制御す
ることにより、前述出力電圧をｙｈ以下に抑制できる。
えたとき、インバータ６の交流出力１７を変えずに、制
御装置１６からターンオフサイリスタ１５ヘゲート信号
を与えることにより抵抗器１４を流れるｔ４流を制御す
ることにより、前述出力電圧をｙｈ以下に抑制できる。
この場合のゲート龜号のタイミングは、図示しない燃料
電池出力電圧の検出器からの電圧値信号と４軸中の電圧
抑制値ｖｈとの偏差△Ｖによって決定される。
電池出力電圧の検出器からの電圧値信号と４軸中の電圧
抑制値ｖｈとの偏差△Ｖによって決定される。
以上、本発明の一実施例についてｙｆ５べてきたが、そ
の要旨を変史しない範囲で種々に変形して実施すること
ができるものである。
の要旨を変史しない範囲で種々に変形して実施すること
ができるものである。
以上説明したように、本発明によれば、従来の電圧抑制
回路と保全抵抗回路を構成していた抵抗器と開閉器の直
列体を１つの抵抗器と電流制御装置としての高速度動作
のスイッチの直列回路で、それらの機能を実現できるよ
５にしたので、今までの抵抗器と開閉器の占めていたス
ペースを大巾に陥少することかでき、また安価とするこ
とができる。
回路と保全抵抗回路を構成していた抵抗器と開閉器の直
列体を１つの抵抗器と電流制御装置としての高速度動作
のスイッチの直列回路で、それらの機能を実現できるよ
５にしたので、今までの抵抗器と開閉器の占めていたス
ペースを大巾に陥少することかでき、また安価とするこ
とができる。
さらに従来の抵抗の入切制御と異なり、燃料電池の出力
電流を連続可変制御できるよりにしたので、より優れた
電圧抑制効果が得られる燃料電池発電装置を提供できる
。
電流を連続可変制御できるよりにしたので、より優れた
電圧抑制効果が得られる燃料電池発電装置を提供できる
。
第１図は、本発明に係る燃料電池発電装置の一実施例を
示す構成図、第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は
、本発明の一実施例にｂける４圧抑制回路のＯＮ１０
Ｆ Ｆ状態を表わすグラフ、弔３図は従来の燃料′、毬
池発亀装置の構成図、第４図（ａ）、 （ｂ）は燃料電
池の保全時。 起動時の電圧応答を示す図、第５図は燃料電池と電圧抑
制回路の電圧−竜流特性を表わす曲線図である。 工・・・燃料電池、２・・・燃料Ｆ株池のビル構成、３
１０．酸素、４・・・水素、５・・・直流しゃ断器、６
・・・インバータ、７・・・電圧抑制回路、８．１１・
・・抵抗器％９．１２・・・直流開閉器、１０・・・保
全抵抗回路、１３・・・交流系統、１４・・・抵抗器、
１５・・・ターンオフサイリスタ、１６・・・制御装置
、１７・・・インバータの交流出力 代理人 弁理士 則 近 憲 信 置 三俣弘文 凸ゝ１６ 第１図 第４図
示す構成図、第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は
、本発明の一実施例にｂける４圧抑制回路のＯＮ１０
Ｆ Ｆ状態を表わすグラフ、弔３図は従来の燃料′、毬
池発亀装置の構成図、第４図（ａ）、 （ｂ）は燃料電
池の保全時。 起動時の電圧応答を示す図、第５図は燃料電池と電圧抑
制回路の電圧−竜流特性を表わす曲線図である。 工・・・燃料電池、２・・・燃料Ｆ株池のビル構成、３
１０．酸素、４・・・水素、５・・・直流しゃ断器、６
・・・インバータ、７・・・電圧抑制回路、８．１１・
・・抵抗器％９．１２・・・直流開閉器、１０・・・保
全抵抗回路、１３・・・交流系統、１４・・・抵抗器、
１５・・・ターンオフサイリスタ、１６・・・制御装置
、１７・・・インバータの交流出力 代理人 弁理士 則 近 憲 信 置 三俣弘文 凸ゝ１６ 第１図 第４図
Claims (2)
- （１）燃料電池の直流出力をインバータで交流電力に変
換する燃料電池発電システムにおいて、前記燃料電池の
直流出力側に抵抗器と電流制御装置の直列回路を並列に
接続してなり、システムの運転状況に応じて電流制御装
置の開閉制御を行なうことを特徴とする燃料電池発電装
置。 - （２）電流制御装置として、ターンオフサイリスタを使
用したことを特徴とした特許請求の範囲第（１）項記載
の燃料電池発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60228781A JPH0785418B2 (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 燃料電池発電装置の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60228781A JPH0785418B2 (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 燃料電池発電装置の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6290872A true JPS6290872A (ja) | 1987-04-25 |
| JPH0785418B2 JPH0785418B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=16881747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60228781A Expired - Fee Related JPH0785418B2 (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 燃料電池発電装置の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0785418B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03141560A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-17 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池の保護装置 |
| US6415897B1 (en) | 1998-12-25 | 2002-07-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Brake fluid pressure retaining unit |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101394118B1 (ko) * | 2012-12-20 | 2014-05-14 | 현대오트론 주식회사 | 연료전지 스택 전압 측정용 필터 선택 방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60146466A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-08-02 | Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd | りん酸形燃料電池の運転方法 |
| JPS61232570A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-16 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池の運転制御装置 |
| JPS61233975A (ja) * | 1985-04-10 | 1986-10-18 | Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd | 燃料電池の運転制御装置 |
-
1985
- 1985-10-16 JP JP60228781A patent/JPH0785418B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60146466A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-08-02 | Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd | りん酸形燃料電池の運転方法 |
| JPS61232570A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-16 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池の運転制御装置 |
| JPS61233975A (ja) * | 1985-04-10 | 1986-10-18 | Fuji Electric Corp Res & Dev Ltd | 燃料電池の運転制御装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03141560A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-17 | Fuji Electric Co Ltd | 燃料電池の保護装置 |
| US6415897B1 (en) | 1998-12-25 | 2002-07-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Brake fluid pressure retaining unit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0785418B2 (ja) | 1995-09-13 |
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