JPS6289833A - アルミニウム合金製摺動部材 - Google Patents
アルミニウム合金製摺動部材Info
- Publication number
- JPS6289833A JPS6289833A JP24713886A JP24713886A JPS6289833A JP S6289833 A JPS6289833 A JP S6289833A JP 24713886 A JP24713886 A JP 24713886A JP 24713886 A JP24713886 A JP 24713886A JP S6289833 A JPS6289833 A JP S6289833A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- alumina
- fibers
- sliding
- sliding member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/16—Fibres
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ０発明の目的
＋１） 産業上の利用分野
本発明はアルミニウム合金製摺動部材、特に摺動部を強
化繊維により強化したものの改良に関する。
化繊維により強化したものの改良に関する。
（２）従来の技術
従来、前記強化繊維としてはアルミナ繊維または炭素繊
維が用いられている（特公昭６１−１）７０８号公報参
照）。
維が用いられている（特公昭６１−１）７０８号公報参
照）。
（３） 発明が解決しようとする問題点しかしながら
アルミナ繊維を単独で用いた場合には、摺動部の耐摩耗
性は向上するが、スクラッチ限界特性については満足す
べき結果を得ることができない、一方、炭素繊維を単独
で用いた場合には、アルミナ繊維の場合とは逆にスクラ
ッチ限界特性は向上するが、耐摩耗性が劣るという問題
がある。
アルミナ繊維を単独で用いた場合には、摺動部の耐摩耗
性は向上するが、スクラッチ限界特性については満足す
べき結果を得ることができない、一方、炭素繊維を単独
で用いた場合には、アルミナ繊維の場合とは逆にスクラ
ッチ限界特性は向上するが、耐摩耗性が劣るという問題
がある。
またアルミナ繊維のα化率は、繊維の強度および硬度に
著しい影響を及ぼすので、その値を適切に設定する必要
がある。
著しい影響を及ぼすので、その値を適切に設定する必要
がある。
本発明は上記に鑑み、特定のα化率を有するアルミナ繊
維と炭素繊維とを併用して摺動特性の優れた前記摺動部
材を提供することを目的とする。
維と炭素繊維とを併用して摺動特性の優れた前記摺動部
材を提供することを目的とする。
Ｂ１発明の構成
（１） 問題点を解決するための手段本発明は、前記
強化繊維としてアルミナ繊維と炭素繊維との混合繊維を
用い、前記アルミナ繊維のα化率を１０．０〜５０゜０
％に、また前記アルミナ繊維の繊維体積率を８．０〜２
０．０％に、さらに前記炭素繊維の繊維体積率を３．０
〜１２．０％にそれぞれ設定したことを特徴とする。
強化繊維としてアルミナ繊維と炭素繊維との混合繊維を
用い、前記アルミナ繊維のα化率を１０．０〜５０゜０
％に、また前記アルミナ繊維の繊維体積率を８．０〜２
０．０％に、さらに前記炭素繊維の繊維体積率を３．０
〜１２．０％にそれぞれ設定したことを特徴とする。
（２）作 用
アルミナ繊維のα化率を前記のように１０．０〜５０．
０％に設定することにより、アルミナ繊維に高強度およ
び摺動部材用として適切な引掻き硬さを保有させること
ができる。ただし、α化率が１０．０％を下回ると引掻
き硬さが低下し、一方α化率が５０．０％を上回ると引
掻き硬さが増加して摺動部材用として不適切となる。ま
たα化率が５０゜０％を上回った場合はアルミナ繊維が
脆くなるといった不具合もある。
０％に設定することにより、アルミナ繊維に高強度およ
び摺動部材用として適切な引掻き硬さを保有させること
ができる。ただし、α化率が１０．０％を下回ると引掻
き硬さが低下し、一方α化率が５０．０％を上回ると引
掻き硬さが増加して摺動部材用として不適切となる。ま
たα化率が５０゜０％を上回った場合はアルミナ繊維が
脆くなるといった不具合もある。
前記α化率を有するアルミナ繊維の繊維体積率（Ｖｆ）
を前記のように８．０〜２０．０％に設定することによ
り摺動部の繊維強化を十分に行って耐摩耗性を向上させ
、その上相手材の摩耗量を低減することができる。ただ
し、繊維体積率が８．０％を下回ると、摺動部の繊維強
化能が小さく、また耐摩耗性が低下する。一方、繊維体
積率が２０．０％を上回ると、マトリックスであるアル
ミニウム合金の充填性が悪化して繊維強化を十分に行う
ことができず、また摺動部の硬度が増して相手材の摩耗
量が増加し、その上熱伝導率も低下する。
を前記のように８．０〜２０．０％に設定することによ
り摺動部の繊維強化を十分に行って耐摩耗性を向上させ
、その上相手材の摩耗量を低減することができる。ただ
し、繊維体積率が８．０％を下回ると、摺動部の繊維強
化能が小さく、また耐摩耗性が低下する。一方、繊維体
積率が２０．０％を上回ると、マトリックスであるアル
ミニウム合金の充填性が悪化して繊維強化を十分に行う
ことができず、また摺動部の硬度が増して相手材の摩耗
量が増加し、その上熱伝導率も低下する。
また炭素繊維の繊維体積率を前記のように３．０〜１２
．０％に設定することにより、炭素繊維の自、己潤滑能
を有効に利用して摺動部のスクラッチ限界特性および焼
付き限界特性を向上させることができる。ただし、炭素
繊維の繊維体積率が３．０％を下回ると前記効果が得ら
れず、一方、繊維体積率が１２．０％を上回ると、アル
ミナ繊維量との関係で総繊維体積率が高くなって、その
混合繊維を用いて成形体を得る場合成形性が悪化し、ま
た摺動部の強度が低下し、さらにマトリックスの充填性
も悪くなる。
．０％に設定することにより、炭素繊維の自、己潤滑能
を有効に利用して摺動部のスクラッチ限界特性および焼
付き限界特性を向上させることができる。ただし、炭素
繊維の繊維体積率が３．０％を下回ると前記効果が得ら
れず、一方、繊維体積率が１２．０％を上回ると、アル
ミナ繊維量との関係で総繊維体積率が高くなって、その
混合繊維を用いて成形体を得る場合成形性が悪化し、ま
た摺動部の強度が低下し、さらにマトリックスの充填性
も悪くなる。
（３）実施例
第１〜第３図は、アルミニウム合金製摺動部材としての
内燃機関用シリンダブロックｌを示し、その摺動部であ
るシリンダボア２の内壁部１ａは強化繊維としてアルミ
ナ繊維と炭素繊維との混合繊維を用いた繊維強化アルミ
ニウム合金より構成される。
内燃機関用シリンダブロックｌを示し、その摺動部であ
るシリンダボア２の内壁部１ａは強化繊維としてアルミ
ナ繊維と炭素繊維との混合繊維を用いた繊維強化アルミ
ニウム合金より構成される。
前記シリンダブロックｌは、アルミナ繊維および炭素繊
維からなる３００°Ｃに予熱された円筒状成形体を、２
００℃に予熱された金型のキャビティに設置し、ＪＩＳ
ＡＤＣ１２で示されるアルミニウム合金を湯温７３
０〜７４０℃、充填圧２６０ｋｇ／ｃＪで鋳込むことに
より鋳造される。このシリンダブロックの鋳造中にアル
ミニウム合金が成形体に充填複合するので繊維強化アル
ミニウム合金が形成される。
維からなる３００°Ｃに予熱された円筒状成形体を、２
００℃に予熱された金型のキャビティに設置し、ＪＩＳ
ＡＤＣ１２で示されるアルミニウム合金を湯温７３
０〜７４０℃、充填圧２６０ｋｇ／ｃＪで鋳込むことに
より鋳造される。このシリンダブロックの鋳造中にアル
ミニウム合金が成形体に充填複合するので繊維強化アル
ミニウム合金が形成される。
シリンダボア２にアルミニウム合金製ピストン３が摺合
され、そのピストン３に２本の圧縮リング４と１本の油
かきリング５とが装着されている。
され、そのピストン３に２本の圧縮リング４と１本の油
かきリング５とが装着されている。
第４図はアルミナ繊維のα化率とヤング率（Ｉ）、引張
強さく１））およびモース硬さくＩＩＩ）の関係を示す
。
強さく１））およびモース硬さくＩＩＩ）の関係を示す
。
アルミナ繊維のα化率が１０．０〜５０．０％の範囲に
あれば、アルミナ繊維に高強度および摺動部材用として
適切な引掻き硬さ、即ちモース硬さを保有させることが
できる。この場合アルミナ繊維のα化率３０．０〜４０
．０％においては、アルミナ繊維の引張強さの低下が少
なく、且つ引掻き硬さも高いので、この種アルミナ繊維
を用いることによって最適な摺動特性を得ることができ
る。
あれば、アルミナ繊維に高強度および摺動部材用として
適切な引掻き硬さ、即ちモース硬さを保有させることが
できる。この場合アルミナ繊維のα化率３０．０〜４０
．０％においては、アルミナ繊維の引張強さの低下が少
なく、且つ引掻き硬さも高いので、この種アルミナ繊維
を用いることによって最適な摺動特性を得ることができ
る。
なお、チップオンディスク式摺動試験においてアルミナ
繊維のα化率が５０．０％を上回ると、マトリックスで
あるアルミニウム合金からのアルミナ繊維の脱落量が多
くなる傾向にあり、その脱落したアルミナ繊維によりチ
ップの摩耗が促進されることが確認されている。
繊維のα化率が５０．０％を上回ると、マトリックスで
あるアルミニウム合金からのアルミナ繊維の脱落量が多
くなる傾向にあり、その脱落したアルミナ繊維によりチ
ップの摩耗が促進されることが確認されている。
第５図は、アルミナ繊維の繊維体積率を１２％に設定し
、また炭素繊維の繊維体積率を種々変えたハイブリッド
型繊維強化アルミニウム合金と相手材であるステンレス
鋼（ＪＩＳ ５ＵＳ４２０Ｊ２、窒化処理）とのチッ
プオンディスク式摺動試験結果を示す。線（ＴＶ）は焼
付き限界特性に、また線（Ｖ）はスクラッチ限界特性に
それぞれ該当する。
、また炭素繊維の繊維体積率を種々変えたハイブリッド
型繊維強化アルミニウム合金と相手材であるステンレス
鋼（ＪＩＳ ５ＵＳ４２０Ｊ２、窒化処理）とのチッ
プオンディスク式摺動試験結果を示す。線（ＴＶ）は焼
付き限界特性に、また線（Ｖ）はスクラッチ限界特性に
それぞれ該当する。
前記合金はシリンダポア２の内壁部１ａの構成材料に相
当し、この材料によりチップを形成する。
当し、この材料によりチップを形成する。
また前記ステンレス鋼は前記圧縮リング４の構成材料に
相当し、この材料によりディスクを形成する。
相当し、この材料によりディスクを形成する。
テスト方法はディスクを９．５ｍ／ｓｅｃの速度で回転
させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を無潤滑
下にて所定の押圧力をもって押付け、各チップにおける
炭素繊維の繊維体積率と焼付き限界およびスクラッチ限
界においてチップに作用する面圧との関係を求めたもの
である。
させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を無潤滑
下にて所定の押圧力をもって押付け、各チップにおける
炭素繊維の繊維体積率と焼付き限界およびスクラッチ限
界においてチップに作用する面圧との関係を求めたもの
である。
第５図から明らかなように、炭素繊維の繊維体積率を３
．０〜１２．０％に設定すると焼付き限界およびスクラ
ッチ限界の血圧がそれぞれ高くなる。
．０〜１２．０％に設定すると焼付き限界およびスクラ
ッチ限界の血圧がそれぞれ高くなる。
第６図は炭素繊維の混入に伴うチップ、したがって摺動
部の強度変化を、炭素繊維の繊維体積率と破断強度との
関係で示したものである。第６図中、線（Ｖｌ）はアル
ミナ繊維単独の場合に、線（■）はアルミナ繊維の繊維
体積率９．０％の場合に、線（■）はアルミナ繊維の繊
維体積￥−１２，０％の場合にそれぞれ該当する。
部の強度変化を、炭素繊維の繊維体積率と破断強度との
関係で示したものである。第６図中、線（Ｖｌ）はアル
ミナ繊維単独の場合に、線（■）はアルミナ繊維の繊維
体積率９．０％の場合に、線（■）はアルミナ繊維の繊
維体積￥−１２，０％の場合にそれぞれ該当する。
第６図から明らかなように、炭素繊維の増加に伴い破断
強度が低下する傾向にあるが、その繊維体積率が３．０
〜１２．０％の範囲であれば実用上満足すべき破断強度
が得られる。
強度が低下する傾向にあるが、その繊維体積率が３．０
〜１２．０％の範囲であれば実用上満足すべき破断強度
が得られる。
第７図は、炭素繊維の繊維体積率を３．０％に設定し、
またα化率３３％のアルミナ繊維の繊維体積率を種々変
えた繊維強化アルミニウム合金と相平材である球状黒鉛
鋳鉄（ＪＩＳ ＦＣＤ７５）とのチップオンディスク
式摺動試験結果を示す。
またα化率３３％のアルミナ繊維の繊維体積率を種々変
えた繊維強化アルミニウム合金と相平材である球状黒鉛
鋳鉄（ＪＩＳ ＦＣＤ７５）とのチップオンディスク
式摺動試験結果を示す。
線（ＩＸ）は焼付き限界特性に・、また線（Ｘ）はスク
ラッチ限界特性にそれぞれ該当する。
ラッチ限界特性にそれぞれ該当する。
前記合金はシリンダボア２の内壁部１ａの構成材料に相
当し、この材料によりチップを形成する。
当し、この材料によりチップを形成する。
また前記鋳鉄は前記圧縮リング４の構成材料に相当し、
この材料によりディスクを形成する。
この材料によりディスクを形成する。
テスト方法はディスクを９．５ｍ／ｓｅｃの速度で回転
させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を無潤滑
下にて所定の押圧力をもって押付け、各チップにおける
アルミナ繊維の繊維体積率と、焼付き限界およびスクラ
ッチ限界においてチップに作用する面圧との関係を求め
たものである。
させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を無潤滑
下にて所定の押圧力をもって押付け、各チップにおける
アルミナ繊維の繊維体積率と、焼付き限界およびスクラ
ッチ限界においてチップに作用する面圧との関係を求め
たものである。
第７図から明らかなように、アルミナ繊維の繊維体積率
を８．０〜２０．０％に設定すると、スクラッチ限界お
よび焼付き限界の面圧がそれぞれ高（なる。
を８．０〜２０．０％に設定すると、スクラッチ限界お
よび焼付き限界の面圧がそれぞれ高（なる。
この場合、既に述べたようにアルミナ繊維の繊維体積率
が８．０％を下回ると耐摩耗性が低下し、一方、繊維体
積率が２０．０％を上回るとアルミナ繊維に対するマト
リックスの充填性が悪化する。
が８．０％を下回ると耐摩耗性が低下し、一方、繊維体
積率が２０．０％を上回るとアルミナ繊維に対するマト
リックスの充填性が悪化する。
第８図は、炭素繊維の繊維体積率を６．０％に設定し、
またα化率３５％のアルミナ繊維の繊維体積率を種々変
えた繊維強化アルミニウム合金と相手材であるマルテン
サイト系ステンレス鋼（ＪＩＳ ４２０Ｊ２、窒化処
理）とのチップオンディスク式摩耗試験結果を示す。線
（ＸＩ）は前記合金の摩耗量に、また線（ＸＩＩ）は前
記ステンレス鋼の摩耗量にそれぞれ該当する。
またα化率３５％のアルミナ繊維の繊維体積率を種々変
えた繊維強化アルミニウム合金と相手材であるマルテン
サイト系ステンレス鋼（ＪＩＳ ４２０Ｊ２、窒化処
理）とのチップオンディスク式摩耗試験結果を示す。線
（ＸＩ）は前記合金の摩耗量に、また線（ＸＩＩ）は前
記ステンレス鋼の摩耗量にそれぞれ該当する。
前記合金はシリンダボアｌの内壁部１ａの構成材料に相
当し、この材料によりチップを形成する。
当し、この材料によりチップを形成する。
また前記ステンレス鋼は前記圧縮リング４の構成材料に
相当し、この材料によりディスクを形成する。
相当し、この材料によりディスクを形成する。
テスト方法は、ディスクを２．５ｍ／ｓｅｃの速度で回
転させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を潤滑
下にて押圧力２０ｋｇを以て押付け、その状態を摺動距
離が９０００ｍに達するまで維持したものである。潤滑
油の供給量は２〜３ ｍ ｊ！ ７ｍ ｉ ｎである。
転させ、そのディスクの摺動面にチップの摺動面を潤滑
下にて押圧力２０ｋｇを以て押付け、その状態を摺動距
離が９０００ｍに達するまで維持したものである。潤滑
油の供給量は２〜３ ｍ ｊ！ ７ｍ ｉ ｎである。
第８図から明らかなように、α化率３５％のアルミナ繊
維の繊維体積率を８．０〜２０．０％に設定すると、線
（ＸＩ）の如くチップの摩耗量が少なく、また線（Ｘｌ
ｌ）の如くディスクの摩耗量も少な（なる。
維の繊維体積率を８．０〜２０．０％に設定すると、線
（ＸＩ）の如くチップの摩耗量が少なく、また線（Ｘｌ
ｌ）の如くディスクの摩耗量も少な（なる。
チップおよびディスクの摩耗量を極力少なくするために
はアルミナ繊維の繊維体積率を１２．０〜１４．０％に
設定するのが良い。
はアルミナ繊維の繊維体積率を１２．０〜１４．０％に
設定するのが良い。
前記アルミナ繊維としては、長繊維、短繊維、ウィスカ
等が該当し、例えば、ＩＣ１社製・商品名サフィル、デ
ュポン社製・商品名Ｆｉｂｅｒ ＦＰ等を挙げることが
できる。また炭素繊維としては、例えば東し社製・商品
名トレカ Ｔａ２Ｏを挙げることができる。
等が該当し、例えば、ＩＣ１社製・商品名サフィル、デ
ュポン社製・商品名Ｆｉｂｅｒ ＦＰ等を挙げることが
できる。また炭素繊維としては、例えば東し社製・商品
名トレカ Ｔａ２Ｏを挙げることができる。
なお、本発明はシリンダブロックに限らず、ピストンリ
ング溝内壁部を繊維強化したピストン、ジャーナル部を
繊維強化したカム軸等に適用される。
ング溝内壁部を繊維強化したピストン、ジャーナル部を
繊維強化したカム軸等に適用される。
Ｃ１発明の効果
本発明によれば、アルミナ繊維のα化率をｌ Ｏ。
０〜５０．０％に設定することにより、アルミナ繊維に
高強度および摺動部材用として適切な引掻き硬さを保有
させることができる。
高強度および摺動部材用として適切な引掻き硬さを保有
させることができる。
また前記α化率を有するアルミナ繊維の繊維体積率を８
．０〜２０．０％に設定することにより、アルミニウム
合金製摺動部材における摺動部の繊維強化を十分に行っ
て耐摩耗性を向上させ、その上相手材における摺動部の
摩耗量を低域し、さらに熱伝導率を向上させることがで
きる。
．０〜２０．０％に設定することにより、アルミニウム
合金製摺動部材における摺動部の繊維強化を十分に行っ
て耐摩耗性を向上させ、その上相手材における摺動部の
摩耗量を低域し、さらに熱伝導率を向上させることがで
きる。
また炭素繊維の繊維体積率を３．０〜１２．０％に設定
することにより前記摺動部のスクラッチ限界特性および
焼付き限界特性を向上させることができる。
することにより前記摺動部のスクラッチ限界特性および
焼付き限界特性を向上させることができる。
第１図はシリンダブロックの斜視図、第２図はシリンダ
ブロックの平面図、第３図は第２図■−■線断面図、第
４図はアルミナ繊維のα化率と引張強さ等との関係を示
すグラフ、第５図は摺動特性を炭素繊維の繊維体積率と
チップに作用する面圧との関係で示したグラフ、第６図
は強度変化を炭素繊維の繊維体積率と破断強度との関係
で示したグラフ、第７図は摺動特性をアルミナ繊維の繊
維体積率とチップに作用する面圧との関係で示したグラ
フ、第８図はアルミナ繊維の繊維体積率と千ノブ等の摩
耗量の関係を示すグラフである。 １・・・アルミニウム合金製摺動部材としてのシリンダ
ブロック、１ａ・・・摺動部としてのシリンダボアの内
壁部 特 許 出 願 人 本田技研工業株式会社代理人
弁理士 落 合 健第１図 第２図 ヱシク゛￥（ＸＩσｋｇ／ｍｍ”） モース硬さ ′ 第７図 アルミナ蝋維の逼雉住績奉（’／、） 第８図
ブロックの平面図、第３図は第２図■−■線断面図、第
４図はアルミナ繊維のα化率と引張強さ等との関係を示
すグラフ、第５図は摺動特性を炭素繊維の繊維体積率と
チップに作用する面圧との関係で示したグラフ、第６図
は強度変化を炭素繊維の繊維体積率と破断強度との関係
で示したグラフ、第７図は摺動特性をアルミナ繊維の繊
維体積率とチップに作用する面圧との関係で示したグラ
フ、第８図はアルミナ繊維の繊維体積率と千ノブ等の摩
耗量の関係を示すグラフである。 １・・・アルミニウム合金製摺動部材としてのシリンダ
ブロック、１ａ・・・摺動部としてのシリンダボアの内
壁部 特 許 出 願 人 本田技研工業株式会社代理人
弁理士 落 合 健第１図 第２図 ヱシク゛￥（ＸＩσｋｇ／ｍｍ”） モース硬さ ′ 第７図 アルミナ蝋維の逼雉住績奉（’／、） 第８図
Claims (3)
- （１）摺動部を強化繊維により強化したアルミニウム合
金製摺動部材において、前記強化繊維としてアルミナ繊
維と炭素繊維との混合繊維を用い、前記アルミナ繊維の
α化率を１０．０〜５０．０％に、また前記アルミナ繊
維の繊維体積率を８．０〜２０．０％に、さらに前記炭
素繊維の繊維体積率を３．０〜１２．０％にそれぞれ設
定したことを特徴とするアルミニウム合金製摺動部材。 - （２）前記α化率を３０．０〜４０．０％に設定した、
特許請求の範囲第（１）項記載のアルミニウム合金製摺
動部材。 - （３）前記アルミナ繊維の繊維体積率を１２．０〜１４
．０％に設定した、特許請求の範囲第（１）または第（
２）項記載のアルミニウム合金製摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24713886A JPS6289833A (ja) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | アルミニウム合金製摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24713886A JPS6289833A (ja) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | アルミニウム合金製摺動部材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20396785A Division JPS6264467A (ja) | 1985-09-14 | 1985-09-14 | アルミニウム合金製摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289833A true JPS6289833A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH0371939B2 JPH0371939B2 (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=17158997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24713886A Granted JPS6289833A (ja) | 1986-10-17 | 1986-10-17 | アルミニウム合金製摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289833A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159335A (ja) * | 1987-09-03 | 1989-06-22 | Honda Motor Co Ltd | 熱伝導性および摺動時性の優れた繊維強化軽合金部材 |
| US5041340A (en) * | 1987-09-03 | 1991-08-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fiber-reinforced light alloy member excellent in heat conductivity and sliding properties |
-
1986
- 1986-10-17 JP JP24713886A patent/JPS6289833A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159335A (ja) * | 1987-09-03 | 1989-06-22 | Honda Motor Co Ltd | 熱伝導性および摺動時性の優れた繊維強化軽合金部材 |
| US5041340A (en) * | 1987-09-03 | 1991-08-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fiber-reinforced light alloy member excellent in heat conductivity and sliding properties |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0371939B2 (ja) | 1991-11-15 |
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