JPS6276225A - Vacuum breaker - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の技術的背景とその問題点） 真空遮断器では従来から大容量遮断を目的として電極に
関する多くの発明がなされてきた。たとえば、特公昭４
８−１０１８７０号公報や特公昭５４−２２８１３号公
報に記載されているように、アークに対して平行な磁界
を加えてｍ１ｇ１する方式、あるいは英国特許第１１１
３８３７号明細占及びＭ誌「シーメンス・パワー・エン
ジニャリング（Ｓｉｅｍｅｎｓ　Ｐｏｗｅｒ　Ｅｎｇｉ
ｎｅｅｒｉｎｇ　）　Ｊ　１９８１　、Ｐ、９〜１２に
記載されているように、アークを高速で回転さけて′ｌ
１ｌｌｌ！′ｉ′？ｊる方式、あるいは実開昭５６−８
１１０号公報に記載されているように、スパイラル状の
複数枚の羽根を右づる電極を用いアークを高速で回転さ
せて遮断１６方式等がある。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Technical background of the invention and its problems) Many inventions related to electrodes have been made in vacuum circuit breakers for the purpose of breaking large capacity. For example,
As described in Japanese Patent Publication No. 8-101870 and Japanese Patent Publication No. 54-22813, there is a method of applying a magnetic field parallel to the arc to perform m1g1, or a method of applying m1g1 to the arc, or a method of applying a magnetic field parallel to the arc,
3837 specification and M magazine “Siemens Power Engineering”
Neering) J 1981, P, 9-12, avoid rotating the arc at high speed and
1llll! 'i'? jru method or 1986-8
As described in Japanese Patent No. 110, there is a method of interrupting 16 in which an arc is rotated at high speed using a plurality of spiral blades with right-handed electrodes.

一般に真空遮断器は第２９図に示寸ように絶縁物からな
る円筒体１の両端開口部を蓋体２ａ、２ｂにより開基し
た真空容器３内に、導電棒６，７の端部に取付りた１対
の電極４．５を対向配置すると共に、導電棒６，７を、
蓋体２　ａ　、　−２ｂを気密に貫通させ、一方の導電
棒７を図示していない操作Ｒ構により軸方向に移動可能
として対向側の電極４に対して電極５を接離できるよう
にしている。この場合、蓋２ｂと導電棒７との間には、
真空容器３内を気密に保持し且つ導電棒７の軸方向の移
動を許容し得るベローズ８が設けられる。なお、電極４
，５および導電棒６，７を包囲するようにシールド９．
９ａ、９ｂが設けられている。Generally, a vacuum circuit breaker is attached to the ends of conductive rods 6 and 7 in a vacuum container 3 in which both ends of a cylindrical body 1 made of an insulating material are opened with lids 2a and 2b, as shown in FIG. A pair of electrodes 4.5 are arranged facing each other, and conductive rods 6, 7 are arranged to face each other.
The lids 2a and -2b are hermetically penetrated, and one of the conductive rods 7 is movable in the axial direction by an operation R mechanism (not shown), so that the electrode 5 can be brought into contact with and separated from the electrode 4 on the opposite side. There is. In this case, between the lid 2b and the conductive rod 7,
A bellows 8 is provided that keeps the inside of the vacuum container 3 airtight and allows the conductive rod 7 to move in the axial direction. In addition, electrode 4
, 5 and the conductive rods 6, 7.
9a and 9b are provided.

このような構成の真空遮断器において、通常の通電時に
は電極４，５は接触状態にあるが、このようｈ状態から
図示していない操作機構により導電棒７が図示矢印Ｐ方
向に駆動されると、電極５が電極４から開離し、両電極
４，５間にアークが発生りる。このアークは陰極、たと
えば電極５側からの金属蒸気の発生により維持され、電
流が零点に）エラーると金属蒸気の発生が止まり、アー
クが維持できなくなって遮断が完了する。In a vacuum circuit breaker having such a configuration, the electrodes 4 and 5 are in contact during normal energization, but when the conductive rod 7 is driven in the direction of arrow P in the figure by an operating mechanism (not shown) from the H state, , electrode 5 separates from electrode 4, and an arc is generated between both electrodes 4 and 5. This arc is maintained by the generation of metal vapor from the cathode, for example the electrode 5, and if the current reaches zero point, the generation of metal vapor stops and the arc can no longer be maintained and the interruption is completed.

ところで、電極４，５間に発生するアークは遮１ｆＩｉ
Ｔｉ流が大きいと、アーク自身により生じた磁場と、外
部回路の作る磁場との相互作用により著しく不安定な状
態となる。このため、アークは電極面を移動し電極の端
部あるいは周辺部に片寄って局部的な過熱を生じ、電極
を多量に溶かして遮断能力を低下させる。By the way, the arc generated between the electrodes 4 and 5 is blocked by 1fIi
If the Ti flow is large, the magnetic field generated by the arc itself interacts with the magnetic field created by the external circuit, resulting in a significantly unstable state. For this reason, the arc moves along the electrode surface and is biased toward the end or peripheral portion of the electrode, causing local overheating, melting a large amount of the electrode, and reducing the breaking ability.

この現象を防止する手段として、アークに対して平行な
軸方向の磁界、すなわち電極面に垂直な磁界を印加する
ことか効果的であることは既に知ら、れでいるところで
ある。It is already known that it is effective to apply an axial magnetic field parallel to the arc, that is, a magnetic field perpendicular to the electrode surface, as a means to prevent this phenomenon.

第３０図はこの方式による電極４１．５１の部分を拡大
して示寸斜祝図で、電極４１．５１には軸方向の磁界を
発生させるためのコイル電極４２゜５２が設けられてい
る。これらコイル電極４２゜５２は導電棒６，７に取付
けられる円板状の取付基部４２ａ、５２ａ　（図では示
されず）を中心に周方向に等間隔に半径方向に伸びる同
一長さを有する複数個の腕部４．２ｂ、５２ｂ（図では
示されず）と、これら各腕部４２ｂ、５２ｂの突出端か
ら隣り合う腕部に向かうそれぞれ同一方向の円弧部４２
ｃ、５２ｃを一体的に形成したものである。FIG. 30 is an enlarged perspective view of the electrode 41.51 according to this method, and the electrode 41.51 is provided with a coil electrode 42.52 for generating an axial magnetic field. These coil electrodes 42 and 52 are a plurality of coil electrodes having the same length and extending in the radial direction at equal intervals in the circumferential direction around the disk-shaped mounting bases 42a and 52a (not shown in the figure) that are attached to the conductive rods 6 and 7. arm portions 4.2b, 52b (not shown), and circular arc portions 42 extending in the same direction from the protruding end of each arm portion 42b, 52b toward the adjacent arm portion.
c, 52c are integrally formed.

主電極４３．５３はコイル電極４２．５２の端部に取着
され且つ電極面に接触子４４．５４を備えている。これ
ら主電極４３．５３にはその半径方向に複数本の直線状
スリブ１〜４３ａ、５３ａが電極半径に対して５０％以
上の長さになるように設【プられる。The main electrode 43.53 is attached to the end of the coil electrode 42.52 and is provided with a contact 44.54 on the electrode surface. A plurality of linear sleeves 1 to 43a, 53a are provided in the radial direction of the main electrodes 43, 53 so as to have a length of 50% or more with respect to the electrode radius.

このような電極構造とすれば、接触子４４゜５４を備え
た主電極４３．５３に軸方向の磁界を発生するコイル電
極４２．５２を設けであるので、充分な軸方向磁界が得
られ、しかも、主電極４３゜５３には半径方向に少なく
とも３個の心線状スリット４３ａ、５３ａを電極平径に
対して５０％以上の長さにして設けているので、面積が
小さくなってうず電流損を小さくすることができ、アー
クが安定した状態となり、したがって、消費エネルギー
を他の電極構造に比べて２０〜４０％小さくし、安定し
た軸方向磁界を得ることができ、遮断能力を飛躍的に向
上させることができる。With such an electrode structure, a coil electrode 42.52 that generates an axial magnetic field is provided on the main electrode 43.53 equipped with the contactor 44° 54, so a sufficient axial magnetic field can be obtained. Moreover, since the main electrode 43° 53 is provided with at least three core-like slits 43a, 53a in the radial direction, the length of which is 50% or more of the flat diameter of the electrode, the area is small and the eddy current is reduced. The loss can be reduced, the arc becomes stable, the energy consumption is reduced by 20-40% compared to other electrode structures, and a stable axial magnetic field can be obtained, dramatically increasing the breaking ability. can be improved.

しかしながら、この電極構造を用いて大電流を常時通電
させる場合には、縦磁界発生用コイル電極４２．５２が
電流通流時発熱して高温となり、かつ接触子４４．５／
Ｉで発生する接触抵抗による発熱をバルブ外部へ放出す
る時、この接触子４４゜５４はその熱伝導を阻害する要
素となる。このため、この方式の電極を用いた真空遮断
器は特別な工夫をしないかぎり、大電流通電用の電極と
は言えない。However, when a large current is constantly passed using this electrode structure, the coil electrodes 42.52 for generating a vertical magnetic field generate heat and reach a high temperature when the current flows, and the contactors 44.5/
When the heat generated by the contact resistance generated at I is released to the outside of the valve, the contacts 44 and 54 become elements that inhibit the heat conduction. For this reason, a vacuum circuit breaker using this type of electrode cannot be said to be an electrode for carrying large currents unless special measures are taken.

遮断能力向上のための第２の方式では第３１図に、ポリ
ように、電極６０．７０は環状接触子６１゜７１及び環
状電極６２．７２より構成され、環状接触子６１．７１
面上で放射状で、かつ側面から見た場合には互いの電極
６０．７０でその傾きが互いに反対となる多数の斜めス
リット６１ａ。In the second method for improving the breaking ability, as shown in FIG. 31, the electrode 60.70 is composed of an annular contact 61.
A large number of diagonal slits 61a are radial on the surface and have opposite inclinations at each electrode 60, 70 when viewed from the side.

７１ａが設けられている。なお、両電極６０゜７０の位
＠関係は以下に述べる説明を分かりやすくするため、第
２９図に示ずＡ側側面だけを拡げた状態で一示している
。第２９図で説明したのと同一の過程でアーク１００が
特定の環状接触子部６１ｍ、７１ｍ間に発生したとする
。環状電極６２．７２の側面の斜めスリット６１　ａ　
（ｍ）　。71a is provided. Note that the relationship between the two electrodes at 60° and 70° is not shown in FIG. 29, and only the side surface on the A side is shown in an enlarged state in order to make the following explanation easier to understand. Assume that an arc 100 is generated between specific annular contact portions 61m and 71m in the same process as explained in FIG. 29. Diagonal slit 61 a on the side of the annular electrode 62.72
(m).

６１ａ（ｍ＋１）及び７１ａ　（ｍ）　、　７”１ａ　
（ｍ＋１）によりアーク１００は円周方向の力１０１を
受けて環状接触子６１．７１上を高速度で回転する。こ
れにより電極の局部過熱を防ぎ、大電流の遮断を可能と
するものである。61a (m+1) and 71a (m), 7”1a
(m+1), the arc 100 receives a circumferential force 101 and rotates at a high speed on the annular contact 61.71. This prevents local overheating of the electrode and makes it possible to cut off large currents.

この方式の電極構造では、アークを回転することによっ
て遮断能力を高めているため、より大電流をａ断しよう
とすると、おのずからアークの回転速度を高めなければ
ならない。アークの回転速度は電極側面の斜めスリット
６１ａ、７１ａの軸線に対する角度に比例しており、こ
の角度を深くすると、定格遮断電流の１０％〜２０％程
度ではアークはよく回転して遮断可能となるが、逆に遮
断電流が増加して８０％〜１００％程度に達すると、回
転速度が増加し過ぎてアークが電極外へ飛び出し、遮断
不能となる。一方、斜めスリット６１ａ、７１ａの角度
を浅くすると前記とは逆の状態となって比較的小電流が
遮断できないとか、あるいはアーク発生時その瞬時値が
比較的小さいケースではアークが回転せず、アーク集中
を招いて、その後の大電流をも固着させ、結果的に遮断
不能に至るとかのケースが発生する。In this type of electrode structure, the breaking ability is increased by rotating the arc, so in order to cut off a larger current, the rotating speed of the arc must naturally be increased. The rotational speed of the arc is proportional to the angle of the diagonal slits 61a and 71a on the side of the electrode with respect to the axis, and when this angle is deepened, the arc rotates well and can be broken at about 10% to 20% of the rated breaking current. However, when the breaking current increases to about 80% to 100%, the rotational speed increases too much and the arc jumps out of the electrode, making it impossible to break. On the other hand, if the angle of the diagonal slits 61a, 71a is made shallow, the opposite situation will occur, in which case a relatively small current cannot be interrupted, or if the instantaneous value when an arc occurs is relatively small, the arc does not rotate and the arc This may lead to concentration and cause the subsequent large current to become fixed, resulting in cases where it becomes impossible to shut off.

第３の方式は第３２図に示すように、電極部は中央の接
触子８１．９１及び外側電極８２．９２から構成されて
おり、外側ＷＦｉ８２．９２にはスパイラル状の溝８３
ａ及び９３ａが複数本切られている。この図も第３１図
と同様、図の手前側のみを拡げた状態で示している。In the third method, as shown in FIG.
A and 93a are cut in multiple pieces. Like FIG. 31, this figure also shows only the front side of the figure in an expanded state.

第２９図で説明した過程でアーク１００が接触子８１．
９１間に発生すると、アーク１００は自己の拡がろうと
する電磁力によって接触子８１゜９１から第３２図に示
す矢印９９の方向すなわち放射方向に力を受けて移動す
る。アークがスパイラル状溝８３８，９３ａを有する外
側電極８２゜９２に移ると、この電極を流れる電流のベ
クトルの総和によって、電極の先端で円周方向の力１０
１を受け、アークは高速で回転して電極の局部的な過熱
を防ぎ、大電流の遮断を可能とするものである。In the process described in FIG. 29, the arc 100 is connected to the contact 81.
91, the arc 100 moves in the direction of arrow 99 shown in FIG. 32, that is, in the radial direction, from the contact 81.degree. 91 due to its own expanding electromagnetic force. When the arc moves to the outer electrode 82, 92, which has spiral grooves 838, 93a, the vector summation of the currents flowing through this electrode causes a circumferential force of 10 at the tip of the electrode.
1, the arc rotates at high speed to prevent local overheating of the electrode and to interrupt large currents.

しかしこの電極ではアークを接触子８１．９１から電極
８２．９２に早急に送り出すことが重要であるにもかか
わらず、第３２図に示すように電流の流れは駆動力を作
り出すための直角方向成分が少ないため、アークは電極
８２．９２に移りにくく、前記２つの電極構造に比較す
ると大電流が遮断しにくい構造である。However, in this electrode, although it is important to quickly send the arc from the contact 81.91 to the electrode 82.92, the current flow has a perpendicular component to create the driving force, as shown in Figure 32. Since there is less arc, it is difficult for the arc to transfer to the electrodes 82 and 92, and compared to the above-mentioned two electrode structures, it is difficult to interrupt a large current.

真空遮断器には上記の大容近遮断以外に低り一−ジ性あ
るいは大電流通電性が同時に要求されるようになってき
た。このうち低サージ性については単に真空バルブの接
点の材料に関わっており、たとえば特開昭５２−１２０
３７３号公報あるいは特公昭５１−１２８１８号、特公
昭５５−３０２４６号等、多くの発明がなされている。Vacuum circuit breakers are now required to have low unity properties or large current carrying properties in addition to the above-mentioned large-capacity near-breaking properties. Of these, low surge properties simply relate to the material of the contacts of the vacuum valve; for example, JP-A-52-120
Many inventions have been made, such as in Japanese Patent Publication No. 373, Japanese Patent Publication No. 51-12818, and Japanese Patent Publication No. 55-30246.

また大電流通電に関しては特質すべき発明はなされてい
ないが、特定の電極構造においてはすでにこの目的を達
成していると言える。Furthermore, although no particular invention has been made regarding the application of large currents, it can be said that this purpose has already been achieved in a specific electrode structure.

低１ノージ性を有すると考えられる接点材料を接触子に
張付けるとアークは他の金属に移りにくくなる性質があ
り、これら低サージ材料を用いて大電流を遮断すると、
たとえば第３０図の電極では遮断可能な電流値が極端に
低下することが判明している。また第３１図の電極では
アークの回転速度が上がらず、第３２図の電極ではアー
クがますます接触子から出にくくなり、結果的にはいず
れの電極構造を用いても、低サージ材料を用いての遮断
容量には限界があることは明らかである。また第３０図
の方式の電極では通電電流が押えられる欠点も出ている
。When a contact material that is thought to have low surge properties is attached to a contact, the arc will be less likely to transfer to other metals, and if these low surge materials are used to interrupt a large current,
For example, it has been found that with the electrode shown in FIG. 30, the current value that can be cut off is extremely reduced. Furthermore, with the electrode shown in Figure 31, the rotational speed of the arc does not increase, and with the electrode shown in Figure 32, it becomes increasingly difficult for the arc to exit the contact.As a result, no matter which electrode structure is used, a low-surge material must be used. It is clear that there is a limit to the breaking capacity of all Further, the electrode of the type shown in FIG. 30 has the disadvantage that the current applied is suppressed.

以上型づ゛るに、要求される個々のテーマについてはず
でに解決されていると言えるが、従来の電ｈ　ｆｉ’＃
ｉのいずれを用いても低サージ性、大電流通電性、およ
び大言Ｗ遮断性を同時に満足することは解決されていな
い。Based on the above, it can be said that each required theme has already been solved, but conventional
No matter which one of i is used, it has not been solved to simultaneously satisfy low surge property, large current conductivity, and Daiwa W interrupting property.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明は、かかる問題を解決し、低サージで大電流通電
ができ、しかも同時に大容量遮断が可能な真空遮断器を
提供することを目的とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve this problem and provide a vacuum circuit breaker that can conduct a large current with low surge and can also interrupt a large capacity at the same time.

〔発明のＲ要〕[Requirements for invention]

本発明は、前記した目的を達成するために、従来構造の
電極を改良することによって比゛較的小電流でのアーク
の回転を上げて外部にアークを飛び出し易くし、これを
さらに保護する新たな電極を用いてアークを制御するよ
うにしたものである。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention improves the electrode structure of the conventional structure to increase the rotation of the arc with a relatively small current, making it easier for the arc to jump out to the outside. The arc is controlled using electrodes.

すなわち、本発明は、接触子に低サージ材料を張り付け
ても第１のアーク発生部となる第１の電極の駆動力を大
幅に増加させることによって、所望の低サージ性、大電
流通電性、大容量遮断性を同時に満足する真空遮断器を
構成したものである。That is, the present invention significantly increases the driving force of the first electrode, which serves as the first arc generating part, even when a low-surge material is attached to the contact, thereby achieving desired low-surge properties, large-current conductivity, and This is a vacuum circuit breaker that simultaneously satisfies large-capacity interrupting performance.

本発明の真空遮断器は、それぞれ導電棒に取付けられた
一対の電極が真空容器内に接離自在に設けられる真空遮
断器において、前記電極はそれぞれ同心配置の内側電極
と外側電極とを有し、前記内側電極は対向電極側に開口
した開口容器状に形成されて前記外側電極の内側に配置
されると共に側面から見て傾斜した斜めスリットが側壁
に複数本切られており、前記外側電極は少なくとも放射
方向に走る溝により周方向に複数部分に区分されている
ことを特徴とするものである。The vacuum circuit breaker of the present invention is a vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to come and go, and each of the electrodes has an inner electrode and an outer electrode arranged concentrically. , the inner electrode is formed in the shape of an open container that opens toward the opposing electrode, is disposed inside the outer electrode, and has a plurality of oblique slits cut in the side wall that are slanted when viewed from the side; It is characterized in that it is divided into a plurality of sections in the circumferential direction by grooves running at least in the radial direction.

（発明の実施例） 実施例１： 第１図は本発明の第１の実施例を示すものである。図は
以後の説明をわかり易くするため第３１図及び第３２図
と同様に図の手前側のみを拡げた状態を示している。第
２図は第１図の動作を説明するために第１図Ａ−Ａ’及
びＢ−Ｂ’断面を示したものである。また、第３図は第
１図の電極のうち、内側電極２０及び２１からアークが
どのように送り出されるかを説明するため、電極が間離
しアークが発生した時の電流の流れを示す原理図である
。(Embodiments of the invention) Example 1: FIG. 1 shows a first example of the invention. In order to make the subsequent explanation easier to understand, the figure shows only the front side of the figure expanded, similar to FIGS. 31 and 32. FIG. 2 shows cross sections taken along lines AA' and BB' in FIG. 1 to explain the operation of FIG. 1. Furthermore, in order to explain how the arc is sent out from the inner electrodes 20 and 21 of the electrodes shown in Fig. 1, Fig. 3 is a principle diagram showing the flow of current when the electrodes are spaced apart and an arc occurs. It is.

第１図において内側電極２ｏ及び２１の断面は開口容器
状になっており、その外側部には第２図６に示すように
角度θ１なる傾斜角で複数本の斜めスリット２０ａ及び
２１ａが電極全面に渡って切られている。斜めスリブ１
−の電極軸方向深さｍｌは電極の側壁厚さｔｌに対して
十分長ければ良いが、一般的には電極の厚さｔｌの２倍
以上であれば良い。また斜めスリンｌ−２０ａ、２１ａ
の故は電極２０．２１の直径Ｄ１に関わっているが、本
発明においてはアークを十分に回転させるため、斜めス
リットで区切られる幅×１が斜めスリブｉ〜の深さｍｌ
の２／３以下となるようにし、しかも、少なくとも３本
以上でなければならない。In FIG. 1, the cross section of the inner electrodes 2o and 21 is shaped like an open container, and as shown in FIG. It is cut across. Diagonal sleeve 1
The depth ml in the axial direction of the electrode may be sufficiently long relative to the side wall thickness tl of the electrode, but generally it is sufficient to be at least twice the thickness tl of the electrode. Also diagonal sulin l-20a, 21a
This is related to the diameter D1 of the electrode 20.21, but in the present invention, in order to rotate the arc sufficiently, the width divided by the diagonal slit x 1 is the depth ml of the diagonal slit i~
The number of lines should be 2/3 or less, and the number of lines should be at least 3 or more.

ざらに内側電極２０．２１の端面には環状の接触子１３
及び１４が張られている。接触子１３及び１４を張りつ
けた内側電極２０及び２１は、スパイラル状の％２２ａ
及び２３ａが複数本切られている外側電極２２及び２３
の内側の穴部へはめこまれている。外側電極２２．２３
の構成上の考え方は第３２図で述べた方式の電極と同一
である。An annular contact 13 is provided on the end surface of the roughly inner electrode 20.21.
and 14 are stretched. The inner electrodes 20 and 21 to which the contacts 13 and 14 are attached are spiral-shaped %22a.
and outer electrodes 22 and 23 in which multiple pieces of 23a are cut.
It is fitted into the hole inside. Outer electrode 22.23
The concept of construction is the same as that of the electrode of the type described in FIG.

この実施例で特に重要な点は、内側電極２０゜２１に切
られた斜めスリット２０ａ、２１−ａと外側電極２２．
２３との関係である。この理由の詳細については後記す
るが、要するに斜めスリットの主たる目的はアークの回
転速度を上げアークをす〒く外側電極２２．２３に送り
出すことに関係しており、この相乗効果によってはじめ
て本発明の目的が達成できる。Particularly important points in this embodiment are the diagonal slits 20a and 21-a cut in the inner electrodes 20 and 21, and the outer electrodes 22.
This is the relationship with 23. The reason for this will be detailed later, but in short, the main purpose of the diagonal slit is related to increasing the rotational speed of the arc and sending the arc all the way to the outer electrodes 22 and 23, and this synergistic effect makes it possible to achieve the present invention for the first time. The purpose can be achieved.

この実施例の動作原理を第３図を用いて説明する。第２
９図で述べた動作とまったく同一の動作により、第２９
図で示したとまったく同一の２つの電極が開離されると
、第３図に示すように接触子１３．１４間にアーク１０
０が発生する。このアーク１００は電流の流れ１９とこ
の電流が作る磁界によって円周方向に力を受は回転し始
める。The operating principle of this embodiment will be explained using FIG. 3. Second
By the exact same operation as that described in Figure 9, the 29th
When two electrodes identical to those shown in the figure are separated, an arc 10 is generated between the contacts 13 and 14 as shown in FIG.
0 occurs. This arc 100 receives a force in the circumferential direction due to the current flow 19 and the magnetic field created by this current, and begins to rotate.

このときのアークの回転速度は電極のスリット２０ａ、
２１ａの傾き角度θ１によって決まる。The rotational speed of the arc at this time is the slit 20a of the electrode,
It is determined by the inclination angle θ1 of 21a.

角度θ１が大ぎいほど、回転速度は速くなる。The larger the angle θ1, the faster the rotation speed.

この原理に従えば第１図の実施例ではアーク１００は内
側電極２０及び２１上の接触子１３及び１４で発生し、
第２図にポリスリット２０ａ及び２１ａの軸線と作る角
度θ１に見合った速度で回転する。したがって、内側電
極２０及び２１の角度θ１を大きくとることにより、比
較的小電流ではアーク１００は接触子１３．１４上に留
まって回転する。一方遮断電流が短絡電流に近いような
大電流である場合、アークは比較的高速で回転し、この
ためアークは内側電極２０及び２１外へ飛び出し、外側
電極２２及び２３へと移行する。According to this principle, in the embodiment of FIG. 1, the arc 100 is generated at the contacts 13 and 14 on the inner electrodes 20 and 21,
It rotates at a speed commensurate with the angle θ1 formed with the axes of polyslits 20a and 21a in FIG. Therefore, by making the angle θ1 of the inner electrodes 20 and 21 large, the arc 100 remains on the contact 13.14 and rotates at relatively small currents. On the other hand, when the breaking current is a large current close to the short circuit current, the arc rotates at a relatively high speed, and therefore the arc jumps out of the inner electrodes 20 and 21 and moves to the outer electrodes 22 and 23.

外側電極２２及び２３は面対称になって・おり、一旦ア
ーク１００がこの対になっている外側電極２２及び２３
に移ると、この羽部を流れる電流のベクトルの総和によ
って、スパイラル状の羽部の先端部で円周方向の力１０
１を受け、高速で回転して電極の局部的な溶融を防ぎ、
大電流の遮断を可能にする。The outer electrodes 22 and 23 are plane symmetrical, and once the arc 100 is connected to the paired outer electrodes 22 and 23,
Moving on to
1, rotates at high speed to prevent local melting of the electrode,
Enables interruption of large currents.

上記の内容は遮断する電流の大小に関わっている。すな
わち内側電極２０及び２１と外側電極２２及び２３とは
ある一定の電流値を境にして分担しあっていることにな
る。この一定の電流値は、接触子１３及び１４の材料の
「アークが固着し易いかどうかの特性」と、前記した斜
めスリット２０ａ、２１ａの角度θ１によって決まる。The above details are related to the magnitude of the current to be interrupted. In other words, the inner electrodes 20 and 21 and the outer electrodes 22 and 23 share the current with each other at a certain constant value. This constant current value is determined by the "characteristics of whether or not the arc is likely to stick" of the materials of the contacts 13 and 14 and the angle θ1 of the diagonal slits 20a and 21a described above.

以上述べたように、第１図の電極では比較的小電流から
大電流までを、良好に遮断することが可能となる。As described above, the electrode shown in FIG. 1 is capable of effectively interrupting a range of currents from relatively small to large.

第１図において、接触子１３．１４の材料を低サージ材
料とした場合には、当然大電流を遮断する仕事は外側電
極２２及び２３が担うことになるが、この場合の外側電
極２２及び２３を構成する金属材料は銅とし、特別な接
触子を外側電極面上に設けないことが低価格の電極を作
り出すことにつながる。In FIG. 1, if the contacts 13 and 14 are made of a low-surge material, the outer electrodes 22 and 23 naturally take on the task of interrupting the large current; The metal material that constitutes the electrode is copper, and the absence of special contacts on the outer electrode surface leads to the creation of a low-cost electrode.

内側電極２０及び２１が接触子１３及び１４を持ってい
て、アークをす速く外側電極２２及び２３に移してやる
必要があるため、当然、内側電極２０及び２１の電流処
理能力はかなり限定されたものとなる。したがって外側
電極２２及び２３は必然的に多くの範囲の電流を遮断し
なければならないが、第２９図でも述べたようにアーク
が一旦外側雷極２２及び２３に移ると、外側電極　２２
．２３は十分な遮断能力を有しているので特に問題はな
い。Naturally, the current handling capacity of the inner electrodes 20 and 21 is quite limited since the inner electrodes 20 and 21 have contacts 13 and 14 and the arc needs to be quickly transferred to the outer electrodes 22 and 23. becomes. Therefore, the outer electrodes 22 and 23 must necessarily interrupt the current in many ranges, but once the arc is transferred to the outer poles 22 and 23, as described in FIG.
．． 23 has sufficient blocking ability, so there is no particular problem.

このように構成することによって小電流は接触子１３．
１４上で処理することになり、この接触子を低サージ材
料で構成することによって、遮断器の低サージ化を同時
に達成し、また大電流通電は第２図に示すように接触子
１３．１４で行なうことにより、第３０図に示したよう
な特別なコイルを経由することなく、同時に大電流通電
をも達成することができる。With this configuration, a small current can be passed through the contact 13.
By constructing this contact with a low-surge material, a low surge of the circuit breaker can be achieved at the same time, and large current conduction is carried out on contacts 13 and 14 as shown in Fig. 2. By doing so, it is possible to simultaneously achieve large current conduction without passing through a special coil as shown in FIG.

実施例２： 第４図は第１図及び第２図の構成で内側電極２０及び２
１と外側電極２２及び２３との間に一定のギャップ２４
を設けた実施例を示すものである。これは、第１図及び
第２図の構成では、このはめこみのすき間で外側電極２
２または２３と内側電極２１または２０とがしっかりと
固着して内側電極２０及び２１の斜めスリット２０ａ及
び２１ａの効果が失なわれてしまうおそれがあるので、
それを防ぐことを目的としている。すなわち、内′側電
極２０または２１と外側電極２２または２３とを接続す
る場合、その底部２７を銀ローで接続するのであるが、
この銀ローが両電極の側面２６を伝わって端面側へはい
上がってくることがあり、この場合、内側電極２０及び
２１の斜めスリット２０ａ及び２１ａを銀ローが埋めて
しまうと、前記しだす早いアークの送り出しの効果が無
くなることがある。ギャップ２４を設けたのはそれを防
止するためである。このためには、内側電極１２と外側
電極１１との底部以外には接触面を作らないのが良く、
ギャップ２４はこのために用意されたリング状の溝であ
る。Embodiment 2: FIG. 4 shows inner electrodes 20 and 2 with the configuration shown in FIGS. 1 and 2.
1 and the outer electrodes 22 and 23.
This shows an example in which the following is provided. In the configurations shown in FIGS. 1 and 2, the outer electrode 2
2 or 23 and the inner electrode 21 or 20 may be firmly stuck together, and the effect of the diagonal slits 20a and 21a of the inner electrodes 20 and 21 may be lost.
The purpose is to prevent that. That is, when connecting the inner electrode 20 or 21 and the outer electrode 22 or 23, the bottom 27 is connected with silver solder.
This silver solder may pass along the side surfaces 26 of both electrodes and crawl up toward the end faces. In this case, if the silver solder fills the diagonal slits 20a and 21a of the inner electrodes 20 and 21, the rapid arc that starts The effect of sending out may be lost. The reason for providing the gap 24 is to prevent this. For this purpose, it is best not to create any contact surfaces other than the bottoms of the inner electrode 12 and outer electrode 11.
The gap 24 is a ring-shaped groove prepared for this purpose.

実施例３： 第５図は第１図の外側電極２２及び２３のアークにざら
される端面に接触子１６及び１７を特に設けた実施例で
ある。第１図の場合には遮断電流を内側電極２０及び２
１から外側電極２２及び２３へず速く移すために、斜め
スリブ１〜２０ａ及び２１ａの角度θ１を調整したが、
角度θ１があまり大きくなる場合には、内側電極２０及
び２１の橢械的な強度が弱くるという不都合が生じる。Embodiment 3: FIG. 5 shows an embodiment in which contacts 16 and 17 are especially provided on the end surfaces of the outer electrodes 22 and 23 shown in FIG. 1 that are rubbed by the arc. In the case of FIG. 1, the breaking current is applied to the inner electrodes 20 and 2
1 to the outer electrodes 22 and 23, the angle θ1 of the diagonal sleeves 1 to 20a and 21a was adjusted.
If the angle θ1 becomes too large, a problem arises in that the mechanical strength of the inner electrodes 20 and 21 becomes weak.

この対策として、外側電極２２及び２３上にも、銅より
もアークが移り易い合金の接触子１６゜１７を張るのが
適当である。これによって斜めスリット２０ａ及び２１
ａの角度θ１を極端に大きくしなくてもアークを比較的
簡単に外側電極２２及び２３に移すことが可能になる。As a countermeasure against this, it is appropriate to extend contacts 16 and 17 made of an alloy on which the arc is more easily transferred than copper, also on the outer electrodes 22 and 23. As a result, the diagonal slits 20a and 21
It becomes possible to relatively easily move the arc to the outer electrodes 22 and 23 without making the angle θ1 of a extremely large.

さらにこの場合には接触子１３と１６または接触子１４
と１７とは同一面上に位置させることが可能である。す
なわち、２つの電極が接触する場合、これが純金属どう
しであると真空中であるという理由で、よく知られてる
いように溶着現象を引起こすことになる。しかし第５図
の場合は各接触子１３．１４．１６及び１７共に、合金
となるのでこの心配は無い。この種の電極はたとえば第
１図の場合でも比較的大電流の通電は可能であるが、第
５図の例では上下電極の接触面積が大幅に増加するため
、さらに大電流の通電が可能になる。Furthermore, in this case, contacts 13 and 16 or contact 14
and 17 can be located on the same plane. That is, when two electrodes come into contact with each other, a well-known welding phenomenon will occur if they are pure metals because they are in a vacuum. However, in the case of FIG. 5, each of the contacts 13, 14, 16 and 17 is made of an alloy, so there is no need to worry about this. This type of electrode can carry a relatively large current even in the case shown in Figure 1, but in the example shown in Figure 5, the contact area between the upper and lower electrodes increases significantly, making it possible to carry even larger currents. Become.

実施例４： 第６図及び第７図は本発明の第４の実施例を示ずもので
ある。図は以後の説明をわかり易くするため第１図及び
第２図と同様に図の手前側を拡げた状態を示している。Embodiment 4: Figures 6 and 7 show a fourth embodiment of the present invention. The figure shows a state in which the front side of the figure is expanded in the same manner as FIGS. 1 and 2 to make the subsequent explanation easier to understand.

第７図は第１図の動作を説明するための第１図Ａ−Ａ’
及びＢ−８’断面を示したものである。また、第８図は
第１図の電極のうち、内側電極３０及び３１がらアーク
がどのように送り出されるかを説明するため、電極が間
離しアークが発生した時の電流の流れを示す原理図であ
る。Fig. 7 is a diagram A-A' for explaining the operation of Fig. 1.
and B-8' cross section. In addition, Fig. 8 is a principle diagram showing the flow of current when the electrodes are spaced apart and an arc occurs, in order to explain how the arc is sent out from the inner electrodes 30 and 31 of the electrodes in Fig. 1. It is.

第６図において内側電極３ｏ及び３１の断面は端面側が
拡がった円錐台状となっており、この理由の詳細は後記
するが、これはアークをす早く内側電極３０及び３１か
ら外側電極３２及び３３へ送り出す効果を高めるために
用いられている。内側電極３０及び３１の断面を第８図
（ａ）に示すが、前記効果を十分に発揮するためには、
下記に述、べろ制約条件を守った上で端面に対する側壁
の傾斜角度θ２を５０度以下にする必要がある。内側電
極３０及び３１の外側部には第７図に示すように側面か
ら見て、角度θ１なる傾斜角で複数本の斜めスリット３
０ａ及び３１ａが電極全面に渡って切られている。斜め
スリット３０８．３１ａの深さｍｌと内側電極３０．３
１の見掛は上の厚さｔｌとの関係、さらには斜めスリッ
ト間の幅×１、斜めスリットの数は第１の実施例の場合
に準する。In FIG. 6, the cross sections of the inner electrodes 3o and 31 are shaped like a truncated cone with their end faces widened.The reason for this will be described in detail later, but this is because the arc quickly moves from the inner electrodes 30 and 31 to the outer electrodes 32 and 33. It is used to increase the effectiveness of sending to. The cross sections of the inner electrodes 30 and 31 are shown in FIG. 8(a), but in order to fully exhibit the above effects,
As described below, it is necessary to keep the inclination angle θ2 of the side wall with respect to the end face to be 50 degrees or less while observing the tongue constraint. As shown in FIG. 7, a plurality of diagonal slits 3 are formed on the outer side of the inner electrodes 30 and 31 at an angle of θ1 when viewed from the side.
0a and 31a are cut across the entire surface of the electrode. Depth ml of diagonal slit 308.31a and inner electrode 30.3
The relationship between the appearance of 1 and the thickness tl above, the width between diagonal slits x 1, and the number of diagonal slits are based on the first embodiment.

斜めスリット３０ａ及び３１ａの切り口側寸なわら内側
電極３０．３１の端面側には接触子３４及び３５が張ら
れている。接触子３４及び３５を張りつけた内側電極３
０及び３１は、その外形に合わけた形状の凹所を持ち、
かつスパイラル状の溝３２ａ及び３３ａが複数本切られ
ている外側部（（３２及び３３の凹所にはめこまれてい
る。外側電極３２．３３の構成上の考え方は第３２図で
述べた方式の電極と同一である。Contacts 34 and 35 are stretched on the end surfaces of the inner electrodes 30.31 along the cut sides of the diagonal slits 30a and 31a. Inner electrode 3 with contacts 34 and 35 attached
0 and 31 have a recess shaped to match their outer shape,
In addition, a plurality of spiral grooves 32a and 33a are cut in the outer part (fitted into the recesses 32 and 33. is the same as the electrode.

この実施例で特に重要な点は、内側電極３０゜３１の形
状と外側型Ｉ４３２，３３との関係である。A particularly important point in this embodiment is the relationship between the shape of the inner electrodes 30.degree. 31 and the outer molds I432, 33.

この理由の詳細については後記するが、要ずれば、斜め
スリット３０ａ、３１ａの主たる目的はアークの回転速
度を上げアークをす甲く外側電極３２゜３３に送り出す
ことに関係しており、この相乗効果によってはじめて本
発明の目的が達成できることは第１の実施例の場合と同
様である。The reason for this will be detailed later, but if necessary, the main purpose of the diagonal slits 30a and 31a is related to increasing the rotational speed of the arc and sending the arc across to the outer electrodes 32 and 33. As in the case of the first embodiment, the object of the present invention can only be achieved through the effects.

この実施例の動作原理を第８図を用いて説明する。第２
９図で述べた動作とまったく同一の動作により、２つの
電極が開離されると、第６図及び第８図（ａ＞に示すよ
うにアーク１００が発生する。この場合、発生したアー
クは２つの方向成分の力を受けることになる。すなわち
、１つは内側電極３０及び３１がアーク接触面へ向って
拡がる形状を持っていることによって、電流１９の方向
には半径方向成分ができ、これとこの電流の作る磁界に
Ｊ：って半径方向の力１０２を受ける。もう１つは内側
電極３０及び３１に切られた斜めスリット３０ａ及び３
１ａが作る円周方向成分である。The operating principle of this embodiment will be explained using FIG. 8. Second
When the two electrodes are separated by the same operation as that described in FIG. 9, an arc 100 is generated as shown in FIGS. 6 and 8 (a>. In this case, the generated arc is One is that the inner electrodes 30 and 31 have a shape that expands toward the arc contact surface, which creates a radial component in the direction of the current 19. The magnetic field created by this current receives a radial force 102.The other is the diagonal slits 30a and 3 cut in the inner electrodes 30 and 31.
This is the circumferential direction component created by 1a.

第８図（ｂ）は内側電極３１を第６図のΔ−Ａ′方向か
ら見た図であるが、仮にアーク１００が図中のＥ点に固
着したとすると、内側゛電極３０及び３１を流れる電流
１９が持つ円周方向成分によってアーク１００は円周方
向に力１０１を受けて回転し始める。したがってアーク
１００の回転速度は電極のスリット３０ａ及び３１ａが
作る見掛は上の角度θ１によって決まる。角度θ１が大
きいほど、回転速度は速くなる。FIG. 8(b) is a diagram of the inner electrode 31 seen from the Δ-A′ direction in FIG. Due to the circumferential component of the flowing current 19, the arc 100 receives a force 101 in the circumferential direction and begins to rotate. Therefore, the rotational speed of the arc 100 is determined by the apparent angle θ1 formed by the electrode slits 30a and 31a. The larger the angle θ1, the faster the rotation speed.

この原理に従えば第６図の実施例ではアーク１００は内
側電極３０及び３１上の接触子３３及び３４で発生し、
スリット３０ａ及び３１ａの作る角度θ１に見合った速
度で回転する。したがって、内側電極３０及び３１でこ
の角度θ１（第８図（Ｃ）参照）を大きくとることによ
り、比較的小電流で°はアークは接触子３４．３５上に
留まって回転する。一方遮断電流が短絡電流に近いよう
な大電流である場合、アークは比較的高速で回転し、こ
のためアークの回転速度が高まりアークが内側電極３０
及び３１外へ飛び出し易くなり、しかも前記した内側電
極３０及び３１の形状のア−り接触面への拡がり角度が
アーク１００をす早く外側電極３２及び３３の方向に押
し出し、前記動作をより確実なものとする。外側電極３
２及び３３は面対称になっており、一旦アーク１００が
この対になっている外側電極３２及び３３に移ると、こ
羽部を流れる電流のベクトルの総和によって、スパイラ
ル状の羽部の先端部で円周方向の力１０１を受け、高速
で回転して電極の局部的な溶融を防ぎ、大電流の遮断を
可能にする。According to this principle, in the embodiment of FIG. 6, the arc 100 is generated at the contacts 33 and 34 on the inner electrodes 30 and 31,
It rotates at a speed commensurate with the angle θ1 formed by the slits 30a and 31a. Therefore, by making this angle θ1 (see FIG. 8C) large between the inner electrodes 30 and 31, the arc remains on the contactor 34, 35 and rotates with a relatively small current. On the other hand, when the breaking current is a large current close to the short-circuit current, the arc rotates at a relatively high speed.
Moreover, the above-mentioned shape of the inner electrodes 30 and 31 and the spread angle to the arc contact surface quickly push the arc 100 in the direction of the outer electrodes 32 and 33, making the operation more reliable. shall be taken as a thing. Outer electrode 3
2 and 33 are plane symmetrical, and once the arc 100 moves to this pair of outer electrodes 32 and 33, the tip of the spiral wing is caused by the sum of the vectors of the current flowing through the wing. The electrode receives a force 101 in the circumferential direction and rotates at high speed, preventing local melting of the electrode and making it possible to interrupt large currents.

、Ｆ記の内容は遮断する電流の大小に関わっている。す
なわら内側電極３０及び３１と外側電極３２及び３３と
はある一定の電流を境にして分担しあっていることにな
る。この一定の電流値は、接触子３４及び３５の材料の
「アークが固着し易いかどうかの特性」と、前記した斜
めスリット３０ａ、３１ａの角度θ１及び内側電極３０
゜３１の作る角度θ２によって決まる。, The contents of F are related to the magnitude of the current to be interrupted. In other words, the inner electrodes 30 and 31 and the outer electrodes 32 and 33 share a certain amount of current with each other. This constant current value is determined by the characteristics of the materials of the contacts 34 and 35 that determine whether the arc is likely to stick, the angle θ1 of the diagonal slits 30a and 31a, and the inner electrode 30.
It is determined by the angle θ2 made by ゜31.

以上述べたように第６図の電極では比較的小電流から大
電流までを、良好に遮断することが可能となる。As described above, the electrode shown in FIG. 6 is capable of effectively interrupting a range of currents from relatively small to large.

このように構成することによって小電流は接触子３４．
３５上で処理することになり、この接触子を低サージ材
料で構成することによって、遮断器の低り゛−ジ化を同
時に達成し、また大電流通電は第７図に示すように接触
子３４．３５で行なうことにより、第３０図に示したよ
うに特別なコイルを経由することなく、同時に大電流通
電をも達成することができる。With this configuration, a small current can be passed through the contactor 34.
By constructing this contact with a low-surge material, the circuit breaker can be made low-surge at the same time, and large current conduction is carried out on the contact as shown in Figure 7. 34.35, it is possible to simultaneously achieve large current energization without passing through a special coil as shown in FIG.

実施例５： 第９図は第６図及び第７図の構成で内側電極３０．３１
と外側電極３２．３３との間に一定のギャップ３６を設
けた場合の実施例である。このギャップ３６を設ける理
由は、第４図の場合と同様である。Embodiment 5: FIG. 9 shows the inner electrodes 30 and 31 with the configuration shown in FIGS. 6 and 7.
This is an example in which a constant gap 36 is provided between the outer electrode 32 and the outer electrode 32,33. The reason for providing this gap 36 is the same as in the case of FIG.

実施例６： 第１０図は第６図の外側電極３２．３３のアークにさら
される端面に接触子３７．３８を特に設けた実施例を示
すものである。これを設けることの意味は第５図の接触
子１６．１７の場合と同様である。この場合、接触子３
４と３７または接触子３５と３８とは同一・面上に位冒
させることが可能である。この種の電極はたとえば第６
図の場合でも比較的大電流の通゛市は可能であるが、第
１０図の例では上下電極の接触面積が大幅に増加するた
め、さらに大電流の通電が可能になる。Embodiment 6: FIG. 10 shows an embodiment in which contacts 37, 38 are specifically provided on the end faces of the outer electrodes 32, 33 of FIG. 6 that are exposed to the arc. The meaning of providing this is the same as in the case of contacts 16 and 17 in FIG. In this case, contact 3
4 and 37 or contacts 35 and 38 can be placed on the same plane. This type of electrode is, for example, the sixth electrode.
Even in the case shown in the figure, it is possible to pass a relatively large current, but in the example shown in Fig. 10, the contact area between the upper and lower electrodes increases significantly, so that even larger currents can be passed.

実施例７： 第１１図は第７図及び第９図に示した電極構造のうら、
外側電極３２．３３の凹所をより簡単にするためにこれ
を断面四角形とし、これに第８図に示した内側電極３０
．３１を納めた方式の電極構造である。この場合とくに
は図示していないが、電極が閉路状態の場合、内側電極
３０．３１は操作例椙部によって互いに押し付けられ、
外側電極３２．３３側に開かれるような力を受ける。こ
れに対処するために第１１図の実施例においては枕状リ
ング３９ａ、３９ｂを内側電極３０．３１の外側面と外
側電極３２．３３の凹所底隅部との間に設けている。Example 7: FIG. 11 shows the back of the electrode structure shown in FIGS. 7 and 9,
In order to simplify the recesses of the outer electrodes 32 and 33, they are made square in cross section, and the inner electrodes 30 shown in FIG.
．． This is an electrode structure that accommodates 31 points. In this case, although not specifically shown, when the electrodes are in a closed circuit state, the inner electrodes 30, 31 are pressed together by the operational sleeves,
A force is applied to open the outer electrodes 32 and 33. To cope with this, in the embodiment of FIG. 11, pillow-like rings 39a, 39b are provided between the outer surface of the inner electrode 30.31 and the bottom corner of the recess of the outer electrode 32.33.

実施例８： 第１２図、第１３図、第１／Ｉ図は本発明の第８の実施
例を示づものである。この実施例においては、内側電極
１０及び５０の断面四角形状になっており、ぞの側部に
は第１３図に示すように、Ｘｌでに述べたと同様の斜め
スリブ１〜４０ａ、５０（１が電極仝而にわたって切ら
れている。この斜めスリット４０ａ、５０ａの切り口側
には接触子４５゜５５が張られている。接触子４５．５
５を張りつけた内側電極４０．５０をとり囲むように、
第３０図で述べたと同様の主電極（外側電極）／１３゜
５３及びコイル電極４２．５２が設けられている。Embodiment 8: FIG. 12, FIG. 13, and FIG. 1/I show an eighth embodiment of the present invention. In this embodiment, the inner electrodes 10 and 50 have a rectangular cross section, and as shown in FIG. is cut across the electrode.A contact 45.55 is stretched on the cut side of the diagonal slits 40a, 50a.Contact 45.5
so as to surround the inner electrode 40.50 to which 5 is attached.
A main electrode (outer electrode)/13° 53 and coil electrodes 42, 52 similar to those described in FIG. 30 are provided.

外側電極４３．５３にはスリット４３ａ、５３ａが、ま
たコイル電極４２．５２には円弧部４２Ｃ９５２ｃが形
成されている。Slits 43a, 53a are formed in the outer electrode 43.53, and an arcuate portion 42C952c is formed in the coil electrode 42.52.

電極開離によって発生するアーク１００は電流の流れ１
９（第１４図）とこの電流が作る磁界によって円周方向
に力を受は回転し始める。したがってアークの回転速度
は電極のスリット４０ａ。The arc 100 generated by electrode separation is the current flow 1
9 (Fig. 14), and the magnetic field created by this current applies force in the circumferential direction and the receiver begins to rotate. Therefore, the rotational speed of the arc is equal to the slit 40a of the electrode.

５０ａが作る角度θ０−９０°−θ１によって決まる。It is determined by the angle θ0-90°-θ1 formed by 50a.

角度θＯが小さいほど、回転速度は速くなる。The smaller the angle θO, the faster the rotation speed.

この原理に従えば、この実施例ではアーク１００は内側
電極４０．５０上の接触子４５゜５５で発生し、スリブ
１へ４０ａ、５０ａの作る角度θ１に見合った速度で回
転する。したがって、内側電極４０．５０ではこの角度
θ１を大きくとることにより、比較的小電流ではアーク
は接触子４５．５５上に留まって回転する。一方、遮断
電流が短絡電流に近いような大電流である場合、アーク
は比較的高速で回転し、このための回転速度が上がり、
内側電極４０．５０外へ飛び出し外側電極４３．５３に
移行づる。外側電極４３．５３は第３６図の主電極と同
様の構成となっており、外側電極４３．５３に軸方向の
磁界を発生するコイル電ＶＭ４２　、５２を設けている
ので、十分な軸方向磁界が１９られ、しかも、外側電極
４３．５３には半径方向に少なくとも３個の直線状スリ
ット４３ａ、５３ａを設（プているので、面積が小さく
なってうず電流損を小さくでき、アークが安定した状態
となり、したがって、消費エネルギーが他の電極に比べ
て２０〜４０％小さくでき、安定した軸方向磁界を得る
ことができ、遮断能ツノを飛躍的に向上さけることがで
きる。According to this principle, in this embodiment the arc 100 is generated at the contact 45.degree. Therefore, by setting this angle θ1 large in the inner electrode 40.50, the arc remains on the contact 45.55 and rotates at a relatively small current. On the other hand, if the breaking current is a large current close to the short circuit current, the arc rotates at a relatively high speed, and the rotation speed increases for this reason.
The inner electrodes 40.50 jump out and move to the outer electrodes 43.53. The outer electrode 43.53 has the same structure as the main electrode shown in FIG. 36, and since the outer electrode 43.53 is provided with coils VM42 and 52 that generate an axial magnetic field, a sufficient axial magnetic field can be generated. 19, and since the outer electrodes 43, 53 are provided with at least three linear slits 43a, 53a in the radial direction, the area is small, reducing eddy current loss and stabilizing the arc. Therefore, the energy consumption can be reduced by 20 to 40% compared to other electrodes, a stable axial magnetic field can be obtained, and the cutting ability horn can be dramatically improved.

この゛実施例においても内側型４ｆ！４０．５０と外側
電極／１３．５３とは一定の電流値を境にして遮断電流
を分担しあう。この一定の電流値というのは、接触子４
５．５５の材料の「アークが固着し易いかどうかの特性
」と、斜めスリット４０ａ。Also in this embodiment, the inner type is 4f! 40.50 and the outer electrode/13.53 share the breaking current with each other at a certain current value. This constant current value means that the contact 4
5.55 “Characteristics of whether the arc is likely to stick” and the diagonal slit 40a.

５０ａの角度θ１によって決まる。It is determined by the angle θ1 of 50a.

このようにして比較的小電流から大電流までを遮断する
ことが可能になると共に、小電流は接触子４５．５５上
で処理することになり、この接触子を低サージ材料で構
成することによって、遮断器の低サージ化を同時に達成
し、また大電流通電は第１３図に示すように接触子４５
．５５で行なうことにより、第３０図に示したような特
別なコイルを紅由づることかなく、同時に大電流通電を
も達成づることかできる。In this way, it is possible to interrupt relatively small currents to large currents, and the small currents are handled on the contact 45.55, which is made of a low-surge material. At the same time, low surge of the circuit breaker is achieved, and large current conduction is achieved by contactor 45 as shown in Fig. 13.
．． 55, it is possible to simultaneously achieve large current energization without using a special coil as shown in FIG.

実施例９： 第１５図は実施例８に対する変形例を示すものであって
、第４図の場合と同様のギャップ４６゜５６を内側電極
／ＩＯ，５０と外側電極４３．５３及びコイル電ｉ４２
．５２との間に設けたものである。Embodiment 9: FIG. 15 shows a modification to Embodiment 8, in which the same gap 46° 56 as in FIG.
．． 52.

実施例１０： 第１６図は第１５図の外側電極４３．５３のアークにさ
らされる端面に接触子４７．５７を設けた実施例を示す
ものである。この接触子４７゜５７の材料及び１能など
は、すでに述べた第５図の実施例に準する。Embodiment 10: FIG. 16 shows an embodiment in which a contact 47.57 is provided on the end face of the outer electrode 43.53 of FIG. 15 exposed to the arc. The materials and functions of this contactor 47.degree. 57 are similar to the embodiment shown in FIG. 5 already described.

実施例１１： 第１７図は、第１３図における断面四角形の内側電極４
０．５０の代りに、断面Ｖ字形すなわち円錐台形の内側
電極４８．５８を用いた実施例を示すものである。この
場合、内側電極４８．５８には、すでに述べてきたのと
同様の斜めスリット４８ａ、５８ａが形成され、また、
内側電極４８゜５８の端面上に設けられる接触子４９．
５９も内側電極４８．５８の側壁の形状に対応するよう
に構成されている。Example 11: FIG. 17 shows the inner electrode 4 having a rectangular cross section in FIG. 13.
0.50, an example is shown in which an inner electrode 48.58 having a V-shaped cross section, that is, a truncated cone shape is used. In this case, the inner electrodes 48.58 are formed with diagonal slits 48a, 58a similar to those already described, and
A contactor 49 provided on the end face of the inner electrode 48°58.
59 is also configured to correspond to the shape of the side wall of the inner electrode 48.58.

内側？ＨｆＭ４８．５８を円錐台形状としたことの意義
は、０′￥７図及び第８図におりてすでに説明した通り
アークの回転速度を速くすることにある。Inside? The significance of making HfM48.58 into a truncated cone shape is to increase the rotational speed of the arc, as already explained in FIGS.

これに゛より遮断器としての遮断性能の一層の向上を達
成することができる。This makes it possible to further improve the breaking performance of the circuit breaker.

実施例１２： 第１８図は、第１７図の実施例における内側電極４８．
５８とコイル電極４２．５２との間に、すでに述べたと
同様の理由からギャップ６４゜７４を形成した実施例を
示すものである。必要に応じて内側電極４８．５８と外
側電極４３．５３との間にも同様のギャップが設けられ
る。Embodiment 12: FIG. 18 shows the inner electrode 48 in the embodiment of FIG. 17.
58 and the coil electrodes 42.52, a gap 64.degree. 74 is formed for the same reason as already stated. A similar gap is provided between the inner electrode 48.58 and the outer electrode 43.53 as required.

実施例１３： 第１９図は、第１８図の実施例において、外側電極４３
．５３の端面上に、接触子４９．５９と同一面となるよ
うに、すでに述べたものと同様に銅よりもアークの移り
易い合金から成る接触子６５．７５を配設した実施例を
示すものである。Embodiment 13: FIG. 19 shows the outer electrode 43 in the embodiment of FIG.
．． This shows an embodiment in which a contact 65.75 made of an alloy that is more susceptible to arcing than copper is disposed on the end face of the contact 53 so as to be flush with the contact 49.59. It is.

この場合、接触子６５．７５と接触子４９．５９との間
にもギャップ６４．７４と同様のギャップを設けておく
のがよい。In this case, it is preferable to provide a gap similar to the gap 64.74 between the contact 65.75 and the contact 49.59.

実施例１４： 第２０図は第１７図及び第１８図に示した電極構造の内
、コイル電極４２．５２の穴部をより簡単にするために
四角形状とし、これに円錐台形状の内側電極４８．５８
を納めた方式の電極構造である。この場合とくには図示
していないが、電極が閉路状態の場合、内側電極４８．
５８は操作機構部によって互いに押し付けられ、コイル
電極４２．５２側に開かれるような力を受ける。これを
防ぐために、第２０図の実施例では枕状リング６６．７
６を設けている。Embodiment 14: FIG. 20 shows the electrode structure shown in FIGS. 17 and 18, in which the holes of the coil electrodes 42 and 52 are made square to make them simpler, and an inner electrode with a truncated cone shape is used. 48.58
This is an electrode structure that accommodates the following. In this case, although not specifically shown, when the electrodes are in a closed circuit state, the inner electrode 48.
58 are pressed against each other by the operating mechanism and receive a force that opens them toward the coil electrodes 42 and 52. In order to prevent this, in the embodiment shown in FIG.
There are 6.

実施例１５： 第２１図及び第２２図は本発明の第１５の実施例を示す
ものである。この実施例は第４の実施例（第６図、第７
図）を基本とし、その内側電極３０．３１と外側電極３
２．３３との間に開口容器状の中間電極６７．７７が介
挿されており、さらに中間電極６７．７７の端面上に、
内側電極３０．３１の端面上の接触子３４．３５と同様
の接触子６８．７８が接触子３４．３５と同一面となる
ように配設されている。Embodiment 15: FIGS. 21 and 22 show a 15th embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the fourth embodiment (Figs. 6 and 7).
(Fig.) as the basis, its inner electrode 30, 31 and outer electrode 3
An open container-shaped intermediate electrode 67.77 is inserted between the intermediate electrode 67.77 and the intermediate electrode 67.77.
A contact 68.78 similar to contact 34.35 on the end face of inner electrode 30.31 is arranged flush with contact 34.35.

この実施例においては、２つの電極の開離によりアーク
１００が発生すると、まずアーク１００は第４の実施例
の場合と同様に２つの方向成分の力を受けることになる
。すなわち、１つはアーク１００と内側電極３０．３１
との関係だけを示す第８図を参照して説明すると、内側
電極３０゜３１のアーク接触面へと拡がる形状によって
電流の方向１９には半径方向成分があり、これとこの電
流が作る磁界によって半径方向の力１０２を受ける。も
う１つは内側電極３０．３１に切られた斜めスリット３
０ａ、３１ａが作る円周方向成分である。第８図（ｂ）
において仮にアーク１００が図中のＥ点に固着したとす
ると、内側電極３０゜３１（接触子３４．３５を含む）
を流れる電流１９が持つ円周方向成分によってアーク１
００は円周方向に力１０１を受は外部へ押し出されると
同時に回転し始める。この時アーク１００の回転速度は
電極のスリン！−３０ａ、３１ａと軸線とが作る角度θ
１によって決まり、角度θ１が大きいほど、回転速度は
速く、また内側電極の角度θ２が小さいほど速く中間電
極６７．７７上の接触子６８．７８に送り出すことがで
きる。In this embodiment, when the arc 100 is generated by the separation of the two electrodes, the arc 100 is first subjected to two directional components of force as in the fourth embodiment. That is, one is the arc 100 and the inner electrode 30.31
To explain this with reference to FIG. 8, which shows only the relationship between It is subjected to a radial force 102. The other is a diagonal slit 3 cut into the inner electrode 30.31.
This is the circumferential direction component created by 0a and 31a. Figure 8(b)
If the arc 100 is fixed at point E in the figure, the inner electrode 30°31 (including contacts 34 and 35)
arc 1 due to the circumferential component of current 19 flowing through
00 receives force 101 in the circumferential direction and begins to rotate at the same time as it is pushed out. At this time, the rotational speed of the arc 100 is the sulin of the electrode! - Angle θ formed by 30a, 31a and the axis
1, the larger the angle θ1, the faster the rotation speed, and the smaller the angle θ2 of the inner electrode, the faster it can be sent to the contact 68.78 on the intermediate electrode 67.77.

この腟理に従えばこの実施例ではアーク１００は内側型
１４３０．３１上の接触子３４．３５で発生し、スリブ
１〜３０ａ、３１ａの作る角度θ１と電（ルの角度θ２
に見合った速度で回転しかつ外部へ押し出される構造と
なっている。したがって、内側型１′！ｉ３０．３１で
はこの角度θ１を大きく角度θ２を小さくとることによ
り、比較的小電流ではアーク１００は接触子１３上に留
まって回転づる一方、′ａ断電流が短絡電流に近いよう
な大電流である場合、アーク１００は比較的高速で回転
し、このためアーク１００の回転速度が上がりアーク１
００が内側電極３０．３１外へ飛び出し易くなり、しか
も前記した内側電極３０．３１の形状のアーク接触面へ
の拡がり角度がアーク１００を寸＋〒］く中間電極の方
向に押し出し、前記動作をより確実なものとする。以上
のような過程を経てアークは中間電極接触子６８．７８
へ移るが、アーク１００を内側電極３０．３１から中間
電極接触子へより早く移りためには中間型に６７．７７
に張り付ｔｊられている接触子６８，７８ｆＥ＋電気的
特性が接触子３４．３５に近い金属材ｒ１で描成しなけ
ればならない。一方このように内側型ｆｆ１３０゜３１
の斜めスリット３０ａ、３１ａを深くして行くと内側電
極３０．３１は橢械的に弱くなってくるため不都合であ
る。この対策として中間電極６７．７７上の接触子６８
．７８が接触子３４゜３５と同一平面をなしているため
、内側電極３０゜３１の変形を防ぐとともに、接触子３
４．３５の電流通電能力が低下するのを接触子６８．７
８が補うようになっている。この内側電極３０．３１と
中間型ｆｆ１６７．７７の関係をより有効にするために
は、中間電極６７．７７の斜めスリン１へ（図示せず）
の作る角度θ３も深くし入電流を遮断した場合の接触子
６８．７８の溶融を防がなりればならず、このためアー
ク１００は中間レベルの遮１ｇｉ電流で外側電極３２．
３３へ移るにうに前記角度θ３を適当に調整することに
なる。外側電極３２．３３は面対称に＋Ｍ成されており
、一旦アーク１００がこの対になっている外側電極３２
゜３３に移ると、この羽部を流れる電流のべり１−ルの
総和にＪ、って、スパイラル状の羽部の先端部で円周方
向の力１０４を受け、高速で回転して電極の局部的な溶
融を防ぎ、大電流の遮断を可能にする。According to this theory, in this embodiment, the arc 100 is generated at the contact 34.35 on the inner mold 1430.31, and the angle θ1 formed by the sleeves 1 to 30a, 31a and the angle θ2 of the electric
It has a structure in which it rotates at a speed commensurate with the speed and is pushed out. Therefore, the inner type 1′! In i30.31, by setting this angle θ1 large and angle θ2 small, the arc 100 remains on the contact 13 and rotates at relatively small currents, but at large currents where the breaking current is close to the short-circuit current. In some cases, the arc 100 rotates at a relatively high speed, which increases the rotational speed of the arc 100 and the arc 1
00 easily jumps out of the inner electrode 30.31, and furthermore, the angle at which the shape of the inner electrode 30.31 spreads to the arc contact surface pushes the arc 100 a dimension +〒] toward the intermediate electrode, causing the above operation to occur. Make it more reliable. Through the above process, the arc reaches the intermediate electrode contact 68.78
However, in order to transfer the arc 100 from the inner electrode 30.31 to the intermediate electrode contact more quickly, the intermediate type 67.77
Contacts 68 and 78fE attached to tj must be drawn using a metal material r1 whose electrical characteristics are close to those of contacts 34 and 35. On the other hand, like this, the inner type ff130°31
If the diagonal slits 30a, 31a are made deeper, the inner electrodes 30, 31 become mechanically weaker, which is disadvantageous. As a countermeasure for this, the contact 68 on the intermediate electrode 67.77
．． 78 is on the same plane as the contacts 34°35, which prevents deformation of the inner electrodes 30°31 and
The current carrying capacity of 4.35 is reduced by contact 68.7
8 is designed to compensate. In order to make the relationship between this inner electrode 30.31 and the intermediate type ff167.77 more effective, it is necessary to attach the diagonal line 1 of the intermediate electrode 67.77 (not shown).
The angle θ3 formed by θ3 must also be made deep to prevent the contacts 68 and 78 from melting when the incoming current is cut off, and for this reason, the arc 100 is caused by the intermediate level of the cutoff current of 1 gi and the outer electrode 32.
33, the angle θ3 is adjusted appropriately. The outer electrodes 32 and 33 are plane-symmetrically shaped +M, and once the arc 100 is connected to the paired outer electrodes 32 and 33,
Moving on to ゜33, the total current flow through the blade is J, and the tip of the spiral blade receives a force 104 in the circumferential direction, rotating at high speed and causing the electrode to Prevents local melting and enables interruption of large currents.

以上の内容はＩ！！　［ｇｉ　Ｔる電流の大小に関わっ
ている。づなわら内側電極３０．３１と中間電極６７゜
７７とはある一定の電流値を境にして分担しあっており
、また中間電極６７．７７と外側電極３２゜３２との間
でも同様に一定の電流ｆｉＱを境にして分担しあってい
ることになる。これらの一定の電流値は、接触子３４．
３５の祠ねと接触子６８゜７８の材ｒ１の「アークが回
前し易いかどうかの特性」と、前記した内側型１ｆｉ３
０．３１の形状上の角度θ２及び斜めスリブｌ−３０ａ
、３１ａの角度θ１と中間電極６７．７７の斜めスリブ
１〜の角度０３によって決まる。The above contents are I! ! [gi] It is related to the magnitude of the current. In other words, the inner electrode 30.31 and the intermediate electrode 67.77 share a certain current value, and the intermediate electrode 67.77 and the outer electrode 32.32 also share a certain current value. This means that they are shared between each other with the current fiQ as a boundary. These constant current values are applied to the contacts 34.
35 grinding hole and contactor 68° 78 material r1's "characteristics of whether or not the arc is easy to advance" and the inner mold 1fi3 described above.
Angle θ2 on the shape of 0.31 and diagonal sleeve l-30a
, 31a and the angle 03 of the diagonal ribs 1 to 1 of the intermediate electrode 67.77.

以上のようにして、この実施例においても比較的小電流
から大電流までを良好にａ断することができる。As described above, in this embodiment as well, it is possible to cut off a relatively small current to a large current in a good manner.

第２１図において、内側電極と中間電極の接触子の材料
を低サージ材料とした場合には、当然大電流を遮断する
仕事は外側電極３２．３３が担うことになるが、この場
合の外側電極３２．３３を構成する金属材料は銅とし、
特別な接触子を外側電極面上に設けないことが低価格の
電極を作り出すことにつながる。In Fig. 21, if the contact between the inner electrode and the intermediate electrode is made of a low-surge material, the outer electrodes 32 and 33 will naturally take on the task of interrupting the large current; The metal material constituting 32.33 is copper,
Not providing special contacts on the outer electrode surface leads to the creation of a low cost electrode.

内側電極３０．３１が接触子３１３５を持っていて、中
間電極６７．７７が接触子６８．７８を持っていて、こ
れら電極がアークをす速く外側電極３２．３３に移して
やる必要があるため、当然、内側電極３０．３１の電流
処理能力及び中間型（石６７．７７の電流処理能力はか
なり限定されるたものとなる。したがって外側電極３２
．３３は必然的に多くの範囲の電流を遮断しなければな
らないが、第２９図でも述べたようにアークが一旦外側
電極３２．３３に移ると外側電極３２゜３３は十分な遮
断能力を有しているので特に問題はない。Since the inner electrode 30.31 has a contact 3135 and the intermediate electrode 67.77 has a contact 68.78, it is necessary that these electrodes quickly transfer the arc to the outer electrode 32.33. Naturally, the current handling capacity of the inner electrode 30.31 and the current handling capacity of the intermediate type (stone 67.77) are quite limited.Therefore, the outer electrode 32
．． 33 must necessarily interrupt current in a large range, but as mentioned in FIG. There is no particular problem.

このようにして小電流は接触子３４．３５上で処理する
ことになり、中間レベルの電流ｔま接触子６８．７８上
で処理することになり、この接触子６８．７８を低サー
ジ材料で構成することによって、遮断器の低サージ化を
同時に達成し、また大電流通電は内側電極３０．３１と
中間電極６７゜７７で行なうことにより第３０図に示し
たような特別なコイルを経由することなく、同時に大電
流通電をも達成することができる。In this way, small currents will be handled on contact 34.35, and medium-level currents t will be handled on contact 68.78, which is made of low-surge material. By constructing this structure, low surge of the circuit breaker can be achieved at the same time, and large current is passed through a special coil as shown in Fig. 30 by carrying out the large current through the inner electrode 30, 31 and the intermediate electrode 67° 77. At the same time, it is possible to achieve large current energization without any problems.

実施例１６： 第２３図は第２１図の構成において中間電極６７．７７
と外側電極３２．３３との間に、第２の実施例（第４図
）の場合と同一理由で一定のギャップ６９．７９を設け
た実施例を示すものである。Example 16: FIG. 23 shows intermediate electrodes 67 and 77 in the configuration of FIG. 21.
This shows an embodiment in which a constant gap 69.79 is provided between the outer electrode 32.33 and the outer electrode 32.33 for the same reason as in the second embodiment (FIG. 4).

実施例１７： 第２４図は、第２３図に示した電極構造において、第７
図の実施例（第１１図）の場合と同一の理由で、中間電
極６７．７７の穴部を断面四角形状とし、これに円錐台
形状の内側？ｔ？Ｍｉ３０．３１を収納すると其に、中
間電極６７．７７と内側電ｆｆ１３０．３１どの間に枕
状’Ｊ／グ３９ａ、３９ｂを介挿した実施例を示してい
る。Example 17: FIG. 24 shows the electrode structure shown in FIG.
For the same reason as in the embodiment shown in the figure (FIG. 11), the holes of the intermediate electrodes 67 and 77 have a square cross-section, and the inside of the truncated conical shape is formed into a square shape. T? When Mi30.31 is housed, an embodiment is shown in which pillow-shaped 'J/Gs 39a and 39b are inserted between the intermediate electrode 67.77 and the inner electrode ff130.31.

実施例１８： 第２５図及び第２６図は本発明の第１８の実施例を示づ
ものである。この実施例は、第１５の実施例（第２１図
、第２２図）にＪ３ける外側電極３２．３３の代りに、
第３０図のものと同一原理のコイル電極４２．５２と、
主電極に代わる外側電ｗＡ４３．５３とを設けたものに
相当する。この実施例によれば、第１５の実施例の場合
と同様にして外側電極４３．５３に移行されたアークは
コイル電極４２．５．２の作用により充分な軸方向磁界
を発生させ、遮断能力の一層の向とを達成することがで
きる。Embodiment 18: FIGS. 25 and 26 show an 18th embodiment of the present invention. In this embodiment, instead of the outer electrodes 32 and 33 in J3 in the fifteenth embodiment (FIGS. 21 and 22),
Coil electrodes 42, 52 of the same principle as the one in FIG. 30,
This corresponds to one in which an outer electrode wA43.53 is provided in place of the main electrode. According to this embodiment, the arc transferred to the outer electrode 43.53 in the same manner as in the fifteenth embodiment generates a sufficient axial magnetic field due to the action of the coil electrode 42.5.2, and has a breaking capacity. Further progress can be achieved.

実施例１９： 第２７図は中間電極６７．７７とコイル電極４２．５２
及び外側電ｆｆ１４３．５３との間に環状のギャップ６
９．７９を設番プた実施例を示すもので、その愈着は第
２３図の場合と同様である。Example 19: Figure 27 shows intermediate electrodes 67.77 and coil electrodes 42.52.
and an annular gap 6 between the outer electrode ff143.53
This shows an example in which the number 9.79 is entered, and the procedure is the same as that shown in FIG.

実施例２０： 第２８図は第２４図の場合と同様の理由によつ［１内但
り１４０・５０８中間電極６７・７７８０間に枕状リン
グ３９ａ、３９ｂ＠設けた実施例を示すものである。Embodiment 20: FIG. 28 shows an example in which pillow-like rings 39a and 39b were provided between the intermediate electrodes 67 and 7780 between 140 and 508 for the same reason as in FIG. 24. be.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上詳述したように本発明によれば、従来達成できなか
った、低サージで大電流通電が可能であり、しかも大容
量の１断が同時に可能となる真空遮断器を実現すること
ができる。また本発明によれば簡単な電極部品を追加す
ることによって自由に目的とする範囲の通電能力や大容
量の遮断能力を得ることができるため非常に経済的な真
空遮断器を提供することができる。As described in detail above, according to the present invention, it is possible to realize a vacuum circuit breaker which is capable of supplying a large current with low surges and is also capable of simultaneously interrupting a large capacity, which has not been possible in the past. Furthermore, according to the present invention, by adding simple electrode parts, it is possible to freely obtain a desired range of current carrying capacity and a large capacity breaking capacity, making it possible to provide a very economical vacuum circuit breaker. .

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明の一実施例の電極部を示す斜視図、第２
図は同実施例のへ−Ａ′線及びＢ−８’線から見た縦断
面図、第３図は同実施例の作用を説明するだめの説明図
、第４図、第５図はそれぞれ同実施例に対する変形例を
示す縦断面図、第６図は本発明の他の実施例の電極部を
示す斜視図、第７図は同実施例のＡ−Ａ’線及びＢ−Ｂ
′線から見た縦断面図、第８図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）
は同実施例の作用を説明するための説明図、第９図、第
１０図、第１１図はそれぞれ同実施例に対する変形例を
示す縦断面図、 第１２図は本発明のさらに他の実施例の電極部を示す斜
視図、第１３図は同実施例のＡ−Ａ’線及びＢ−Ｂ’線
から見た縦断面図、第１４図は同実施例の作用を説明す
るための説明図、第１５図、第１６図はそれぞれ同実施
例に対する変形例を示す縦断面図、 第１７図は本発明のさらに他の実施例の電極部を示す縦
断面図、第１８図、第１９図、第２０図はそれぞれ同実
施例に対する変形例を示づ一縦断面図、 第２１図は本発明のさらに他の実施例の電極部を示す斜
視図、第２２図は同実施例のＡ−Ａ’線及びＢ−Ｂ′線
から見た縦断面図、第２３図、第２／図はぞれぞれ同実
施例に対する変形例をポリ縦断面図、 第２５図は本発明のさらに池の実施例の電極部を示す斜
視図、１２６図は同実施例の八−Ａ′線及びＢ　−Ｂ　
’線から児た縦断面図、第２７図、第２と３図はそれぞ
れ同実施例に対づる変形例を示す縦断面図、 第２９図は公知の真空遮断器の典型例を示す縦断面図、
第３０図、第３１図、第３２図は従来の真空′＆Ｉｇｉ
器にＪ３ける電極部の異なる構造例を示づ一斜視図であ
る。 ３・・・真空容器、４，５・・・電極、６，７・・・導
電棒、８・・・ベローズ、９．９ａ、９ｂ・・・シール
ド、１３゜１４．３４．３５，４５．５５．４９，５９
゜ｒ３８．７８・・・接触子、２０．２１，３０，３１
゜’ｔｏ、５０，４８．５８・・・内側電極、２０ａ。 ２１ａ、３０ａ、３１ａ、４０ａ、５０ａ、４８Ｄ、５
Ｆ３ａ・・・斜めスリット、２２，２３，３２゜３３・
・・外側電極、２２ａ、２３ａ、３２ａ、３３ａ・・・
渦、　２４．　３６．　４．６．　５６．　６４．　７
／Ｉ。 ６９　、７９　・＝　キｐ　ツ／”、３９ａ、３９ｂ、
６６゜７６・・・枕状リング、３７．３８，４７，５７
゜６５．７５・・・接触子、４３．５３・・・外側電極
、ｉ３ａ、　５３ａ・・・溝、４２．５２・・・コイル
電極、６７．７７・・・中間電極。 出願人代理人　　佐　　藤　　−雄 第３図 第４図 第６図 第８図 第１２図 第１６図 第２０図 第２５図 第２８図FIG. 1 is a perspective view showing an electrode section of an embodiment of the present invention, and FIG.
The figure is a vertical sectional view of the same embodiment as seen from the line A' and B-8', FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining the operation of the embodiment, and FIGS. 4 and 5 are respectively FIG. 6 is a longitudinal sectional view showing a modification to the same embodiment, FIG. 6 is a perspective view showing an electrode section of another embodiment of the present invention, and FIG. 7 is a line AA' and B-B of the same embodiment
8 (a), (b), (C)
9, 10, and 11 are longitudinal cross-sectional views showing modifications to the same embodiment, and FIG. 12 is a further embodiment of the present invention. A perspective view showing the electrode part of the example, FIG. 13 is a vertical cross-sectional view of the same example as seen from line AA' and B-B', and FIG. 14 is an explanation for explaining the operation of the example. 15 and 16 are longitudinal cross-sectional views showing modifications to the same embodiment, respectively. Fig. 20 is a vertical sectional view showing a modification of the same embodiment, Fig. 21 is a perspective view showing an electrode section of still another embodiment of the present invention, and Fig. 22 is an A of the same embodiment. 23 and 2/2 are respectively poly longitudinal sectional views of modified examples of the same embodiment, and FIG. Figure 126 is a perspective view showing the electrode section of the embodiment of the invention, and the line 8-A' and B-B of the same embodiment are shown in Fig. 126.
27, 2 and 3 are longitudinal sectional views showing modifications of the same embodiment, and FIG. 29 is a longitudinal sectional view showing a typical example of a known vacuum circuit breaker. figure,
Figures 30, 31, and 32 show conventional vacuum '&Igi
It is a perspective view which shows the example of a different structure of the electrode part in J3 of a container. 3... Vacuum container, 4, 5... Electrode, 6, 7... Conductive rod, 8... Bellows, 9.9a, 9b... Shield, 13° 14. 34. 35, 45. 55.49,59
゜r38.78...Contact, 20.21, 30, 31
゜'to, 50, 48.58...Inner electrode, 20a. 21a, 30a, 31a, 40a, 50a, 48D, 5
F3a...Diagonal slit, 22, 23, 32° 33.
...Outer electrodes, 22a, 23a, 32a, 33a...
Vortex, 24. 36. 4.6. 56. 64. 7
/I. 69, 79 ・= Kip tsu/”, 39a, 39b,
66°76... Pillow-shaped ring, 37.38, 47, 57
゜65.75... Contact, 43.53... Outer electrode, i3a, 53a... Groove, 42.52... Coil electrode, 67.77... Intermediate electrode. Applicant's agent Mr. Sato Figure 3 Figure 4 Figure 6 Figure 8 Figure 12 Figure 16 Figure 20 Figure 25 Figure 28

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空容
器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前記
電極はそれぞれ同心配置の内側電極と外側電極とを有し
、前記内側電極は対向電極側に開口した開口容器状に形
成されて前記外側電極の内側に配置されると共に側面か
ら見て傾斜した斜めスリットが側壁に複数本切られてお
り、前記外側電極は少なくとも放射方向に走る溝により
周方向に複数部分に区分されていることを特徴とする真
空遮断器。 ２、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空容
器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前記
電極はそれぞれ同心配置の内側電極と外側電極とを有し
、前記内側電極は対向電極側に開口した開口円筒容器状
に形成されて前記外側電極の内側に配置されると共に側
面から見て傾斜した斜めスリットが側壁に複数本切られ
ており、前記外側電極は端面方向から見て複数本のスパ
イラル状の溝により周方向に複数部分に区分され、さら
に前記内側電極及び外側電極を含む前記一対の電極は面
対称に構成されていることを特徴とする真空遮断器。 ３、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ接
触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあること
を特徴とする特許請求の範囲第２項記載の真空遮断器。 ４、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向幅
をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、１
．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範囲
第２項または第３項記載の真空遮断器。 ５、前記斜めスリットが切られている内側電極の側壁の
厚さをｔとするとき、２ｔ＜Ｍであることを特徴とする
特許請求の範囲第４項記載の真空遮断器。 ６、前記内側電極と前記外側電極との間にリング状の溝
が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第２
〜５項のいずれかに記載の真空遮断器。 ７、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空容
器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前記
電極はそれぞれ同心配置の内側電極と外側電極とを有し
、前記内側電極は対向電極側に拡がった開口円錐台容器
状に形成されて前記外側電極の内側に配置されると共に
側面から見て傾斜した斜めスリットが側壁に複数本切ら
れており、前記外側電極は端面方向から見て複数本のス
パライル状の溝により周方向に複数部分に区分され、さ
らに前記内側電極及び外側電極を含む前記一対の電極は
面対称に構成されていることを特徴とする真空遮断器。 ８、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ接
触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあること
を特徴とする特許請求の範囲第７項記載の真空遮断器。 ９、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向幅
をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、１
．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範囲
第７項または第８項記載の真空遮断器。 １０、前記斜めスリットが切られている内側電極の側壁
の厚さをｔとするとき、２ｔ＜Ｍであることを特徴とす
る特許請求の範囲第９項記載の真空遮断器。 １１、前記外側電極の中央穴は前記内側電極の外形に合
わせた円錐台形状をしていることを特徴とする特許請求
の範囲第７〜１０項のいずれかに記載の真空遮断器。 １２、前記内側電極と前記外側電極との間にリング状の
溝が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
７〜１１項のいずれかに記載の真空遮断器。 １３、前記外側電極の中央穴は円柱形状をしており、こ
の外側電極の中央穴底隅部と前記内側電極の側壁との間
に枕状リングが配設されていることを特徴とする特許請
求の範囲第７〜１２項のいずれかに記載の真空遮断器。 １４、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空
容器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前
記電極はそれぞれ同心配置の内側電極と外側電極とを有
し、前記内側電極は対向電極側に開口した開口円筒容器
状に形成されて前記外側電極の内側に配置されると共に
側面から見て傾斜した斜めスリットが側壁に複数本切ら
れており、前記外側電極は放射方向に走る溝により周方
向に複数部分に区分されると共に自身を流れるアーク電
流により軸方向磁界を生ずる手段を持っていることを特
徴とする真空遮断器。 １５、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ
接触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１４項記載の真空遮断
器。 １６、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向
幅をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、
１．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範
囲第１４項または第１５項記載の真空遮断器。 １７、前記斜めスリットが切られている内側電極の側壁
の厚さをｔとするとき、２ｔ＜Ｍであることを特徴とす
る特許請求の範囲第１６項記載の真空遮断器。 １８、前記内側電極と前記外側電極との間にリング状の
溝が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１４〜１７項のいずれかに記載の真空遮断器。 １９、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空
容器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前
記電極はそれぞれ同心配置の内側電極と外側電極とを有
し、前記内側電極は対向電極側に拡がった開口円錐台容
器状に形成されて前記外側電極の内側に配置されると共
に側面から見て傾斜した斜めスリットが側壁に複数本切
られており、前記外側電極は放射方向に走る溝により周
方向に複数部分に区分されると共に自身を流れるアーク
電流により軸方向磁界を生ずる手段を持っていることを
特徴とする真空遮断器。 ２０、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ
接触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１９項記載の真空遮断
器。 ２１、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向
幅をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、
１．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範
囲第１９項または第２０項記載の真空遮断器。 ２２、前記斜めスリットが切られている内側電極の側壁
の厚さをｔとするとき、２ｔ＜Ｍであることを特徴とす
る特許請求の範囲第２１項記載の真空遮断器。 ２３、前記外側電極の中央穴は前記内側電極の外形に合
わせた円錐台形状をしていることを特徴とする特許請求
の範囲第１９〜２２項のいずれかに記載の真空遮断器。 ２４、前記内側電極と前記外側電極との間にリング状の
溝が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１９〜２３項のいずれかに記載の真空遮断器。 ２５、前記外側電極の中央穴は円柱形状をしており、こ
の外側電極の中央穴底隅部と前記内側電極の側壁との間
に枕状リングが配設されていることを特徴とする特許請
求の範囲第１９〜２４項のいずれかに記載の真空遮断器
。 ２６、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空
容器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前
記電極はそれぞれ同心配置の内側電極と中間電極と外側
電極とを有し、前記内側電極は対向電極側に拡がった開
口円錐台容器状に形成され、前記中間電極は開口円筒容
器状に形成され、前記内側電極は前記中間電極の内側に
、また前記中間電極は前記外側電極の内側にそれぞれ入
れ子式に配置され、前記内側電極及び中間電極の側壁に
はそれぞれ側面から見て傾斜した斜めスリットが複数本
切られており、前記外側電極は端面方向から見て複数本
のスパイラル状の溝により周方向に複数部分に区分され
、さらに前記内側電極、中間電極及び外側電極を含む前
記一対の電極は面対称に構成されていることを特徴とす
る真空遮断器。 ２７、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ
接触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第２６項記載の真空遮断
器。 ２８、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向
幅をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、
１．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範
囲第２６項または第２７項記載の真空遮断器。 ２９、前記中間電極の中央穴底隅部と前記内側電極の側
壁との間に枕状リングが配設されていることを特徴とす
る特許請求の範囲第２６〜２８項のいずれかに記載の真
空遮断器。 ３０、前記中間電極と前記外側電極との間にリング状の
溝が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
２６〜２９項のいずれかに記載の真空遮断器。 ３１、それぞれ導電棒に取付けられた一対の電極が真空
容器内に接離自在に設けられる真空遮断器において、前
記電極はそれぞれ同心配置の内側電極と中間電極と外側
電極とを有し、前記内側電極は対向電極側に拡がった開
口円錐台容器状に形成され、前記中間電極は開口円筒容
器状に形成され、前記内側電極は前記中間電極の内側に
、また前記中間電極は前記外側電極の内側にそれぞれ入
れ子式に配置され、前記内側電極及び中間電極の側壁に
はそれぞれ側面から見て傾斜した斜めスリットが複数本
切られており、前記外側電極は放射方向に走る溝により
周方向に複数部分に区分されると共に自身を流れるアー
ク電流により軸方向磁界を生ずる手段を持っていること
を特徴とする真空遮断器。 ３２、前記内側電極及び外側電極の各端面上にそれぞれ
接触子を有し、かつ両接触子の端面は同一平面にあるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第３１項記載の真空遮断
器。 ３３、前記内側電極の隣り合う斜めスリット間の周方向
幅をＸ１、斜めスリットの軸方向深さをＭとするとき、
１．５・Ｘ１＜Ｍであることを特徴とする特許請求の範
囲第３１項または第３２項記載の真空遮断器。 ３４、前記中間電極の中央穴底隅部と前記内側電極の側
壁との間に枕状リングが配設されていることを特徴とす
る特許請求の範囲第３１〜３３項のいずれかに記載の真
空遮断器。 ３５、前記中間電極と前記外側電極との間にリング状の
溝が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
３１〜３４項のいずれかに記載の真空遮断器。[Scope of Claims] 1. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be freely accessible and detachable, each of the electrodes having an inner electrode and an outer electrode arranged concentrically. , the inner electrode is formed in the shape of an open container that opens toward the opposing electrode, is disposed inside the outer electrode, and has a plurality of oblique slits cut in the side wall that are slanted when viewed from the side; A vacuum circuit breaker characterized in that the vacuum circuit breaker is divided into a plurality of sections in the circumferential direction by grooves running at least in the radial direction. 2. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to come and go, and each of the electrodes has an inner electrode and an outer electrode that are arranged concentrically, and the inner electrodes are arranged opposite to each other. A plurality of diagonal slits are cut in the side wall, which are formed in the shape of an open cylindrical container that opens toward the electrode side, are arranged inside the outer electrode, and are inclined when viewed from the side, A vacuum circuit breaker, characterized in that the vacuum circuit breaker is divided into a plurality of parts in the circumferential direction by a plurality of spiral grooves, and further, the pair of electrodes including the inner electrode and the outer electrode are configured symmetrically in a plane. 3. The vacuum circuit breaker according to claim 2, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both contacts are on the same plane. 4. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M, then 1
．． The vacuum circuit breaker according to claim 2 or 3, characterized in that 5.X1<M. 5. The vacuum circuit breaker according to claim 4, wherein 2t<M, where t is the thickness of the side wall of the inner electrode in which the diagonal slit is cut. 6. Claim 2, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the inner electrode and the outer electrode.
The vacuum breaker according to any one of items 1 to 5. 7. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to be freely approached and separated, each of the electrodes having an inner electrode and an outer electrode arranged concentrically, and the inner electrodes facing each other. A plurality of diagonal slits are cut in the side wall and are formed in the shape of a truncated conical container with an opening that widens toward the electrode, are arranged inside the outer electrode, and are inclined when viewed from the side. A vacuum circuit breaker characterized in that the vacuum circuit breaker is divided into a plurality of parts in the circumferential direction by a plurality of spiral grooves, and the pair of electrodes including the inner electrode and the outer electrode are configured symmetrically in a plane. 8. The vacuum circuit breaker according to claim 7, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both the contacts are on the same plane. 9. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M, then 1
．． The vacuum circuit breaker according to claim 7 or 8, characterized in that 5.X1<M. 10. The vacuum circuit breaker according to claim 9, wherein 2t<M, where t is the thickness of the side wall of the inner electrode in which the diagonal slit is cut. 11. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 7 to 10, wherein the central hole of the outer electrode has a truncated cone shape matching the outer shape of the inner electrode. 12. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 7 to 11, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the inner electrode and the outer electrode. 13. A patent characterized in that the center hole of the outer electrode has a cylindrical shape, and a pillow-like ring is disposed between the bottom corner of the center hole of the outer electrode and the side wall of the inner electrode. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 7 to 12. 14. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to freely come and go, and each of the electrodes has an inner electrode and an outer electrode that are arranged concentrically, and the inner electrodes are arranged opposite to each other. A plurality of diagonal slits are cut in the side wall, which are formed in the shape of an open cylindrical container that opens on the electrode side, are arranged inside the outer electrode, and are inclined when viewed from the side, and the outer electrode has grooves running in the radial direction. What is claimed is: 1. A vacuum circuit breaker, characterized in that it is divided into a plurality of sections in the circumferential direction by a vacuum circuit breaker, and has means for generating an axial magnetic field by means of an arc current flowing through the vacuum circuit breaker. 15. The vacuum circuit breaker according to claim 14, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both contacts are on the same plane. 16. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M,
The vacuum circuit breaker according to claim 14 or 15, characterized in that 1.5.X1<M. 17. The vacuum circuit breaker according to claim 16, wherein 2t<M, where t is the thickness of the side wall of the inner electrode in which the diagonal slit is cut. 18. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 14 to 17, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the inner electrode and the outer electrode. 19. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to be freely approached and separated, each of the electrodes having an inner electrode and an outer electrode arranged concentrically, and the inner electrodes facing each other. A plurality of diagonal slits are cut in the side wall, which are formed in the shape of a truncated conical container with an opening that widens toward the electrode, are arranged inside the outer electrode, and are inclined when viewed from the side, and the outer electrode runs in the radial direction. A vacuum circuit breaker characterized in that it is divided into a plurality of sections in the circumferential direction by grooves and has means for generating an axial magnetic field by an arc current flowing through the vacuum circuit breaker. 20. The vacuum circuit breaker according to claim 19, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both the contacts are on the same plane. 21. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M,
21. The vacuum circuit breaker according to claim 19 or 20, characterized in that 1.5.X1<M. 22. The vacuum circuit breaker according to claim 21, wherein 2t<M, where t is the thickness of the side wall of the inner electrode in which the diagonal slit is cut. 23. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 19 to 22, wherein the central hole of the outer electrode has a truncated cone shape matching the outer shape of the inner electrode. 24. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 19 to 23, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the inner electrode and the outer electrode. 25. A patent characterized in that the center hole of the outer electrode has a cylindrical shape, and a pillow-like ring is disposed between the bottom corner of the center hole of the outer electrode and the side wall of the inner electrode. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 19 to 24. 26. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to be freely moved toward and away from the vacuum vessel, and each of the electrodes has an inner electrode, an intermediate electrode, and an outer electrode arranged concentrically, and the inner The electrode is formed in the shape of an open truncated conical container that widens toward the opposite electrode, the intermediate electrode is formed in the shape of an open cylindrical container, the inner electrode is located inside the intermediate electrode, and the intermediate electrode is located inside the outer electrode. A plurality of diagonal slits are cut in the side walls of the inner electrode and the intermediate electrode, respectively, and the outer electrode has a plurality of spiral-shaped slits cut in the side walls of the inner electrode and the intermediate electrode, respectively. A vacuum circuit breaker, characterized in that the vacuum circuit breaker is divided into a plurality of parts in the circumferential direction by grooves, and further, the pair of electrodes including the inner electrode, the intermediate electrode, and the outer electrode are configured symmetrically in a plane. 27. The vacuum circuit breaker according to claim 26, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both the contacts are on the same plane. 28. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M,
28. The vacuum circuit breaker according to claim 26 or 27, characterized in that 1.5.X1<M. 29. A pillow-like ring is disposed between the bottom corner of the center hole of the intermediate electrode and the side wall of the inner electrode, according to any one of claims 26 to 28. Vacuum circuit breaker. 30. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 26 to 29, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the intermediate electrode and the outer electrode. 31. A vacuum circuit breaker in which a pair of electrodes, each attached to a conductive rod, is provided in a vacuum container so as to be able to come and go, and each of the electrodes has an inner electrode, an intermediate electrode, and an outer electrode arranged concentrically, and the inner The electrode is formed in the shape of an open truncated conical container that widens toward the opposite electrode, the intermediate electrode is formed in the shape of an open cylindrical container, the inner electrode is located inside the intermediate electrode, and the intermediate electrode is located inside the outer electrode. A plurality of diagonal slits are cut in the side walls of the inner electrode and the intermediate electrode, respectively, and the outer electrode has a plurality of diagonal slits in the circumferential direction formed by grooves running in the radial direction. What is claimed is: 1. A vacuum circuit breaker characterized by having means for generating an axial magnetic field by an arc current flowing through the vacuum circuit breaker. 32. The vacuum circuit breaker according to claim 31, wherein the inner electrode and the outer electrode each have a contact on each end face, and the end faces of both the contacts are on the same plane. 33. When the circumferential width between adjacent diagonal slits of the inner electrode is X1, and the axial depth of the diagonal slits is M,
33. The vacuum circuit breaker according to claim 31 or 32, characterized in that 1.5.X1<M. 34. A pillow-like ring is disposed between the bottom corner of the center hole of the intermediate electrode and the side wall of the inner electrode, according to any one of claims 31 to 33. Vacuum circuit breaker. 35. The vacuum circuit breaker according to any one of claims 31 to 34, characterized in that a ring-shaped groove is formed between the intermediate electrode and the outer electrode.