JPS6274053A - 高硬化性高強冷延鋼板 - Google Patents
高硬化性高強冷延鋼板Info
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- JPS6274053A JPS6274053A JP21115985A JP21115985A JPS6274053A JP S6274053 A JPS6274053 A JP S6274053A JP 21115985 A JP21115985 A JP 21115985A JP 21115985 A JP21115985 A JP 21115985A JP S6274053 A JPS6274053 A JP S6274053A
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- Japan
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- steel
- strength
- rolled steel
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高硬化性高強度冷延鋼板に関する。
（従来の技術）
近年、自動車の軽量化および衝突安全性を狙いとして軟
鋼板にかえて外板や内板に高強度鋼板が適用されつ＼あ
る。自動車用鋼板は深絞りなどの厳しい冷間加−［が行
なわれるため、成形性に優れた性質を有することが必要
である。この特性は一般に材料の高強度化によって箸し
く損なわれるため、成形性と強度を満足する鋼材を得る
ことは不可能であった。
鋼板にかえて外板や内板に高強度鋼板が適用されつ＼あ
る。自動車用鋼板は深絞りなどの厳しい冷間加−［が行
なわれるため、成形性に優れた性質を有することが必要
である。この特性は一般に材料の高強度化によって箸し
く損なわれるため、成形性と強度を満足する鋼材を得る
ことは不可能であった。
このような問題点を解決するための先行技術として、特
公昭５Ｂ−５０２９１号公報にはＮｂ 、Ｖ等の析出強
化元素を利用し、延性は十分ではないが強度の高い引張
強さ７０ Ｋｇｆ／ｓ１１′級の高強度鋼板、又特公昭
５９−５ｆｔ５４号公報には原子量でＴｉ／Ｃ＞１とし
て深絞り性のすぐれた軟質鋼板が、さらに又、特公昭６
０−１３４２０号公報にはＣｕ、Ｐを利用しテ３５〜４
０ Ｋｇｆ／ＩＩｔｓ’の引張強さと高い深絞り性が得
られる鋼がそれぞれ開示されている。
公昭５Ｂ−５０２９１号公報にはＮｂ 、Ｖ等の析出強
化元素を利用し、延性は十分ではないが強度の高い引張
強さ７０ Ｋｇｆ／ｓ１１′級の高強度鋼板、又特公昭
５９−５ｆｔ５４号公報には原子量でＴｉ／Ｃ＞１とし
て深絞り性のすぐれた軟質鋼板が、さらに又、特公昭６
０−１３４２０号公報にはＣｕ、Ｐを利用しテ３５〜４
０ Ｋｇｆ／ＩＩｔｓ’の引張強さと高い深絞り性が得
られる鋼がそれぞれ開示されている。
しかしながら１以上の例に示した従来技術ではいずれも
自動車用外板として要求されている高い深絞り性（指標
としてランクフォード値下）Ｔ≧１．５および５０ Ｋ
ｇｆ／１ｒｒ１１′以りの引張強さを兼ね備えた鋼材を
得ることは不可能であった。
自動車用外板として要求されている高い深絞り性（指標
としてランクフォード値下）Ｔ≧１．５および５０ Ｋ
ｇｆ／１ｒｒ１１′以りの引張強さを兼ね備えた鋼材を
得ることは不可能であった。
一方、自動型部材の多くは必らずしもすべての部位につ
いて同等の性質を有する必要はない、たとえば、ある部
位は耐プント性の点から高い強度（または硬度）を必要
とするが、他の部分は主としてプレス成形性が要求され
従って延びやＹ値の高いことが必要である。又、自動車
に使われるような板厚の薄い鋼板の接合にはスポット溶
接が多用されているが、高強度鋼板のスポット溶接部の
疲労強度はＩ＆鋼板に比べて向」ニしないため、高強度
鋼板による軒賃化の障害となっていた。
いて同等の性質を有する必要はない、たとえば、ある部
位は耐プント性の点から高い強度（または硬度）を必要
とするが、他の部分は主としてプレス成形性が要求され
従って延びやＹ値の高いことが必要である。又、自動車
に使われるような板厚の薄い鋼板の接合にはスポット溶
接が多用されているが、高強度鋼板のスポット溶接部の
疲労強度はＩ＆鋼板に比べて向」ニしないため、高強度
鋼板による軒賃化の障害となっていた。
以上のように、自動車用鋼板としては深絞り性にすぐれ
、目、つ硬化性およびスポット溶接部疲労強Ｉ■にすぐ
れている鋼材が必要であるが、従来の鋼では高い深絞り
性を確保することが最初に必要と考えられたため、極低
炭素鋼が主体であった。
、目、つ硬化性およびスポット溶接部疲労強Ｉ■にすぐ
れている鋼材が必要であるが、従来の鋼では高い深絞り
性を確保することが最初に必要と考えられたため、極低
炭素鋼が主体であった。
このため硬化性に劣るのみならず、溶接部は著しく粗粒
化するのでスポット溶接部の疲労強度も劣るのが実情で
あった。
化するのでスポット溶接部の疲労強度も劣るのが実情で
あった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は１〜記のような問題に鑑み、特に自動車用鋼板
用として、高い延性と高いＴ値を確保することによ−〕
で成形加Ｉ゛の際の深絞り性にすぐれ、Ｌ２かも成形加
■−後において焼入れ硬化処哩により高強度、就中スポ
ット溶接部の疲労強度を確保することが６丁能な成分組
成、の鋼を提供１．ようとするものである。
用として、高い延性と高いＴ値を確保することによ−〕
で成形加Ｉ゛の際の深絞り性にすぐれ、Ｌ２かも成形加
■−後において焼入れ硬化処哩により高強度、就中スポ
ット溶接部の疲労強度を確保することが６丁能な成分組
成、の鋼を提供１．ようとするものである。
（問題点を解決するための手段）
即ち１．に発明の夛旨は
屯■で
Ｃ： ０．００６〜［＋、０３Ｌ Ｓ ｉ：ｏ、ｏ
ｌ 〜０．ｌｌＭｎ：Ｏ，１〜０．５Ｌ Ｐ ：
０．０８〜０．１２％Ｓ ： ０．０１％以下 −０，０２≦ｖ−（５，８６Ｇ ＋３．８ａＮ） ≦ｏ
、０３％Ａ ｌ：ｏ、０１５〜０．ｌＬ Ｎ ：
０．００１５〜０．０１％Ｂ ： ０．０００２−０．
００１５％、 ＲＦＭ：０．００１０％ 以下残部は
Ｆｅ及び不ｉｉｒ避的不純物からなることを特徴とする
高硬化性高強度冷延鋼板にある。
ｌ 〜０．ｌｌＭｎ：Ｏ，１〜０．５Ｌ Ｐ ：
０．０８〜０．１２％Ｓ ： ０．０１％以下 −０，０２≦ｖ−（５，８６Ｇ ＋３．８ａＮ） ≦ｏ
、０３％Ａ ｌ：ｏ、０１５〜０．ｌＬ Ｎ ：
０．００１５〜０．０１％Ｂ ： ０．０００２−０．
００１５％、 ＲＦＭ：０．００１０％ 以下残部は
Ｆｅ及び不ｉｉｒ避的不純物からなることを特徴とする
高硬化性高強度冷延鋼板にある。
以下に、本発明の詳細な説明する。
（作用）
まず１最初に鋼の各成分についてその限定即山を述べる
。
。
Ｃは一般に鋼の強度を、情めるために有効な元素である
が、成形性に対して有害であり、両者を満足するように
決める必要がある。Ｃはｏ、ｏｏｅｘ未満では焼入れ時
に十分な硬度が得られない、またスポット溶接部の熱影
響部が著しく粗粒化して疲労強度を急激に低下させる。
が、成形性に対して有害であり、両者を満足するように
決める必要がある。Ｃはｏ、ｏｏｅｘ未満では焼入れ時
に十分な硬度が得られない、またスポット溶接部の熱影
響部が著しく粗粒化して疲労強度を急激に低下させる。
深絞り性の指標である丁はＣ０，０３％超で低ドが著し
いため０．０３％以下とした。
いため０．０３％以下とした。
次に、Ｓｌは脱酸および鋼の強化元素として有効である
が、深絞り性、スケール性状およびスポット溶接部疲労
強度から、出来るだけ低い方が良＜Ｏ，ｔＸ以下とした
。ＳｌがＯ，１％を超えると特に深絞り性の低下が大き
いためである。一方、０．０１２未満では脱酸および強
化元素としての効果がみられなくなるため０．０１％以
−ヒとする。
が、深絞り性、スケール性状およびスポット溶接部疲労
強度から、出来るだけ低い方が良＜Ｏ，ｔＸ以下とした
。ＳｌがＯ，１％を超えると特に深絞り性の低下が大き
いためである。一方、０．０１２未満では脱酸および強
化元素としての効果がみられなくなるため０．０１％以
−ヒとする。
また、Ｍｎは鋼の強化元素と１７で有効であり０．１ｚ
以１〜添加するが、深絞り性を茗しく損うので０．５ｚ
以ドとする。
以１〜添加するが、深絞り性を茗しく損うので０．５ｚ
以ドとする。
さらに、Ｐは強化元素として有効であると１（にｆγ絞
り性の【気からも添加する心安があるが、０．０６２未
満ではこれらの効果が１〜分でないこと、一方０．１２
％を超えるとスポ−／ ト溶接部の疲労強度を箸しく低
下させるため０．０６〜０．１２％の範囲とする。
り性の【気からも添加する心安があるが、０．０６２未
満ではこれらの効果が１〜分でないこと、一方０．１２
％を超えるとスポ−／ ト溶接部の疲労強度を箸しく低
下させるため０．０６〜０．１２％の範囲とする。
一方、Ｓは不純物でありその含有には低い程望ましいが
、成形性の点から０．０１０％まで許容できるため０．
０１０１以下とした。
、成形性の点から０．０１０％まで許容できるため０．
０１０１以下とした。
次に、■は本発明鋼にとって非常に重・要な成分であり
、Ｃ，！：Ｎとの関連で特定の関係を満足させることが
必要である。このような関係は次のような実験により求
められたものである。
、Ｃ，！：Ｎとの関連で特定の関係を満足させることが
必要である。このような関係は次のような実験により求
められたものである。
即ち、第１図はＣＯ，０１１、Ｓ ｉ ０．０２％ 、
Ｍ ｎｏ、２％、 Ｐｏ、０８０％、 Ｓ ０．００
５ｔ、 Ｖ Ｏ〜Ｏ，１２％ 、 Ａ Ｉｏ、０２０％
、 ＮＯ，００２９％ 、 ８０．００１０％ テ残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなる４、５ｍｓ厚さの
熱延鋼帯を１．ｏ＋＋ｍに冷間圧延して８５０℃Ｘ１分
の焼鈍を行なった後、１ｚの調質圧送を行なった冷ｋＥ
ｍ ？ｉＦのＶ％と深絞り指標である〒″値との関係
である。即ち、本発明鋼においては強い炭化物生成元素
であるＶの添加によってＣやＮを（ν化物としいわゆる
ｓｃａｖｅｎｇｉｎｇ効果によりｆ；４．１着してｒ伯
奢改ハするが、同図に見られるように過剰になるとその
効果はむしろ低下することがわかる。
Ｍ ｎｏ、２％、 Ｐｏ、０８０％、 Ｓ ０．００
５ｔ、 Ｖ Ｏ〜Ｏ，１２％ 、 Ａ Ｉｏ、０２０％
、 ＮＯ，００２９％ 、 ８０．００１０％ テ残
部はＦｅ及び不可避的不純物からなる４、５ｍｓ厚さの
熱延鋼帯を１．ｏ＋＋ｍに冷間圧延して８５０℃Ｘ１分
の焼鈍を行なった後、１ｚの調質圧送を行なった冷ｋＥ
ｍ ？ｉＦのＶ％と深絞り指標である〒″値との関係
である。即ち、本発明鋼においては強い炭化物生成元素
であるＶの添加によってＣやＮを（ν化物としいわゆる
ｓｃａｖｅｎｇｉｎｇ効果によりｆ；４．１着してｒ伯
奢改ハするが、同図に見られるように過剰になるとその
効果はむしろ低下することがわかる。
なお、この場合ＶとＣ，Ｈの関係をＶ −（５，Ｅｉ６
Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）で整理したのは化学
当量的に添加したＶｚとＣとＮを炭窒化物として固着し
たｖｚとの差、即ち、地鉄中に固溶しているＶを特定す
るものであり、またＣの係数を５．８８．Ｈの係数を３
．６４と定めたのは生成する炭化物ηＣ３および窒化物
ｖＮニ見合つＶ、！＝ １．テ５０．９Ｘ４／１２Ｘ３
＝５．８８オよび５０．９／ １４＝ ３．６６Ｃ＋
３．６４より求めたものである。
Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）で整理したのは化学
当量的に添加したＶｚとＣとＮを炭窒化物として固着し
たｖｚとの差、即ち、地鉄中に固溶しているＶを特定す
るものであり、またＣの係数を５．８８．Ｈの係数を３
．６４と定めたのは生成する炭化物ηＣ３および窒化物
ｖＮニ見合つＶ、！＝ １．テ５０．９Ｘ４／１２Ｘ３
＝５．８８オよび５０．９／ １４＝ ３．６６Ｃ＋
３．６４より求めたものである。
このようにＶは本発明の主体をなす元素であり、第１図
で示したように１．５以上の高いＴ値を得ルタメニハ、
Ｖ −（５，８６Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）が
−０，０２２以上のＶ添加が必要である。■を適正量を
超えて加えるとＴ値はかえって低下するため、■−（５
，６６Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）を０．０３％
以下とする必要がある。
で示したように１．５以上の高いＴ値を得ルタメニハ、
Ｖ −（５，８６Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）が
−０，０２２以上のＶ添加が必要である。■を適正量を
超えて加えるとＴ値はかえって低下するため、■−（５
，６６Ｃ＋ ３．６６Ｃ＋３．６４Ｎ ）を０．０３％
以下とする必要がある。
また、ＡＩは脱酸のために必要な元素であり、０．０１
５％より少ないと脱酸が不十分で酸化物系介在物により
深絞り性を損う、また、 ０．１！より多いと介在物に
よってＴ値をかえって低下させるため０．０１５〜０．
１ｚの範囲とする。
５％より少ないと脱酸が不十分で酸化物系介在物により
深絞り性を損う、また、 ０．１！より多いと介在物に
よってＴ値をかえって低下させるため０．０１５〜０．
１ｚの範囲とする。
さらに、Ｎは焼鈍時に生成するＡＩＮによってＴ値を向
上させるが、０．００１５Ｘ未満では焼鈍中に十分なＡ
ＩＮが生成できないこと、また０、０１＄超ではかえっ
てＴ値を低下させるため０．００１５〜０．０１１とし
た。
上させるが、０．００１５Ｘ未満では焼鈍中に十分なＡ
ＩＮが生成できないこと、また０、０１＄超ではかえっ
てＴ値を低下させるため０．００１５〜０．０１１とし
た。
次にＢは焼入れ性を上げるために添加する。
０．００１５％超ではＢＮを生成して靭性及び７値を低
下させるが、一方、 ０．０００２Ｘ未満では焼入れに
対する効果がみられないため０．０００２〜Ｏ，０Ｏ１
５％の範囲で添加する。
下させるが、一方、 ０．０００２Ｘ未満では焼入れに
対する効果がみられないため０．０００２〜Ｏ，０Ｏ１
５％の範囲で添加する。
最後にＲＥＭは脱酸剤として、また鋼中硫化物の形状の
調整を行なわせるため、 ０．００１０％以下添加する
。 ０．０ＯＩＯ＄を超えて添加するとかえって成形性
を害するためである。
調整を行なわせるため、 ０．００１０％以下添加する
。 ０．０ＯＩＯ＄を超えて添加するとかえって成形性
を害するためである。
次に、本発明鋼の製造条件の一例について示す。
製鋼・造塊条件は通常の工程を用いるが、Ｃや＋
Ｎを低くコトロールするためにＲ１（またはＤＨ脱ガス
装置を用いて脱ガス、脱炭処理を行なった後成分調整し
連続鋳造により鋼片とすることが有効である。
装置を用いて脱ガス、脱炭処理を行なった後成分調整し
連続鋳造により鋼片とすることが有効である。
また、熱延条件は炭ｅ窒化物を必要以上に溶解させない
ため、１０５０〜１１５０℃程度の低温加熱を行なって
熱延鋼帯とするのがよい、この熱間圧延の際、捲取温度
を６００℃以上の高温捲取とすれば、炭化物の析出と粗
大化を促進させることができるためＴ値の向上に有効で
ある。
ため、１０５０〜１１５０℃程度の低温加熱を行なって
熱延鋼帯とするのがよい、この熱間圧延の際、捲取温度
を６００℃以上の高温捲取とすれば、炭化物の析出と粗
大化を促進させることができるためＴ値の向上に有効で
ある。
次に、冷間圧延は出来るだけＹ値を高くさせるためには
圧下率が高い方が好ましいので６０〜９５％で行なうの
がよい、さらに焼鈍は連続焼鈍炉においてＴ値を高くす
るため７５０〜８９０℃の高温焼鈍を行なうのが適当で
ある。すなわち、７５０℃未満では再結晶がｄれＴ値は
向上しない、また８９０℃を超えると変態を生じるため
Ｔ値は低下する。
圧下率が高い方が好ましいので６０〜９５％で行なうの
がよい、さらに焼鈍は連続焼鈍炉においてＴ値を高くす
るため７５０〜８９０℃の高温焼鈍を行なうのが適当で
ある。すなわち、７５０℃未満では再結晶がｄれＴ値は
向上しない、また８９０℃を超えると変態を生じるため
Ｔ値は低下する。
以−ヒのようにして得られた鋼は、ＣやＮが炭・窒化物
として固着され、成形時には高い延性と７値を示すもの
であるが、その後プレス加工を行なった後、耐プント性
など強度の要求される部分を通常の加熱手段により鋼の
変態点以上に加熱した後急冷せしめることによりその部
分を焼き入れ硬化させることができる。また、この鋼は
スポット溶接部の疲労強度にもすぐれているので、従来
の析出強化型高強度鋼板のようなスポット溶接疲労強度
１の問題がないため重体セ量の軽量化に有効である。
として固着され、成形時には高い延性と７値を示すもの
であるが、その後プレス加工を行なった後、耐プント性
など強度の要求される部分を通常の加熱手段により鋼の
変態点以上に加熱した後急冷せしめることによりその部
分を焼き入れ硬化させることができる。また、この鋼は
スポット溶接部の疲労強度にもすぐれているので、従来
の析出強化型高強度鋼板のようなスポット溶接疲労強度
１の問題がないため重体セ量の軽量化に有効である。
次に本発明の効果を実施例にてさらに具体的に説明する
。
。
（実施Ｎ）
第１表に示す化学成分の鋼を溶製しＲＨで脱ガスを行な
い、連続鋳造により２００■の鋼片を製造した。これを
１１００℃に加熱して６■の熱延鋼帯としｆ（２０℃で
捲取った後、８５％の冷延圧下率によって１．０■の冷
延鋼板とした。この冷延板を８１０″ａＸ１分の焼鈍を
行なった後、ｌＯ℃／ｓｅｃで冷却、 ４００’ＣＸＳ
分の過時効処理を行ない、１ｚの：Ａ賀圧延を与えた。
い、連続鋳造により２００■の鋼片を製造した。これを
１１００℃に加熱して６■の熱延鋼帯としｆ（２０℃で
捲取った後、８５％の冷延圧下率によって１．０■の冷
延鋼板とした。この冷延板を８１０″ａＸ１分の焼鈍を
行なった後、ｌＯ℃／ｓｅｃで冷却、 ４００’ＣＸＳ
分の過時効処理を行ない、１ｚの：Ａ賀圧延を与えた。
これらの鋼板の特性値を第１表に併せて示す。本発明鋼
は伸び、Ｔ値にすぐれていることがわかる。
は伸び、Ｔ値にすぐれていることがわかる。
次にこれらの鋼板の硬化性を調べるため８６０℃に加熱
した大気炉に装入、５秒保持した後Ｏ℃の氷水中に急冷
した。これらの鋼板の表面硬度をピンカース硬度計で測
定した結果を第１表に併せて示す０本発明鋼の硬化性が
すぐれていることがわかる。
した大気炉に装入、５秒保持した後Ｏ℃の氷水中に急冷
した。これらの鋼板の表面硬度をピンカース硬度計で測
定した結果を第１表に併せて示す０本発明鋼の硬化性が
すぐれていることがわかる。
第１図はｖＱとＹ値との１″Ａ係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．００６〜０．０３％、Ｓｉ：０．０１〜０．１
％Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：０．０６０〜０．１２
％Ｓ：０．０１％以下 −０．０２≦Ｖ−（５．６６Ｃ＋３．６４Ｎ）≦０．０
３％Ａｌ：０．０１５〜０．１％、Ｎ：０．００１５〜
０．０１％Ｂ：０．０００２〜０．００１５％、ＲＥＭ
：０．００１０％以下残部はＦｅ及び不可避的不純物か
らなることを特徴とする高硬化性高強度冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21115985A JPS6274053A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 高硬化性高強冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21115985A JPS6274053A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 高硬化性高強冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274053A true JPS6274053A (ja) | 1987-04-04 |
Family
ID=16601370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21115985A Pending JPS6274053A (ja) | 1985-09-26 | 1985-09-26 | 高硬化性高強冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6274053A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002044434A1 (fr) * | 2000-11-28 | 2002-06-06 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid presentant une resistance elevee a la traction du type structure composite |
-
1985
- 1985-09-26 JP JP21115985A patent/JPS6274053A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002044434A1 (fr) * | 2000-11-28 | 2002-06-06 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid presentant une resistance elevee a la traction du type structure composite |
| EP1338667A1 (en) * | 2000-11-28 | 2003-08-27 | Kawasaki Steel Corporation | Composite structure type high tensile strength steel plate, plated plate of composite structure type high tensile strength steel and method for their production |
| EP1338667A4 (en) * | 2000-11-28 | 2005-08-17 | Jfe Steel Corp | COMPOSITE STRUCTURE STEEL PLATE WITH HIGH TENSILE STRENGTH, COATED COMPOSITSTRUCTURE STEEL PLATE WITH HIGH TENSILE STRENGTH AND THEIR PRODUCTION PROCESS |
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