JPS6257402B2 - - Google Patents
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- JPS6257402B2 JPS6257402B2 JP55080473A JP8047380A JPS6257402B2 JP S6257402 B2 JPS6257402 B2 JP S6257402B2 JP 55080473 A JP55080473 A JP 55080473A JP 8047380 A JP8047380 A JP 8047380A JP S6257402 B2 JPS6257402 B2 JP S6257402B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は、形鋼のユニバーサル圧延方法に係
り、特に複数パスで行なわれる形鋼の粗ユニバー
サル圧延機に用いるに好適な圧延方法に関する。
一般に、Ｈ形鋼、鋼矢板、丸棒、軌条その他の
形鋼の生産では、圧延後の長尺材から、予め定め
られた切断長さに対応して、過不足なく成品を採
取することが歩留り向上を計る上で必須の要件と
なる。この意味で、圧延伸び長さを制御すること
は、工程管理上の重要点となつている。
ユニバーサル圧延機によるＨ形鋼の圧延を例に
取つて従来の圧延方法を説明すると、第１図に示
す如く、加熱炉１で加熱された粗形鋼片は、ブレ
ークダウン圧延機２で粗成形され、トングカツト
ソー３で先後端の形状不良部が除去される。次に
粗ユニバーサル圧延機４、エツジヤー圧延機５、
更に仕上ユニバーサル圧延機６から成る圧延工程
の後、ホツトソー７で所定長さに切断され、クー
リングベツド８の上で冷却される。このような圧
延設備列において、ブレークダウン圧延機および
各々近接配置されている粗ユニバーサル圧延機と
エツジヤー圧延機（以下粗ユニバーサル圧延機群
と称す）においては、通常、可逆圧延により複数
パスの圧延が行なわれ、仕上ユニバーサル圧延機
では１パスの圧延が行なわれる。このような工程
において制御の対象となるものは、断面寸法と圧
延伸び長さであるが、一定重量の素材について
は、前者が定まれば後者は定まるので、切捨量が
最も少なくなるような製品長さの組合せに応じた
素材重量が決められる。従つて正確に目標とする
長さで圧延を完了することは、歩留り低下を防止
する上できわめて肝要なこととなる。断面寸法の
制御方法としては、第２図に示すユニバーサル圧
延機の水平ロール９と垂直ロール１０を各々独立
に考えて、板圧延と同様のゲージメータ制御を行
なうことが考えられるが、両ロールの相互影響を
考慮しなければならないという困難さに加え、素
材重量、加熱炉でのスケールロス量、クロツプ切
捨量等のばらつきにより圧延伸び長さは微妙に変
動し、計画した製品取りが不可能になる場合があ
る。一方圧延中に直接長さを対象として制御する
ことはＨ形鋼の板厚公差内変動が、圧延伸び長さ
に及ぼす影響は極めて大きいので実用上容易な方
法である。例えば、ウエブ高さ300mm、フランジ
幅300mm、ウエブ厚10mm、フランジ厚15mmのＨ形
鋼において、それぞれウエブ厚が0.1mm、フラン
ジ厚が0.2mmとわずかに変動しても、圧延伸び長
さは1.23％も変化し、圧延全長が100ｍ余りある
ことを考慮すると、相当大きな変化となる。また
この寸法のＨ形鋼の厚み公差は、ウエブ厚で±
1.0mm、フランジ厚で±1.5mmもあり、公差内での
伸び長さ制御の余地が大きいことは明らかであ
る。このような観点から、直接圧延伸び長さを制
御することも行なわれているが、従来の方法は、
いずれも問題がある。例えば、素材の重量を実貫
して製品の目標長さを定め、圧延後の長さとの誤
差を次の材料の圧延条件にフイードバツクする方
式は、先行材の変動傾向が一定であれば、後続材
の制御に有効であるが、実操業では、圧延条件が
１本毎に変化することもあるので、このような情
況では追随し得ないことになる。そこで圧延機に
隣接して長さ計を設置し、目標値と実測値の誤差
を次パスにフイードバツクして制御する方式が考
えられているが、ユニバーサル圧延における水平
ロールと垂直ロール間隙をどのような関係で調整
するかが従来明確でなく、充分に機能していると
は云い難かつた。
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなさ
れたもので、形鋼の圧延長さの精度良い制御が可
能となり、従つて、歩留り向上を実現する形鋼の
ユニバーサル圧延方法を提供することを目的とす
る。
本発明は、複数パスで行なわれる形鋼の粗ユニ
バーサル圧延機による圧延方法において、次の二
つの関係式、即ち(1)当該パスの入側におけるウエ
ブ、フランジの温度の目標温度からの偏差、同じ
く厚みの目標厚みからの偏差、基準ロール位置か
らの偏差と当該パスおよび前パスの出側に於ける
目標長さ、前パスの出側における実測長さから求
まる延伸量偏差の関係式及び(2)ゲージメーター式
より求めた当該パス入側板厚の目標厚みからの偏
差と水平、垂直両ロールのミル剛性によつて水
平、垂直両ロールの圧下調整量を決定する関係
式、のそれぞれを用いて目標長さが得られるよう
に当該パスの水平及び垂直ロールの圧下調整量を
定めるようにして前記目的を達成したものであ
る。
以下本発明の原理を説明する。本発明による圧
延伸び長さ制御は、第１図のＨ形鋼圧延設備列に
おいて専ら粗ユニバーサル圧延機群で行なうもの
であり、その理由は以下に述べるとおりである。
即ち、上流工程のブレークダウン圧延機は、材料
の長さそのものが短いこと、上下一対ロールによ
る圧下調整のみが行なわれること、下流工程での
ユニバーサル圧延の影響を大きく受けることなど
で適当でない。又仕上ユニバーサル圧延機は前述
の如く１パスしか圧下しないので、同一材料で次
パスへのフイードバツクが行なえないことさらに
圧延材の厚みが製品寸法に極く近く、圧下調整に
よる形状不良発生の恐れがあることで不適当であ
る。従つて、本発明による圧延伸び長さ制御は、
パス回数も多く、材料厚さ、長さも適当で、有効
な制御が行なえる粗ユニバーサル圧延機に適用さ
れる。
さて、合計ｎパスで圧延される粗ユニバーサル
圧延機の第ｉ番目パス（ｉ＝１、２、３、…ｎ）
における圧延前の材料厚さ、温度に変動があつた
場合、第ｉパス後のウエブとフランジの板厚変動
ΔＴWi、ΔＴFiは次式で示される。
ΔＴWi＝f1（ΔＰHi、ΔＰVi、ΔＳHi、ΔＳVi、
ＫH、ＫV） ………(1)
ΔＴFi＝f2（ΔＰHi、ΔＰVi、ΔＳHi、ΔＳVi、
ＫH、ＫV） ………(2)
ここで、ΔＰHi、ΔＰViは、第ｉパス時の水平
ロール、垂直ロールの圧延荷重偏差、ΔＳHi、Δ
ＳViは第ｉパス時の水平ロール、垂直ロールの圧
下スクリユー位置偏差、ＫH、ＫVは、水平ロー
ル、垂直ロールのミル剛性係数である。次に第ｉ
＋１番目パスの圧延機入側伸び長さと出側伸び長
さの比率を延伸ｇと呼称するとこのパスでの延伸
ｇi＋１は次式で示される。
ｇi+1＝f3（ＳHi+1、ＳVi+1、ＴWi、ＴFi、
θWi、θFi） ………(3)
ここで、ＳHi+1、ＳVi+1は、第ｉ＋１パスの水
平ロール、垂直ロールの基準圧下スクリユー位
置、ＴWi、ＴFiは、第ｉ＋１パス入側のウエブ、
フランジの厚み、θWi、θFiは、第ｉ＋１パス入
側のウエブ、フランジの温度である。いま、第ｉ
パス後の実測長さが目標長さLiと異なり、ｌiで
あつたとすると、第ｉ＋１パス後に目標長さＬi+
１にするには、このパスでＬi+1／ｌiの延伸を与え
なければならない。即ち第ｉ＋１パスでは次の一
次結合式を満足する必要がある。
Ｌi+1／ｌi−Ｌi+1／Ｌi＝（∂ｇ／∂ＳＨ）ΔＳHi+1＋（∂ｇ／∂ＳＶ）ΔＳVi+1
＋（∂ｇ／∂ＴＷ）ΔＴWi＋（∂ｇ／∂ＴＦ）ΔＴFi＋（∂ｇ／∂θＷ）ΔθWi＋（∂ｇ／∂θＦ）ΔθFi………
(4)
ここで、（∂ｇ／∂ＳＨ）、（∂ｇ／∂ＳＶ）（∂ｇ
／∂ＴＷ）、（∂ｇ／∂ＴＦ）、
（∂ｇ／∂θＷ）、（∂ｇ／∂θＦ）
は、それぞれ各々の基準値からの偏差に対する影
響係数である。
この(4)式で第ｉ、第ｉ＋１パス後の目標長さＬ
i、Ｌi+1は、素材重量、採取する製品長さの組合
せ、圧延スケ−ジユール、製品の寸法公差から定
まるものであり、第ｉ＋１パスの入側におけるウ
エブ、フランジの温度の目標温度からの偏差Δθ
Wi、ΔθFiは、第ｉパス後の温度計の測定値から
求まる。又、同じく第ｉ＋１パスの入側における
ウエブ、フランジの厚みの目標厚みからの偏差Δ
ＴFi、ΔＴWiは、第ｉパス中の圧延荷重計におけ
る圧延荷重測定値を用いれば、前出(1)、(2)式から
求まる。更に、第ｉパス出側の実測長さｌiは長
さ計から求まるので、結局、第ｉ＋１パスの水平
ロールの圧下スクリユー位置偏差ΔＳHi+1と、同
じく垂直ロールの圧下スクリユー位置偏差ΔＳVi
＋１の関係式があれば、前出(4)式から、第ｉ＋１パ
スの水平ロール、垂直ロールの圧下調整量ΔＳHi
＋１、ΔＳVi+1を決定することができる。
ところでΔＳHi+1とΔＳVi+1の関係式について
は、各種のものが考えられるが、例えば以下のも
のを採用することができる。即ち、第ｉ＋１パス
の入側板厚変動ΔＴWi、ΔＴFiに対し、出側板厚
を一定にするには、第３図に示すゲージメーター
方式の原理図から、入側板厚変化に対して塑性曲
線は平行移動するものと仮定し、又塑性曲線を直
線とみなしその勾配（塑性定数）をＭWi+1（ウエ
ブ）、ＭFi+1（フランジ）と仮定すると次の(5)、
(6)式が成り立つ。
ΔＳHi+1＝ＭＷｉ＋１／ＫＨ・ΔＴWi ………(5)
ΔＳVi+1＝ＭＦｉ＋１／ＫＶ・ΔＴFi ………(6)
上式からだけでも圧下量（ロール間隙）は定ま
るが、この場合は、圧延材の長手方向の特定位置
のみで板厚を制御することになり、長手方向に温
度や寸法の変動があることを考えると、(5)(6)式に
よる方法は、目的としている伸び長さ制御に対
し、不十分なものとなる。従つて、本発明者らは
両式からはΔＳHi+1とΔＳVi+1の関係式を求める
にとどめ、圧延長さの制御のためには(4)式を適用
することがきわめて有効であることを見出したも
のである。即ち(5)(6)式からΔＳHi+1とΔＳVi+1の
比率αを定める(7)式を導入する。
α＝ＭＷｉ＋１／ＭＦｉ＋１・ＫＶ／ＫＨ・ΔＴＷｉ／
ΔＴＦｉ………(7)
この(7)式を使用すれば、(4)式を満足するΔＳHi
＋１及びΔＳVi+1が計算できるので、これによつて
ｉ＋１番目パスのロール位置を定めることが出来
る。
従つて、本発明法は、圧延伸び長さ制御を優先
させつつ、ウエブとフランジの板厚比率を出来る
だけ目標値に維持しながら圧延することができる
という特徴を有している。
以下本発明の具体的実施例について説明する。
ウエブ高さ×フランジ幅×ウエブ厚×フランジ厚
がそれぞれ300mm×300mm×10mm×15mm、500mm×
200mm×10mm×16mm、900mm×300mm×16mm×28mm
の３種類のＨ形鋼に本発明を適用したところ、最
終製品における圧延伸び長さ変化を目標長さに対
する偏差のばらつき（標準偏差σ）でみると下記
第１表のようになつた。
The present invention relates to a universal rolling method for section steel, and particularly to a rolling method suitable for use in a rough universal rolling mill for section steel, which is performed in multiple passes. Generally, in the production of H-shaped steel, steel sheet piles, round bars, rails, and other shaped steel, it is necessary to extract just the right amount of finished product from a long material after rolling, corresponding to a predetermined cutting length. This is an essential requirement for improving yield. In this sense, controlling the rolling elongation length has become an important point in process control. To explain the conventional rolling method using the rolling of H-beam steel using a universal rolling mill as an example, as shown in FIG. Then, the defective shape portions at the front and rear ends are removed using a tong cut saw 3. Next, a rough universal rolling mill 4, an edger rolling mill 5,
Further, after a rolling process comprising a finishing universal rolling mill 6, it is cut into a predetermined length with a hot saw 7 and cooled on a cooling bed 8. In such rolling equipment rows, the breakdown rolling mill and the rough universal rolling mill and edger rolling mill (hereinafter referred to as the rough universal rolling mill group), which are located close to each other, usually perform multiple passes of rolling using reversible rolling. One pass of rolling is performed in the finishing universal rolling mill. What is controlled in such a process is the cross-sectional dimension and rolling elongation length, but for a material with a constant weight, if the former is determined, the latter is also determined, so the cutoff amount is the smallest. The material weight is determined according to the combination of product lengths. Therefore, it is extremely important to complete rolling to an accurately targeted length in order to prevent a decrease in yield. As a method of controlling the cross-sectional dimension, it is possible to consider the horizontal roll 9 and the vertical roll 10 of the universal rolling mill shown in Fig. 2 independently and perform gauge meter control similar to plate rolling. In addition to the difficulty of having to consider mutual effects, the rolling elongation length varies slightly due to variations in material weight, scale loss in the heating furnace, crop truncation, etc., making it impossible to take the product as planned. It may become. On the other hand, directly controlling the length during rolling is a practical and easy method because variations within the plate thickness tolerance of the H-section steel have a very large effect on the rolling elongation length. For example, for an H-beam steel with a web height of 300 mm, flange width of 300 mm, web thickness of 10 mm, and flange thickness of 15 mm, even if the web thickness changes slightly to 0.1 mm and flange thickness to 0.2 mm, the rolling elongation length will be 1.23 mm. %, and considering that the total rolling length is over 100 m, this is a fairly large change. Also, the thickness tolerance of H-beam steel of this size is ± in web thickness.
1.0mm, and the flange thickness is ±1.5mm, so it is clear that there is a lot of room to control the elongation length within the tolerance. From this point of view, direct control of the rolling elongation length has been carried out, but the conventional method is
Both have problems. For example, a method in which the target length of the product is determined based on the actual weight of the material, and the error with the length after rolling is fed back to the rolling conditions of the next material, if the fluctuation tendency of the preceding material is constant, Although this method is effective in controlling the material, in actual operation, rolling conditions may change from one roll to another, so it cannot be followed in such a situation. Therefore, a method has been considered in which a length meter is installed adjacent to the rolling mill and the error between the target value and the measured value is fed back to the next pass for control. In the past, it was not clear how to make adjustments based on these relationships, and it was difficult to say that they were functioning satisfactorily. The present invention has been made in order to eliminate the above-mentioned conventional drawbacks, and it is an object of the present invention to provide a universal rolling method for section steel that enables accurate control of the rolling length of section steel and improves yield. purpose. The present invention uses the following two relational expressions in the rolling method of section steel using a rough universal rolling mill that is performed in multiple passes: Similarly, the relationship between the deviation of the thickness from the target thickness, the deviation from the standard roll position, the target length at the exit side of the current pass and the previous pass, and the deviation of the stretching amount found from the actual measured length at the exit side of the previous pass, and ( 2) Using the relational formula that determines the reduction adjustment amount of both the horizontal and vertical rolls based on the deviation of the plate thickness at the entrance of the pass from the target thickness obtained from the gauge meter formula and the mill rigidity of both the horizontal and vertical rolls. The above object is achieved by determining the amount of reduction adjustment of the horizontal and vertical rolls in the pass so that the target length can be obtained. The principle of the present invention will be explained below. The rolling elongation length control according to the present invention is carried out exclusively in the rough universal rolling mill group in the H-section steel rolling equipment row shown in FIG. 1, and the reason for this is as follows.
That is, the breakdown rolling mill in the upstream process is not suitable because the length of the material itself is short, the reduction is only adjusted by a pair of upper and lower rolls, and it is greatly influenced by universal rolling in the downstream process. In addition, as mentioned above, the finishing universal rolling mill only rolls one pass, so it is not possible to feed back to the next pass with the same material.Furthermore, the thickness of the rolled material is very close to the product dimensions, so there is a risk of shape defects due to adjustment of the rolling reduction. Something is inappropriate. Therefore, the rolling elongation length control according to the present invention is as follows:
It is applied to rough universal rolling mills that have a large number of passes, appropriate material thickness and length, and can be effectively controlled. Now, the i-th pass (i=1, 2, 3,...n) of the rough universal rolling mill that is rolled in a total of n passes.
When there are variations in the material thickness and temperature before rolling in , the thickness variations ΔT Wi and ΔT Fi of the web and flange after the i-th pass are expressed by the following equations. ΔT Wi = f 1 (ΔP Hi , ΔP Vi , ΔS Hi , ΔS Vi , K H , K V ) ......(1) ΔT Fi = f 2 (ΔP Hi , ΔP Vi , ΔS Hi , ΔS Vi , K H , K V ) ......(2) Here, ΔP Hi and ΔP Vi are the rolling load deviations of the horizontal roll and vertical roll during the i-th pass, ΔS Hi and Δ
S Vi is the rolling screw position deviation of the horizontal roll and the vertical roll during the i-th pass, and K H and K V are the mill rigidity coefficients of the horizontal roll and the vertical roll. then the i-th
When the ratio of the elongation length on the inlet side of the rolling mill and the elongation length on the exit side of the rolling mill in the +1st pass is referred to as stretching g, the stretching g i +1 in this pass is expressed by the following equation. g i+1 = f 3 (S Hi+1 , S Vi+1 , T Wi , T Fi , θ Wi , θ Fi ) ………(3) Here, S Hi+1 and S Vi+1 are The standard reduction screw positions of the horizontal roll and vertical roll of the i+1st pass, T Wi and T Fi are the web on the entrance side of the i+1th pass,
The thickness of the flange, θ Wi and θ Fi are the temperatures of the web and flange on the i+1th pass entrance side. Now, the i-th
If the actual measured length after the pass is different from the target length Li and is l i , then after the i+1th pass the target length L i+
1 , a stretch of L i+1 /l i must be applied in this pass. That is, the i+1th pass must satisfy the following linear combination equation. L i+1 /l i −L i+1 /L i = (∂g/∂S H )ΔS Hi+1 + (∂g/∂S V )ΔS Vi+1 + (∂g/∂T W ) ΔT Wi + (∂g/∂θ F ) ΔT Fi + (∂g/∂θ W ) Δθ Wi + (∂g/∂θ F ) Δθ Fi ......
(4) Here, (∂g/∂S H ), (∂g/∂S V )(∂g
/∂T W ), (∂g/∂T F ), (∂g/∂θ W ), and (∂g/∂θ F ) are influence coefficients for the deviation from the respective reference values, respectively. In this equation (4), the target length L after the i-th and i+1th passes
i and L i+1 are determined from the material weight, combination of product length to be sampled, rolling schedule, and product dimensional tolerance, and are determined from the target temperature of the web and flange at the entrance side of the i+1st pass. deviation Δθ
Wi and Δθ Fi are determined from the measured value of the thermometer after the i-th pass. Similarly, the deviation Δ of the thickness of the web and flange from the target thickness on the entrance side of the i+1th pass
T Fi and ΔT Wi can be found from Equations (1) and (2) above using the rolling load measurement value on the rolling load meter during the i-th pass. Furthermore, since the actual measured length l i on the exit side of the i-th pass can be found from the length meter, in the end, the rolling screw position deviation ΔS Hi+1 of the horizontal roll of the i+1st pass and the rolling screw position deviation ΔS Vi of the vertical roll
If there is a relational expression of +1 , from the above equation (4), the rolling adjustment amount ΔS Hi of the horizontal roll and vertical roll of the i+1th pass
+1 , ΔS Vi+1 can be determined. By the way, various kinds of relational expressions between ΔS Hi+1 and ΔS Vi+1 can be considered, and for example, the following one can be adopted. In other words, in order to make the exit side plate thickness constant for the inlet side plate thickness fluctuations ΔT Wi and ΔT Fi in the i+1th pass, from the principle diagram of the gauge meter method shown in Fig. 3, the plasticity curve for the input side plate thickness change is determined. Assuming that is moving in parallel, and assuming that the plastic curve is a straight line and its slope (plastic constant) is M Wi+1 (web) and M Fi+1 (flange), the following (5) is obtained.
Equation (6) holds true. ΔS Hi+1 =M Wi+1 /K H・ΔT Wi ……(5) ΔS Vi+1 =M Fi+1 /K V・ΔT Fi ……(6) From the above equation alone, the rolling reduction amount (roll gap) is However, in this case, the plate thickness is controlled only at a specific position in the longitudinal direction of the rolled material, and considering that there are fluctuations in temperature and dimensions in the longitudinal direction, the method using equations (5) and (6) is insufficient for the purpose of elongation length control. Therefore, the present inventors only found the relational expression between ΔS Hi+1 and ΔS Vi+1 from both equations, and found that applying equation (4) is extremely effective for controlling the rolling length. I have discovered something. That is, from equations (5) and (6), equation (7) is introduced to determine the ratio α of ΔS Hi+1 and ΔS Vi+1 . α=M Wi+1 /M Fi+1・K V /K H・ΔT Wi /
ΔT Fi ......(7) Using this equation (7), ΔS Hi that satisfies equation (4)
+1 and ΔS Vi+1 can be calculated, thereby determining the roll position of the i+1th pass. Therefore, the method of the present invention is characterized in that rolling can be carried out while giving priority to controlling the rolling elongation length and maintaining the thickness ratio of the web and flange to the target value as much as possible. Specific examples of the present invention will be described below.
Web height x flange width x web thickness x flange thickness is 300mm x 300mm x 10mm x 15mm, 500mm x
200mm×10mm×16mm, 900mm×300mm×16mm×28mm
When the present invention was applied to three types of H-beam steels, the changes in rolling elongation length in the final product were as shown in Table 1 below when viewed in terms of the deviation (standard deviation σ) from the target length.
【表】
この表には従来の無制御時の伸び長さ偏差のば
らつきも同時に示したが、本発明により、目標長
さの実現がより確実に達成されることが明らかで
ある。
なお、前記実施例は、いずれも、本発明をＨ形
鋼の圧延に適用したものであるが、本発明の適用
範囲は、これに限定されず、鋼矢板、丸棒、軌条
その他のユニバーサル圧延が可能な形鋼の圧延伸
び長さ制御にも同様に適用できることは明らかで
ある。
以上説明したとおり、本発明によれば、形鋼の
長さを精度よく制御することが可能となり、歩留
りが向上する。又、粗ユニバーサル圧延の複数パ
スの各パスにおいて制御を実施するので、仕上げ
ユニバーサル圧延での軽い圧下が以後に行なわれ
たとしても、制御性は極めて良好なものとなつて
いる。又、ユニバーサル圧延における水平ロー
ル、垂直ロールの圧下調整を、入側板厚変動量に
応じて決めているので、長さ制御と同時にウエ
ブ、フランジの板厚を目標値に近づけることがで
きる等の優れた効果を有する。[Table] Although this table also shows the variation in elongation length deviation in the conventional uncontrolled state, it is clear that the present invention can more reliably achieve the target length. In the above examples, the present invention is applied to the rolling of H-section steel, but the scope of application of the present invention is not limited to this, and is applicable to universal rolling of steel sheet piles, round bars, rails, etc. It is clear that this method can be similarly applied to the rolling elongation length control of section steel. As explained above, according to the present invention, it is possible to accurately control the length of the shaped steel, and the yield is improved. Further, since control is performed in each of the plurality of passes of rough universal rolling, even if light rolling is performed later in finishing universal rolling, the controllability is extremely good. In addition, since the reduction adjustment of horizontal rolls and vertical rolls in universal rolling is determined according to the amount of variation in thickness at the entrance side, it is possible to control the length and at the same time bring the thickness of the web and flange closer to the target value. It has a good effect.
第１図は、本発明が適用されるＨ形鋼製造工程
における圧延設備列を示す線図、第２図は、ユニ
バーサル圧延機のロール配置を示す断面図、第３
図は、ウエブとフランジの板厚を求めるためのゲ
ージメータ式の原理を説明する線図である。
１……加熱炉、２……ブレークダウン圧延機、
４……粗ユニバーサル圧延機、５……エツジヤ圧
延機、６……仕上げユニバーサル圧延機。
FIG. 1 is a diagram showing a row of rolling equipment in the H-section steel manufacturing process to which the present invention is applied, FIG. 2 is a sectional view showing the roll arrangement of a universal rolling mill, and FIG.
The figure is a diagram illustrating the principle of the gauge meter method for determining the thickness of the web and flange. 1...Heating furnace, 2...Breakdown rolling mill,
4...Roughing universal rolling mill, 5...Etsuya rolling mill, 6...Finishing universal rolling mill.
Claims (1)
圧延機による圧延方法において、次の二つの関係
式、即ち(1)当該パスの入側におけるウエブ、フラ
ンジの温度の目標温度からの偏差、同じく厚みの
目標厚みからの偏差、基準ロール位置からの偏差
と当該パスおよび前パスの出側に於ける目標長
さ、前パスの出側における実測長さから求まる延
伸量偏差の関係式、及び(2)ゲージメータ式より求
めた当該パス入側板厚の目標厚みからの偏差と水
平、垂直両ロールのミル剛性によつて水平、垂直
両ロールの圧下調整量を決定する関係式、のそれ
ぞれを用いて目標長さが得られるように当該パス
の水平及び垂直ロールの圧下調整量を定めること
を特徴とする形鋼のユニバーサル圧延方法。1. In the method of rolling section steel using a rough universal rolling mill, which is carried out in multiple passes, the following two relational expressions are used: The relational expression between the deviation from the target thickness, the deviation from the standard roll position, the target length at the exit side of the current pass and the previous pass, and the stretching amount deviation found from the actual measured length at the exit side of the previous pass, and (2) The target is determined using a relational expression that determines the reduction adjustment amount of both the horizontal and vertical rolls based on the deviation from the target thickness of the plate thickness at the entrance of the pass determined by the gauge meter method and the mill rigidity of both the horizontal and vertical rolls. A universal rolling method for section steel, characterized in that the amount of reduction adjustment of the horizontal and vertical rolls in the pass is determined so as to obtain the desired length.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8047380A JPS577301A (en) | 1980-06-13 | 1980-06-13 | Universal rolling method for structural shapes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8047380A JPS577301A (en) | 1980-06-13 | 1980-06-13 | Universal rolling method for structural shapes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS577301A JPS577301A (en) | 1982-01-14 |
| JPS6257402B2 true JPS6257402B2 (en) | 1987-12-01 |
Family
ID=13719227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8047380A Granted JPS577301A (en) | 1980-06-13 | 1980-06-13 | Universal rolling method for structural shapes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS577301A (en) |
-
1980
- 1980-06-13 JP JP8047380A patent/JPS577301A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS577301A (en) | 1982-01-14 |
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