JPS6251763A - 立軸水力機械の案内軸受装置 - Google Patents
立軸水力機械の案内軸受装置Info
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- JPS6251763A JPS6251763A JP60190366A JP19036685A JPS6251763A JP S6251763 A JPS6251763 A JP S6251763A JP 60190366 A JP60190366 A JP 60190366A JP 19036685 A JP19036685 A JP 19036685A JP S6251763 A JPS6251763 A JP S6251763A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
Landscapes
- Hydraulic Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、立軸水力機械の主軸を支承する案内軸受装置
に係り、特に例えば室軸ペルトン水車の１ジ工ツト運転
時のように一方向ラシアル荷重を 、連続的に受ける立
軸水力機械の案内軸受装置に関する。
に係り、特に例えば室軸ペルトン水車の１ジ工ツト運転
時のように一方向ラシアル荷重を 、連続的に受ける立
軸水力機械の案内軸受装置に関する。
立軸水力機械には主軸の軸振れや振れまわり等を抑える
ために案内軸受装置が設けられている。
ために案内軸受装置が設けられている。
この案内軸受装置は主軸を取囲む円筒状軸受を潤滑油槽
に浸漬し主軸と軸受との間に油膜を生成して主軸を支承
するものである。主軸の回転に伴い案内軸受部にはラジ
アル荷重荷重が作用し油膜を破断するが、通常このラジ
アル荷重は瞬時に方向を変えるため油膜も瞬時に回復し
軸受焼損に至ることはない。
に浸漬し主軸と軸受との間に油膜を生成して主軸を支承
するものである。主軸の回転に伴い案内軸受部にはラジ
アル荷重荷重が作用し油膜を破断するが、通常このラジ
アル荷重は瞬時に方向を変えるため油膜も瞬時に回復し
軸受焼損に至ることはない。
ところが、例えば室軸ペルトン水車の１ジ工ツト運転時
や上下の案内軸受の軸心がずれた時などでは、案内軸受
部に連続的な強い一方向ラジアル荷重が作用するため軸
受負荷春用が不足し主軸と案内軸貴店動面とが継続的に
金属接触を引き起こし軸受焼損に至ることがあった。
や上下の案内軸受の軸心がずれた時などでは、案内軸受
部に連続的な強い一方向ラジアル荷重が作用するため軸
受負荷春用が不足し主軸と案内軸貴店動面とが継続的に
金属接触を引き起こし軸受焼損に至ることがあった。
第９図と第１０図は従来の室軸ペルトン水車の案内軸受
装置を示したもので、ペルトン水車主軸１を支承する案
内軸受２は円筒形状であり主軸１を微小な軸受間隙をも
って取囲んでいる。この案内軸受２は油槽３内の潤滑油
中に浸漬され、この潤滑油は潤滑油冷却装置４によって
冷却される。
装置を示したもので、ペルトン水車主軸１を支承する案
内軸受２は円筒形状であり主軸１を微小な軸受間隙をも
って取囲んでいる。この案内軸受２は油槽３内の潤滑油
中に浸漬され、この潤滑油は潤滑油冷却装置４によって
冷却される。
ノズル５からのジェット水がランナ６に衝突し主軸１を
回転させると、主軸１と案内軸受２との間に油膜が生成
されこの油膜の発生する圧力によって主軸が支承される
。
回転させると、主軸１と案内軸受２との間に油膜が生成
されこの油膜の発生する圧力によって主軸が支承される
。
このような案内軸受には、通常は主軸１の小さな振れま
わり荷重が不定方向に作用するのみであるため、案内軸
受２と主軸１との間の油膜は破断しても瞬時に回復し軸
受焼損に至ることはない。
わり荷重が不定方向に作用するのみであるため、案内軸
受２と主軸１との間の油膜は破断しても瞬時に回復し軸
受焼損に至ることはない。
ところが、上下の案内軸受の軸心がずれた場合や１ジエ
ツト運転の場合には、第１０図に示されたように連続的
に一方向ラシアル荷重Ｆが作用し、これにより主軸１が
偏心するとともに主軸１が第１１図に示されたように傾
斜する。このため油膜は局所的に極めて薄くなり案内軸
受の負荷容量が不足し、同一位置において連続的に金属
接触が生じ軸受焼損が発生することがあった。
ツト運転の場合には、第１０図に示されたように連続的
に一方向ラシアル荷重Ｆが作用し、これにより主軸１が
偏心するとともに主軸１が第１１図に示されたように傾
斜する。このため油膜は局所的に極めて薄くなり案内軸
受の負荷容量が不足し、同一位置において連続的に金属
接触が生じ軸受焼損が発生することがあった。
そこで、本発明の目的は一方向うシアル荷重が連続的に
作用しても軸受焼損を防止できる立軸水力機械の案内軸
受装置を提供することにある。
作用しても軸受焼損を防止できる立軸水力機械の案内軸
受装置を提供することにある。
この目的を達成するために、本発明は潤滑油に浸漬され
主軸を所定間隔で取り囲んで支承する複数個の軸受滑り
金と、球面状先端を有しこの先端を上記軸受滑り金の背
面に当接してこの軸受滑り金を上下左右に傾斜可能に支
持するピボットとを具備し、上記ピボットが上記軸受滑
り金を支持する支持位置は、軸受滑り金の摺動方向長さ
をＢとしたとき上記軸受滑り金の潤滑油流入側端から０
．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内にあり、上記軸受滑り金は、
その滑り面の径をＤ、上記主軸の軸受部外径をｄ、上記
軸受滑り金と上記主軸との直径間隙をＣとしたとき、 を充足することを特徴とするものである。
主軸を所定間隔で取り囲んで支承する複数個の軸受滑り
金と、球面状先端を有しこの先端を上記軸受滑り金の背
面に当接してこの軸受滑り金を上下左右に傾斜可能に支
持するピボットとを具備し、上記ピボットが上記軸受滑
り金を支持する支持位置は、軸受滑り金の摺動方向長さ
をＢとしたとき上記軸受滑り金の潤滑油流入側端から０
．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内にあり、上記軸受滑り金は、
その滑り面の径をＤ、上記主軸の軸受部外径をｄ、上記
軸受滑り金と上記主軸との直径間隙をＣとしたとき、 を充足することを特徴とするものである。
以下に本発明による室軸水力橢械の案内軸受装置の一実
施例を第９図と第１０図と同部分に同一符号を付して示
した第１図乃至第８図を参照して説明する。
施例を第９図と第１０図と同部分に同一符号を付して示
した第１図乃至第８図を参照して説明する。
第１図と第２図は室軸ペルトン水車の案内軸受装置を示
したもので、主軸１を回転可能に支承する複数個の軸受
滑り金７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ。
したもので、主軸１を回転可能に支承する複数個の軸受
滑り金７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ。
７ｅ、７ｆ、７ｇ、７ｈは主軸１の外周に沿ってほぼ等
角度間隔で配置されている。各軸受滑り金７ａ〜７ｈは
、主軸１の軸方向すなわち上下方向に細長い矩形板であ
り、少なくとも主軸１に対向する滑り面８が主＠１の外
周面に沿った曲面に形成されている。各軸受滑り金７ａ
〜７ｈの背面９にはピボット１０ａ〜１０ｈの先端が当
接し、軸受滑り金７ａ〜７ｈを上下左右方向に傾斜可能
に支持している。このピボット１０ａ〜１０ｈの先端は
球面形状に構成され、ピボットの末端は支持台１１に固
定されている。この支持台１１はケーシング１２に取付
けられている。また支持台１１の下端には支持板１３が
取付けられてＪ３す、この支持板１３は軸受滑り金７ａ
〜７ｈの下端まで延びており軸受滑り金を載置している
。これらの軸受滑り金７ａ〜７ｈや支持台１１や支持板
１３などは油槽３内の潤滑油中に浸漬されてＪ３す、こ
の油槽３には潤滑油を冷ｒＪＩする冷却装置４が配置さ
れている。
角度間隔で配置されている。各軸受滑り金７ａ〜７ｈは
、主軸１の軸方向すなわち上下方向に細長い矩形板であ
り、少なくとも主軸１に対向する滑り面８が主＠１の外
周面に沿った曲面に形成されている。各軸受滑り金７ａ
〜７ｈの背面９にはピボット１０ａ〜１０ｈの先端が当
接し、軸受滑り金７ａ〜７ｈを上下左右方向に傾斜可能
に支持している。このピボット１０ａ〜１０ｈの先端は
球面形状に構成され、ピボットの末端は支持台１１に固
定されている。この支持台１１はケーシング１２に取付
けられている。また支持台１１の下端には支持板１３が
取付けられてＪ３す、この支持板１３は軸受滑り金７ａ
〜７ｈの下端まで延びており軸受滑り金を載置している
。これらの軸受滑り金７ａ〜７ｈや支持台１１や支持板
１３などは油槽３内の潤滑油中に浸漬されてＪ３す、こ
の油槽３には潤滑油を冷ｒＪＩする冷却装置４が配置さ
れている。
また主軸１の下端にはランナ６が固着されこのランナ６
にはノズル５からのジェット水が衝突し主軸１を矢印Ａ
１の方向に回転させる。
にはノズル５からのジェット水が衝突し主軸１を矢印Ａ
１の方向に回転させる。
なお、ピボット１０ａ〜１０ｈが軸受滑り金７ａ〜７ｈ
を支承する周方向のピボッ］へ支持位置すなわちピボッ
トが軸受滑り金に当接する周方向位置は、第２図に示さ
れるように軸受滑り金７ａ〜７ｈの滑り面８の主軸回転
方向長さをＢとしだとき、軸受滑り金のｆｆａ滑油滑油
側入側り面端から０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内となるよ
うに選定されている。また主軸１の軸受部外径をｄ、軸
受滑り金７ａ〜７ｈの滑り面内径をＤ、主軸１と軸受滑
り金との直径間隙をＣとしたとき、軸受滑り金を充足す
るように選定されている。
を支承する周方向のピボッ］へ支持位置すなわちピボッ
トが軸受滑り金に当接する周方向位置は、第２図に示さ
れるように軸受滑り金７ａ〜７ｈの滑り面８の主軸回転
方向長さをＢとしだとき、軸受滑り金のｆｆａ滑油滑油
側入側り面端から０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内となるよ
うに選定されている。また主軸１の軸受部外径をｄ、軸
受滑り金７ａ〜７ｈの滑り面内径をＤ、主軸１と軸受滑
り金との直径間隙をＣとしたとき、軸受滑り金を充足す
るように選定されている。
次に上述した本発明による装置の作用を説明する。
ペルトン水車が１ジエツト運転されて第２図に示された
ように一木のノズル５のみが開放されると、主軸１は強
い一方向ラシアル荷重Ｆを連続的に受は同方向に偏心す
るとともにたわんで軸受部では第３図に示されたように
傾斜する。これによりラジアル荷ｆｆ１Ｆの作用方向の
軸受滑り金７０と主＠１との間隙が狭くなると共にこの
間隙は軸方向の下部が上部に比べて小さくなり、主軸１
が軸受滑り金７０の下端部と接触しそうになる。しかし
軸受滑り金７ｅの下部における油膜圧力が上部の油膜圧
力より大きくなるため、滑り金７ｅはピボット１０ｅを
中心に矢印Ａ２の方向に回動して主軸１にほぼ平行とな
るように上下方向に傾斜する。これにより軸受滑り金７
ｅと主軸１との間隙は上下方向にほぼ一様となり両者の
接触は防止される。
ように一木のノズル５のみが開放されると、主軸１は強
い一方向ラシアル荷重Ｆを連続的に受は同方向に偏心す
るとともにたわんで軸受部では第３図に示されたように
傾斜する。これによりラジアル荷ｆｆ１Ｆの作用方向の
軸受滑り金７０と主＠１との間隙が狭くなると共にこの
間隙は軸方向の下部が上部に比べて小さくなり、主軸１
が軸受滑り金７０の下端部と接触しそうになる。しかし
軸受滑り金７ｅの下部における油膜圧力が上部の油膜圧
力より大きくなるため、滑り金７ｅはピボット１０ｅを
中心に矢印Ａ２の方向に回動して主軸１にほぼ平行とな
るように上下方向に傾斜する。これにより軸受滑り金７
ｅと主軸１との間隙は上下方向にほぼ一様となり両者の
接触は防止される。
一方、荷重Ｆの作用方向と反対方向の軸受滑り金７ａに
ついては、上述と全く逆の作用によって傾斜して主軸１
との間隙は上下方向にほぼ一様に保たれる。
ついては、上述と全く逆の作用によって傾斜して主軸１
との間隙は上下方向にほぼ一様に保たれる。
このように一方向ラシアル荷重が連続的に作用した場合
、滑り金７は主軸１の傾斜に追従して上下方向に傾斜し
て主軸との間隙を上下方向に一様に保つので、油膜は常
に軸受滑り面全域に生成され負荷容量を従来に比べて大
幅に増大させることができる。
、滑り金７は主軸１の傾斜に追従して上下方向に傾斜し
て主軸との間隙を上下方向に一様に保つので、油膜は常
に軸受滑り面全域に生成され負荷容量を従来に比べて大
幅に増大させることができる。
この負荷容量の増大は、ピボット１０ａ〜１０ｈの支持
位置および軸受滑り金７ａ〜７ｈの内径りを上）ホのよ
うにそれぞれ０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲、１．０００３
（ｄ＋ｃ）＜Ｄ＜１．００５（ｄ＋ｃ）の範囲に選定
した場合に特に効果的である。以下にこの点を詳細に説
明する。
位置および軸受滑り金７ａ〜７ｈの内径りを上）ホのよ
うにそれぞれ０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲、１．０００３
（ｄ＋ｃ）＜Ｄ＜１．００５（ｄ＋ｃ）の範囲に選定
した場合に特に効果的である。以下にこの点を詳細に説
明する。
第４図は、 Ｄ 、 ＜以下これを軸受比と称ｄ＋
ｃ する）が１．００１のときにおけるピボット支持位置と
負荷容量との関係を実験により求めたグラフである。こ
のグラフから明らかなように負荷容量はピボット位置が
０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内では充分大ぎいが、この範
囲を外れると急激に低下する。このような原因を以下に
考察する。ピボット支持位置が０．５Ｂより小さくなる
と、第５図（ａ）に示されたように軸受滑り金７の傾斜
が不安定となってしまい、負荷容量が低下する。
ｃ する）が１．００１のときにおけるピボット支持位置と
負荷容量との関係を実験により求めたグラフである。こ
のグラフから明らかなように負荷容量はピボット位置が
０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内では充分大ぎいが、この範
囲を外れると急激に低下する。このような原因を以下に
考察する。ピボット支持位置が０．５Ｂより小さくなる
と、第５図（ａ）に示されたように軸受滑り金７の傾斜
が不安定となってしまい、負荷容量が低下する。
ピボット位置が０．７より大きくなるど、第５図（ｂ）
に示されたように軸受滑り金７の傾斜が゛極端に大きく
なり油流出側の軸受滑り金７と主軸１との間隙が極めて
小さくなり負荷容量の低下を招く。
に示されたように軸受滑り金７の傾斜が゛極端に大きく
なり油流出側の軸受滑り金７と主軸１との間隙が極めて
小さくなり負荷容量の低下を招く。
第６図はピボット支持位置を０．６Ｂとしだときの軸受
比□と軸受負荷容量との関係をｄ＋ｃ 示したもので、軸受比が１．０００３〜１．００５の範
囲内であれば負荷容量が大きいが、この範囲から外れる
とかなり低下することが分る。
比□と軸受負荷容量との関係をｄ＋ｃ 示したもので、軸受比が１．０００３〜１．００５の範
囲内であれば負荷容量が大きいが、この範囲から外れる
とかなり低下することが分る。
これは以下の原因によるものと思われる。軸受比” ＜
１ 、 ＯＯＯＯにすると、第７図（ａ）ｄ＋ｃ に示されたように軸受滑り金７の滑り面８が主軸１に対
して凹形状となるために軸受滑り金７は矢印Ａ３に対す
るように不安定になり負荷容量が激減する。したがって
軸受比を１．００００以上に定めれば凹形状にならず負
荷容量が上昇するはずである。しかし実際には主軸１と
軸受滑り金７との摺動による温度上界によって主軸１が
熱膨張し大径化づるために、この熱膨張分を補正する必
要がある。立軸水力機械は通常軸受部の摺動部分温度が
５０″〜６０℃になり常温に比べて約３０℃も高くなる
。この時、主軸１は炭素鋼であると径ｄがＯ，０Ｏ０３
ｄ程度増大する。したがって軸り 量比を□≧１．０００３とすることによｄ十ｃ り軸受滑り金７は熱膨張した主軸に対しても凹形状とな
らず負荷容量が−に昇する。
１ 、 ＯＯＯＯにすると、第７図（ａ）ｄ＋ｃ に示されたように軸受滑り金７の滑り面８が主軸１に対
して凹形状となるために軸受滑り金７は矢印Ａ３に対す
るように不安定になり負荷容量が激減する。したがって
軸受比を１．００００以上に定めれば凹形状にならず負
荷容量が上昇するはずである。しかし実際には主軸１と
軸受滑り金７との摺動による温度上界によって主軸１が
熱膨張し大径化づるために、この熱膨張分を補正する必
要がある。立軸水力機械は通常軸受部の摺動部分温度が
５０″〜６０℃になり常温に比べて約３０℃も高くなる
。この時、主軸１は炭素鋼であると径ｄがＯ，０Ｏ０３
ｄ程度増大する。したがって軸り 量比を□≧１．０００３とすることによｄ十ｃ り軸受滑り金７は熱膨張した主軸に対しても凹形状とな
らず負荷容量が−に昇する。
えると、強い偏荷重が継続的に作用したとぎ軸受滑り金
７と主軸１との間隙は小さくなり第７図（ｂ）に示され
たように軸受滑り金７の中間位置において間隙が最小と
なる。この最小間隙位置から油流出端までの間隙形状は
末広ノズルと同様になり油膜圧力が零になっＣしまう。
７と主軸１との間隙は小さくなり第７図（ｂ）に示され
たように軸受滑り金７の中間位置において間隙が最小と
なる。この最小間隙位置から油流出端までの間隙形状は
末広ノズルと同様になり油膜圧力が零になっＣしまう。
このため荷重を受は持つ領域が狭くなり負荷容量が低下
づる。
づる。
この事態を避けるには、最小間隙位置が少なくとも油流
出端に一致するように定めればよい。第７図（Ｃ）は軸
受比と軸受領き（＠受滑り金の流入端側の間隙と流出端
側の間隙との比）との関係を表づ実験結果を示したしの
で、軸受領きは曲線Ａのように軸受比の増加に伴い徐々
に減少する。他方、流出端側が最小間隙位置になるのに
必要な最増加に伴い増大し、結局両曲線Ａと８は軸受比
が１．００５を越えると負荷容量が大幅に低下してしま
う。
出端に一致するように定めればよい。第７図（Ｃ）は軸
受比と軸受領き（＠受滑り金の流入端側の間隙と流出端
側の間隙との比）との関係を表づ実験結果を示したしの
で、軸受領きは曲線Ａのように軸受比の増加に伴い徐々
に減少する。他方、流出端側が最小間隙位置になるのに
必要な最増加に伴い増大し、結局両曲線Ａと８は軸受比
が１．００５を越えると負荷容量が大幅に低下してしま
う。
第８図（ａ）は一方向荷重が案内軸受に作用したときの
油膜厚さの変化を実験により求めたグラフであり、曲線
Ａは軸受比が１．００１、曲線Ｂ。
油膜厚さの変化を実験により求めたグラフであり、曲線
Ａは軸受比が１．００１、曲線Ｂ。
Ｃ，Ｄはそれぞれ軸受比が１．０１．
１．０００１．０．９９９８の場合である。曲線１．０
００３ではラジアル荷重が小さいときにも油膜厚さは大
きく減少し比較的低荷重領域で油膜＞１．００５では低
荷重領域に油圧は厚いけれど高荷重領域になると急激に
薄くなってしまう。これらに対して曲線Ａのように は高荷重領域にＪ３いても油膜厚さが充分である。
００３ではラジアル荷重が小さいときにも油膜厚さは大
きく減少し比較的低荷重領域で油膜＞１．００５では低
荷重領域に油圧は厚いけれど高荷重領域になると急激に
薄くなってしまう。これらに対して曲線Ａのように は高荷重領域にＪ３いても油膜厚さが充分である。
第８図（ｂ）は軸受滑り而の油膜圧力分布を示したもの
で、曲線△、Ｂ、Ｃはそれぞれ軸受比１．０００２の場
合を示している。□≦ｄ＋ｃ １．０００２では曲線Ｃのように全領域において油膜圧
力が発生しているものの全体的に低レベル１．００５で
は曲１１Ｂのようにピボット支持位置の極く近傍では油
膜圧力が非常に大きいが、軸受滑り面の両側端ではほど
んど圧力が発生しない。
で、曲線△、Ｂ、Ｃはそれぞれ軸受比１．０００２の場
合を示している。□≦ｄ＋ｃ １．０００２では曲線Ｃのように全領域において油膜圧
力が発生しているものの全体的に低レベル１．００５で
は曲１１Ｂのようにピボット支持位置の極く近傍では油
膜圧力が非常に大きいが、軸受滑り面の両側端ではほど
んど圧力が発生しない。
は曲線Ａのように軸受滑り面全域に高い圧力が分布する
。
。
第８図（Ｃ）は一方向ラジアル荷重が作用した時に案内
軸受全体のうち最も荷重を受ける軸受滑り金の作用荷重
ＷｍａＸと案内軸受全体に作用する荷重Ｗ８との比Ｗｌ
、１８ｘ／Ｗ８の変化を示したちのである。比Ｗ ／
ＷＢが小さいことは各軸受滑ｍａ× り金に作用する荷重が均一化し、案内軸受全体とし−Ｃ
負萄容量が大きくなることを意味している。
軸受全体のうち最も荷重を受ける軸受滑り金の作用荷重
ＷｍａＸと案内軸受全体に作用する荷重Ｗ８との比Ｗｌ
、１８ｘ／Ｗ８の変化を示したちのである。比Ｗ ／
ＷＢが小さいことは各軸受滑ｍａ× り金に作用する荷重が均一化し、案内軸受全体とし−Ｃ
負萄容量が大きくなることを意味している。
曲線Ａ、Ｂ、Ｃはそれぞれ軸受比が１．００１．１．０
１．１．０００１の場合を示しており、こ゛れから軸受
比が１．０００３〜１．００５の範囲において案内軸受
全体の負荷容量が増大することが分る。
１．１．０００１の場合を示しており、こ゛れから軸受
比が１．０００３〜１．００５の範囲において案内軸受
全体の負荷容量が増大することが分る。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば一方向
ラシアル荷重が連続的に作用して主軸が傾斜しても軸受
滑り金がこの傾斜に応じて傾斜するため、主軸と軸受滑
り金との間に必ず充分な油膜が生成され軸受負荷容量が
充分となり軸受焼損を防止できる。
ラシアル荷重が連続的に作用して主軸が傾斜しても軸受
滑り金がこの傾斜に応じて傾斜するため、主軸と軸受滑
り金との間に必ず充分な油膜が生成され軸受負荷容量が
充分となり軸受焼損を防止できる。
また、実施例のようにピボット支持位置を０．５Ｂ−０
，７Ｂに選定し、軸受比を１．０００３〜１．００５の
範囲内に選定することにより負荷容量を一層増大するこ
とができる。
，７Ｂに選定し、軸受比を１．０００３〜１．００５の
範囲内に選定することにより負荷容量を一層増大するこ
とができる。
第１図と第２図はそれぞれ本発明による室軸ペルｌ−ン
水車案内軸受装置の一実施例を示した縦断面図と横断面
図、第３図は一方向ラシアル荷重を受けたときの主軸と
軸受滑り金との関係を示した概略図、第４図はピボット
支持位置と負荷容量との関係を示したグラフ図、第５図
（ａ＞と（ｂ）はそれぞれピボット支持位置を変えたと
きの主軸と軸受滑り金との相対的位置関係を概略的に示
した横断面図、第６図は軸受比と負荷容量との関係を示
したグラフ図、第７図（ａ）、（ｂ）はそれぞれ軸受比
を変えたときの主軸と軸受滑り金との関係を概略的に示
した横断面図、第７図（Ｃ）は軸受比と軸受領きとの関
係を示したグラフ図、第８図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）は
それぞれラジアル荷重と油膜厚さの関係、滑り面上の油
膜圧ツノ分布、ラジアル荷重と何重比との関係を示した
グラフ図、第９図と第１０図はそれぞれ従来の室軸ペル
トン水車の案内軸受装置を示した縦断面歯と横断面図、
第１１図は一方向ラシアル荷重を受けたときの第９図の
主軸と案内軸受との位置関係を示した概略図である。 １・・・主軸、７８〜７ｈ・・・軸受滑り金、８・・・
軸受滑り金の滑り面、９・・・軸受滑り金の背面、１０
ａ〜１０ｈ・・・ピボット。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１ 図 第２図 第３図 第６図 第７図（ｃ） ラジアル荷重−大 第８図（０） 第８図（ｂ） 第８図（ｃ） 第９図 第１０図 Ｆ 第１Ｉ図
水車案内軸受装置の一実施例を示した縦断面図と横断面
図、第３図は一方向ラシアル荷重を受けたときの主軸と
軸受滑り金との関係を示した概略図、第４図はピボット
支持位置と負荷容量との関係を示したグラフ図、第５図
（ａ＞と（ｂ）はそれぞれピボット支持位置を変えたと
きの主軸と軸受滑り金との相対的位置関係を概略的に示
した横断面図、第６図は軸受比と負荷容量との関係を示
したグラフ図、第７図（ａ）、（ｂ）はそれぞれ軸受比
を変えたときの主軸と軸受滑り金との関係を概略的に示
した横断面図、第７図（Ｃ）は軸受比と軸受領きとの関
係を示したグラフ図、第８図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）は
それぞれラジアル荷重と油膜厚さの関係、滑り面上の油
膜圧ツノ分布、ラジアル荷重と何重比との関係を示した
グラフ図、第９図と第１０図はそれぞれ従来の室軸ペル
トン水車の案内軸受装置を示した縦断面歯と横断面図、
第１１図は一方向ラシアル荷重を受けたときの第９図の
主軸と案内軸受との位置関係を示した概略図である。 １・・・主軸、７８〜７ｈ・・・軸受滑り金、８・・・
軸受滑り金の滑り面、９・・・軸受滑り金の背面、１０
ａ〜１０ｈ・・・ピボット。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１ 図 第２図 第３図 第６図 第７図（ｃ） ラジアル荷重−大 第８図（０） 第８図（ｂ） 第８図（ｃ） 第９図 第１０図 Ｆ 第１Ｉ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、潤滑油に浸漬され主軸を所定間隔で取り囲んで支承
する複数個の軸受滑り金と、球面状先端を有しこの先端
を上記軸受滑り金の背面に当接してこの軸受滑り金を上
下左右に傾斜可能に支持するピボットとを具備し、上記
ピボットが上記軸受滑り金を支持する支持位置は、軸受
滑り金の摺動方向長さをＢとしたとき上記軸受滑り金の
潤滑油流入側端から０．５Ｂ〜０．７Ｂの範囲内にあり
、上記軸受滑り金は、その滑り面の径をＤ、上記主軸の
軸受部外径をｄ、上記軸受滑り金と上記主軸との直径間
隙をＣとしたとき、 １．０００３≦Ｄ／（ｄ＋ｃ）≦１．００５を充足する
ことを特徴とする立軸水力機械の案内軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60190366A JPS6251763A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 立軸水力機械の案内軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60190366A JPS6251763A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 立軸水力機械の案内軸受装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6251763A true JPS6251763A (ja) | 1987-03-06 |
Family
ID=16256985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60190366A Pending JPS6251763A (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 立軸水力機械の案内軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6251763A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5874995A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-06 | Fuji Electric Co Ltd | 立軸回転機の軸受給油装置 |
| JPS5822062B2 (ja) * | 1980-05-16 | 1983-05-06 | 日東電工株式会社 | 剥離性処理剤 |
-
1985
- 1985-08-29 JP JP60190366A patent/JPS6251763A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822062B2 (ja) * | 1980-05-16 | 1983-05-06 | 日東電工株式会社 | 剥離性処理剤 |
| JPS5874995A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-06 | Fuji Electric Co Ltd | 立軸回転機の軸受給油装置 |
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