JPS6238410B2 - - Google Patents
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- JPS6238410B2 JPS6238410B2 JP18010280A JP18010280A JPS6238410B2 JP S6238410 B2 JPS6238410 B2 JP S6238410B2 JP 18010280 A JP18010280 A JP 18010280A JP 18010280 A JP18010280 A JP 18010280A JP S6238410 B2 JPS6238410 B2 JP S6238410B2
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- JP
- Japan
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- heating
- heated
- exhaust gas
- chamber
- gas
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Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属ストリツプ、厚板等を無酸化熱
処理（焼鈍、焼ならし、焼入）するための連続式
熱処理炉の加熱装置に関する。
処理（焼鈍、焼ならし、焼入）するための連続式
熱処理炉の加熱装置に関する。
従来、金属ストリツプや厚板等の被加熱材に対
して無酸化熱処理を行う場合には、輻射管或いは
電気抵抗発熱体が使用されており、これらは下記
の欠点を有していた。
して無酸化熱処理を行う場合には、輻射管或いは
電気抵抗発熱体が使用されており、これらは下記
の欠点を有していた。
（） 輻射管及び発熱体共に耐熱性の問題から
発熱単位表面当りの入熱量に制約があつた
（Max40000Kcal／m2Hr程度）。他方輻射管の寸
法上から単位炉長当りの輻射管本数にも制約が
あつた。従つて単位炉長当りの入熱量が制約さ
れ、被加熱材の加熱率も制限されていた（金属
ストリツプの場合で、650℃まで20秒位）。又設
備寸法も大きかつた。
発熱単位表面当りの入熱量に制約があつた
（Max40000Kcal／m2Hr程度）。他方輻射管の寸
法上から単位炉長当りの輻射管本数にも制約が
あつた。従つて単位炉長当りの入熱量が制約さ
れ、被加熱材の加熱率も制限されていた（金属
ストリツプの場合で、650℃まで20秒位）。又設
備寸法も大きかつた。
（） 輻射管より被加熱材への熱伝達は輻射伝
熱であり、 これはＱ＝4.88×ε・〔（ＴＲ／１００）４−（ＴＭ
／１００）４〕 （但し、Ｑ：熱伝達量、ε：放射率、ＴR：
輻射管温度、ＴM：被加熱材温度）で表わさ
れ、この場合Ｑを増加させるには、εを向上さ
せるか或いはＴRを高める必要があるが、輻射
管加熱においては、輻射管の耐熱性からＴRは
1000℃以下に制約され、又εは輻射管及び材料
の表面状況により定まるため変更は困難であ
り、従つて均熱性は良好ではあるものの加熱率
が低かつた。
熱であり、 これはＱ＝4.88×ε・〔（ＴＲ／１００）４−（ＴＭ
／１００）４〕 （但し、Ｑ：熱伝達量、ε：放射率、ＴR：
輻射管温度、ＴM：被加熱材温度）で表わさ
れ、この場合Ｑを増加させるには、εを向上さ
せるか或いはＴRを高める必要があるが、輻射
管加熱においては、輻射管の耐熱性からＴRは
1000℃以下に制約され、又εは輻射管及び材料
の表面状況により定まるため変更は困難であ
り、従つて均熱性は良好ではあるものの加熱率
が低かつた。
（） 輻射管は炉幅方向の温度制御が困難であ
り、従つて被加熱材の幅が変化する場合、幅に
応じた入熱量の制御は行つておらず、被加熱材
幅が炉幅に比して小さくなると、炉に対し余分
な入熱が投入されたことになり、熱原単位が悪
化した。
り、従つて被加熱材の幅が変化する場合、幅に
応じた入熱量の制御は行つておらず、被加熱材
幅が炉幅に比して小さくなると、炉に対し余分
な入熱が投入されたことになり、熱原単位が悪
化した。
（） 輻射管においては、排ガス出口が１
本々々炉外に出ているため、輻射管出口排ガス
を使用して被加熱材を予熱する場合、配管が多
くなるので設備費が増加するばかりでなく、放
熱損失が大きかつた。
本々々炉外に出ているため、輻射管出口排ガス
を使用して被加熱材を予熱する場合、配管が多
くなるので設備費が増加するばかりでなく、放
熱損失が大きかつた。
（） 輻射管は通常耐熱鋼でできているため設
備費が高く、又加熱帯及び予熱帯に使用する場
合、均熱帯に比し、温度、熱変化が激しくて寿
命が短かかつた（均熱帯７〜10年に対し、予熱
帯及び加熱帯では４〜６年）。
備費が高く、又加熱帯及び予熱帯に使用する場
合、均熱帯に比し、温度、熱変化が激しくて寿
命が短かかつた（均熱帯７〜10年に対し、予熱
帯及び加熱帯では４〜６年）。
本発明は斯かる実情に鑑み、特に加熱速度の向
上、省エネルギー化を図ることを目的としてなし
たもので、予熱室と加熱室と均熱室とを順次連設
して成る連続式熱処理炉において、前記加熱室の
上下部に、空燃比1.0以下の燃焼ガスを被加熱材
の上下面に対し噴射し得る小型でしかも高速の加
熱バーナーを多数配列し、且つ被加熱材の幅、搬
送速度、加熱室内の温度等の検出信号に基き前記
加熱バーナーの燃焼を制御する制御演算器を備
え、更に前記均熱室に、前記被加熱材を加熱した
後の可燃成分を有する排ガスに新たな燃料ガスを
添加して燃焼させる輻射管装置を設け、該輻射管
装置に前記排ガスを導く配管を接続したことを特
徴とする連続式熱処理炉の加熱装置、に係るもの
である。
上、省エネルギー化を図ることを目的としてなし
たもので、予熱室と加熱室と均熱室とを順次連設
して成る連続式熱処理炉において、前記加熱室の
上下部に、空燃比1.0以下の燃焼ガスを被加熱材
の上下面に対し噴射し得る小型でしかも高速の加
熱バーナーを多数配列し、且つ被加熱材の幅、搬
送速度、加熱室内の温度等の検出信号に基き前記
加熱バーナーの燃焼を制御する制御演算器を備
え、更に前記均熱室に、前記被加熱材を加熱した
後の可燃成分を有する排ガスに新たな燃料ガスを
添加して燃焼させる輻射管装置を設け、該輻射管
装置に前記排ガスを導く配管を接続したことを特
徴とする連続式熱処理炉の加熱装置、に係るもの
である。
本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図及び第２図に示す如く、予熱室１と加熱
室２と均熱室３とを順次連設して成る連続式熱処
理炉において、前記加熱室２の上下部に、被加熱
材４の通過ラインに対し５゜〜90゜の範囲で傾き
角度θを変更できるようにした小型（５〜20万
Kcal／Hr程度）で且つ高速（50ｍ／ｓ以上）の
加熱バーナー５を多数配列して取付け、該各加熱
バーナー５には、送風機６からの制御弁７付空気
供給管８と、燃料源９からの制御弁１０付燃料管
１１とを夫々接続し、該各制御弁７，１０を、予
熱室１の手前に設置した板幅検出器１２からの信
号と、加熱室２内に設置した温度検出器１３から
の信号と、被加熱材４の速度信号（図示せず）と
を制御演算器１４にて演算して得られた制御信号
Ａの指令によつて制御し得るよう構成する。
室２と均熱室３とを順次連設して成る連続式熱処
理炉において、前記加熱室２の上下部に、被加熱
材４の通過ラインに対し５゜〜90゜の範囲で傾き
角度θを変更できるようにした小型（５〜20万
Kcal／Hr程度）で且つ高速（50ｍ／ｓ以上）の
加熱バーナー５を多数配列して取付け、該各加熱
バーナー５には、送風機６からの制御弁７付空気
供給管８と、燃料源９からの制御弁１０付燃料管
１１とを夫々接続し、該各制御弁７，１０を、予
熱室１の手前に設置した板幅検出器１２からの信
号と、加熱室２内に設置した温度検出器１３から
の信号と、被加熱材４の速度信号（図示せず）と
を制御演算器１４にて演算して得られた制御信号
Ａの指令によつて制御し得るよう構成する。
均熱室３には、雰囲気ガス供給管１５を導設す
るとともに、被加熱材４の通過ラインの上下部
に、輻射管バーナー１６を一端に備えた輻射管１
７を所要数設け、該輻射管バーナー１６には、予
熱室１の排ガス出口１８からの制御弁１９付排ガ
ス管２０と、前記送風機６からの制御弁２１付空
気供給管２２と、前記燃料源９からの制御弁２３
付燃料管２４とを夫々接続し、且つ前記輻射管１
７の他端に、一端を排風機２５と接続した制御弁
２６付排ガス管２７の他端を接続し、更に該制御
弁２６を調整する圧力制御器２８を備える。
るとともに、被加熱材４の通過ラインの上下部
に、輻射管バーナー１６を一端に備えた輻射管１
７を所要数設け、該輻射管バーナー１６には、予
熱室１の排ガス出口１８からの制御弁１９付排ガ
ス管２０と、前記送風機６からの制御弁２１付空
気供給管２２と、前記燃料源９からの制御弁２３
付燃料管２４とを夫々接続し、且つ前記輻射管１
７の他端に、一端を排風機２５と接続した制御弁
２６付排ガス管２７の他端を接続し、更に該制御
弁２６を調整する圧力制御器２８を備える。
又、均熱炉３内に温度検出器２９を設置すると
共に、該温度検出器２９からの信号によつて作動
する温度制御器３０を備え、且つ該温度制御器３
０に流量制御器３１を接続して該流量制御器３１
からの制御信号Ｂを前記排ガス管２０の制御弁１
９と、前記空気供給管２２の制御弁２１とに入力
できるようにし、更に該信号Ｂと前記制御演算器
１４からの信号Ａとを演算する比率器３２を設け
て該比率器３２からの信号を前記燃料管２４の制
御弁２３へ入力し、均熱炉３内温度を制御し得る
よう構成する。
共に、該温度検出器２９からの信号によつて作動
する温度制御器３０を備え、且つ該温度制御器３
０に流量制御器３１を接続して該流量制御器３１
からの制御信号Ｂを前記排ガス管２０の制御弁１
９と、前記空気供給管２２の制御弁２１とに入力
できるようにし、更に該信号Ｂと前記制御演算器
１４からの信号Ａとを演算する比率器３２を設け
て該比率器３２からの信号を前記燃料管２４の制
御弁２３へ入力し、均熱炉３内温度を制御し得る
よう構成する。
尚、３３，３４はレキユペレーターである。
輻射管バーナー１６部付近の詳細は第３図に示
す如くである。即ち、輻射管バーナー１６のバー
ナー本体３５に、仕切り壁３６を形成して該仕切
り壁３６を挾み輻射管１７側に空気供給管２２か
らの空気入口３７を又反対側に排ガス管２０から
の排ガス入口３８を夫々設けると共に、前記仕切
り壁３６の中央に、排ガス入口３８と連通する排
ガスノズル３９をその先端が輻射管１７内に突出
するよう固設し、該排ガスノズル３９内に、末端
部に燃料管２４からの燃料入口４０を設け先端部
に燃料ガス噴出口４１を有し長手方向中心部に点
火栓４２を備えたノズル内管４３を挿入して前記
先端部の位置が排ガスノズル３９の先端と略一致
するようにし又前記末端部がバーナー本体３５外
に位置するようにし、更にバーナー本体３５と輻
射管１７との接続部に、前記空気入口３７からの
空気の噴出口４４を穿設した前板４５を設け、且
つ輻射管１７内に、前記バーナー本体３５の先端
部の外方空間を周方向に２分割する所要長さの分
離筒４６を配設し、該分離筒４６と前記排ガスノ
ズル３９との間に空気旋回羽根４７を装着した構
成である。
す如くである。即ち、輻射管バーナー１６のバー
ナー本体３５に、仕切り壁３６を形成して該仕切
り壁３６を挾み輻射管１７側に空気供給管２２か
らの空気入口３７を又反対側に排ガス管２０から
の排ガス入口３８を夫々設けると共に、前記仕切
り壁３６の中央に、排ガス入口３８と連通する排
ガスノズル３９をその先端が輻射管１７内に突出
するよう固設し、該排ガスノズル３９内に、末端
部に燃料管２４からの燃料入口４０を設け先端部
に燃料ガス噴出口４１を有し長手方向中心部に点
火栓４２を備えたノズル内管４３を挿入して前記
先端部の位置が排ガスノズル３９の先端と略一致
するようにし又前記末端部がバーナー本体３５外
に位置するようにし、更にバーナー本体３５と輻
射管１７との接続部に、前記空気入口３７からの
空気の噴出口４４を穿設した前板４５を設け、且
つ輻射管１７内に、前記バーナー本体３５の先端
部の外方空間を周方向に２分割する所要長さの分
離筒４６を配設し、該分離筒４６と前記排ガスノ
ズル３９との間に空気旋回羽根４７を装着した構
成である。
前記構成において、被加熱材４は予熱室１、加
熱室２、均熱室３を順次通過して熱処理される。
熱室２、均熱室３を順次通過して熱処理される。
加熱室２においては、空気供給管８からの空気
と燃料管１１からの燃料とにより空燃比1.0以
下、好ましくは0.4〜0.9（0.4以下では燃焼し難
い）とした燃焼ガス（1000〜1800℃）を各加熱バ
ーナー５から高速（50ｍ／ｓ以上）で被加熱材４
に直接噴射衝突させて被加熱材４の還元性雰囲気
加熱を行い、被加熱材４の表面酸化を防止する。
この場合、被加熱材４の加熱は、高速燃焼ガスの
輻射伝熱量と、ＱC＝Ｋ・（Ｖ）m・（ＴG−ＴM）で
表わされる対流伝熱量（ＱC：対流伝熱量、Ｋ，
ｍ：定数、Ｖ：ガス流速、ＴG：ガス温度、ＴM：
被加熱材温度）とによつて行われるため、従来の
２倍以上の加熱率となる。従つて従来の1/2以下
の加熱時間にて被加熱材４を加熱することができ
る。又この際各加熱バーナー５は制御演算器１４
の指令に基ずいて制御される。即ち、多数の加熱
バーナー５を単独、又は２〜４本程度の小グルー
プに分けて制御演算器１４に接続しておき、制御
演算器１４にて板幅検出器１２からの信号と、温
度検出器１３からの信号と、速度信号（図示せ
ず）とを入力として演算しその信号Ａを制御弁
７，１０へ送り、被加熱材４の幅、速度、加熱室
２内温度に対応してグループ分けしておいた加熱
バーナー５の数（点火、消火数）、燃焼量を制御
する。
と燃料管１１からの燃料とにより空燃比1.0以
下、好ましくは0.4〜0.9（0.4以下では燃焼し難
い）とした燃焼ガス（1000〜1800℃）を各加熱バ
ーナー５から高速（50ｍ／ｓ以上）で被加熱材４
に直接噴射衝突させて被加熱材４の還元性雰囲気
加熱を行い、被加熱材４の表面酸化を防止する。
この場合、被加熱材４の加熱は、高速燃焼ガスの
輻射伝熱量と、ＱC＝Ｋ・（Ｖ）m・（ＴG−ＴM）で
表わされる対流伝熱量（ＱC：対流伝熱量、Ｋ，
ｍ：定数、Ｖ：ガス流速、ＴG：ガス温度、ＴM：
被加熱材温度）とによつて行われるため、従来の
２倍以上の加熱率となる。従つて従来の1/2以下
の加熱時間にて被加熱材４を加熱することができ
る。又この際各加熱バーナー５は制御演算器１４
の指令に基ずいて制御される。即ち、多数の加熱
バーナー５を単独、又は２〜４本程度の小グルー
プに分けて制御演算器１４に接続しておき、制御
演算器１４にて板幅検出器１２からの信号と、温
度検出器１３からの信号と、速度信号（図示せ
ず）とを入力として演算しその信号Ａを制御弁
７，１０へ送り、被加熱材４の幅、速度、加熱室
２内温度に対応してグループ分けしておいた加熱
バーナー５の数（点火、消火数）、燃焼量を制御
する。
又、各加熱バーナー５は、被加熱材４の通過ラ
インに対し５゜〜90゜の傾き角度θをもつて取付
けてあるので、加熱室２内において被加熱材４に
衝突した後の燃焼ガスは、被加熱材４の表面に沿
つて予熱室１内へ流れ、予熱効率を向上させるこ
とができる。
インに対し５゜〜90゜の傾き角度θをもつて取付
けてあるので、加熱室２内において被加熱材４に
衝突した後の燃焼ガスは、被加熱材４の表面に沿
つて予熱室１内へ流れ、予熱効率を向上させるこ
とができる。
上記のようにして被加熱材４に吹付け、更に予
熱室１内に流れた燃焼ガスは、加熱バーナー５か
らの噴射時に空燃比1.0以下であるため未だ可燃
成分（例えば一酸化炭素ガス）を相当分含有して
おり、且つ未だかなり高温であるので、この燃焼
ガスを加熱室２及び均熱室３の熱処理に用いるよ
うにする。即ち、予熱室１にて予熱に供した燃焼
ガスを、排ガス出口１８に集合させ排ガス管２０
内を排ガスとして通してレキユペレーター３３に
入れることにより、先ず空気供給管８内を流れる
加熱バーナー５への燃焼空気を予熱する。更にレ
キユペレーター３３を出た可燃成分を含有する排
ガスを、制御弁１９を通し輻射管バーナー１６に
送る。
熱室１内に流れた燃焼ガスは、加熱バーナー５か
らの噴射時に空燃比1.0以下であるため未だ可燃
成分（例えば一酸化炭素ガス）を相当分含有して
おり、且つ未だかなり高温であるので、この燃焼
ガスを加熱室２及び均熱室３の熱処理に用いるよ
うにする。即ち、予熱室１にて予熱に供した燃焼
ガスを、排ガス出口１８に集合させ排ガス管２０
内を排ガスとして通してレキユペレーター３３に
入れることにより、先ず空気供給管８内を流れる
加熱バーナー５への燃焼空気を予熱する。更にレ
キユペレーター３３を出た可燃成分を含有する排
ガスを、制御弁１９を通し輻射管バーナー１６に
送る。
均熱室３においては、被加熱材４を精度良く
（±５℃位）均熱させるため且つ表面品質を向上
させるため、純粋な還元性ガス（例えばHNXガ
ス）を雰囲気ガスとして雰囲気ガス供給管１５か
ら供給し、輻射管１７を使用して加熱する。そし
て輻射管１７は前記の輻射管バーナー１６にて加
熱するが、この場合、輻射管バーナー１６への燃
料は、予熱室１より出た前記の可燃成分を含有す
る排ガスを主体として、これに燃料管２４からの
燃料ガスと空気供給管２２からの燃焼空気とを加
えて完全燃焼（空燃比1.0以上）させることがで
きる。即ち、第３図に示す如く、燃料管２４から
の燃料ガスを燃料ガス入口４０より加圧してノズ
ル内管４３内に入れ、噴出口４１で減圧して排ガ
スノズル３９の先端より輻射管１７内に噴出させ
る。他方排ガス管２０からの可燃成分を含有する
排ガスを排ガス入口３８より排ガスノズル３９内
に吸込ませる（輻射管１７内は排風機２５により
負圧とされるため排ガスを吸込むことができ
る）。更に空気供給管２２より加圧した燃焼空気
を空気入口３７より輻射管バーナー本体３５内に
入れ、空気噴出口４４により減圧して輻射管１７
内に入れる。ここで、この燃焼空気は分離筒４６
にて一次空気と二次空気とに分れ、一次空気は旋
回羽根４７部を通過した後燃料及び排ガスと混合
して一次燃焼を行い、しかる後分離管４６の外方
を通過する二次空気と混合して完全燃焼を行う。
尚、点火は点火栓４２にて行う。
（±５℃位）均熱させるため且つ表面品質を向上
させるため、純粋な還元性ガス（例えばHNXガ
ス）を雰囲気ガスとして雰囲気ガス供給管１５か
ら供給し、輻射管１７を使用して加熱する。そし
て輻射管１７は前記の輻射管バーナー１６にて加
熱するが、この場合、輻射管バーナー１６への燃
料は、予熱室１より出た前記の可燃成分を含有す
る排ガスを主体として、これに燃料管２４からの
燃料ガスと空気供給管２２からの燃焼空気とを加
えて完全燃焼（空燃比1.0以上）させることがで
きる。即ち、第３図に示す如く、燃料管２４から
の燃料ガスを燃料ガス入口４０より加圧してノズ
ル内管４３内に入れ、噴出口４１で減圧して排ガ
スノズル３９の先端より輻射管１７内に噴出させ
る。他方排ガス管２０からの可燃成分を含有する
排ガスを排ガス入口３８より排ガスノズル３９内
に吸込ませる（輻射管１７内は排風機２５により
負圧とされるため排ガスを吸込むことができ
る）。更に空気供給管２２より加圧した燃焼空気
を空気入口３７より輻射管バーナー本体３５内に
入れ、空気噴出口４４により減圧して輻射管１７
内に入れる。ここで、この燃焼空気は分離筒４６
にて一次空気と二次空気とに分れ、一次空気は旋
回羽根４７部を通過した後燃料及び排ガスと混合
して一次燃焼を行い、しかる後分離管４６の外方
を通過する二次空気と混合して完全燃焼を行う。
尚、点火は点火栓４２にて行う。
一方、均熱室３内に設置した温度検出器２９に
より温度制御器３０が働き、その信号が流量制御
器３１に入り、更に該流量制御器３１から排ガス
制御弁１９、空気制御弁２１、燃料制御弁２３へ
夫々制御指令信号Ｂを送つて制御を行う。ここ
で、燃料制御弁２３は、流量制御器３１からの出
力信号Ｂのみにて直接制御するのではなく、比率
器３２により出力信号Ｂを低減して制御する。こ
れは、排ガス管２０からの可燃成分を含有する排
ガス量に合せて、追加ガスである燃料管２４から
の燃料ガスを加え、最も燃料ガス使用量が少くな
るようにするためであり、比率器３２へは制御演
算器１４からの信号Ａを加えるようにする。
より温度制御器３０が働き、その信号が流量制御
器３１に入り、更に該流量制御器３１から排ガス
制御弁１９、空気制御弁２１、燃料制御弁２３へ
夫々制御指令信号Ｂを送つて制御を行う。ここ
で、燃料制御弁２３は、流量制御器３１からの出
力信号Ｂのみにて直接制御するのではなく、比率
器３２により出力信号Ｂを低減して制御する。こ
れは、排ガス管２０からの可燃成分を含有する排
ガス量に合せて、追加ガスである燃料管２４から
の燃料ガスを加え、最も燃料ガス使用量が少くな
るようにするためであり、比率器３２へは制御演
算器１４からの信号Ａを加えるようにする。
又、輻射管バーナー１６への燃料ガス及び燃焼
空気は加圧供給するが、予熱室１よりの排ガスは
圧力が殆んどないので、輻射管１７の出側に設け
た排風機２５により輻射管１７内を負圧としてバ
ーナー本体３５内に吸込ませるようにする。更に
負圧力は圧力制御器２８にて制御する。
空気は加圧供給するが、予熱室１よりの排ガスは
圧力が殆んどないので、輻射管１７の出側に設け
た排風機２５により輻射管１７内を負圧としてバ
ーナー本体３５内に吸込ませるようにする。更に
負圧力は圧力制御器２８にて制御する。
尚、本発明は前記実施例にのみ限定されること
なく、本発明の要旨を逸脱しない限り種々変更を
加え得ることは勿論である。
なく、本発明の要旨を逸脱しない限り種々変更を
加え得ることは勿論である。
以上のように本発明によれば、
(i) 加熱室内において、被加熱材に対し空燃比
1.0以下の高温燃焼ガスを高速にて直接噴射せ
しめて加熱するため、輻射伝熱に対流伝熱が加
わり、被加熱材の加熱率が大幅に改善され、加
熱時間を従来に比して1/2以下とすることがで
きる。
1.0以下の高温燃焼ガスを高速にて直接噴射せ
しめて加熱するため、輻射伝熱に対流伝熱が加
わり、被加熱材の加熱率が大幅に改善され、加
熱時間を従来に比して1/2以下とすることがで
きる。
(ii) 空燃比を無酸化状況とするため、被加熱材の
酸化を防止することができる。
酸化を防止することができる。
(iii) 加熱室内において輻射管を使用せず小型の加
熱バーナーを使用するので、炉の単位面積当り
の入熱が増大でき（輻射管式では５〜10万
Kcal／m2Hrに対し本発明では20〜100万Kcal／
m2Hr）、炉の寸法を大幅に小さくできる。
熱バーナーを使用するので、炉の単位面積当り
の入熱が増大でき（輻射管式では５〜10万
Kcal／m2Hrに対し本発明では20〜100万Kcal／
m2Hr）、炉の寸法を大幅に小さくできる。
(iv) 加熱室に設けたバーナーに対しての制御系を
備えたので、被加熱材の幅、搬送速度（生産
量）等に対応してバーナーの点火、消火を行う
ことができ、従つて必要な個所に必要な入熱を
与えることができて熱原単位を小さくすること
ができる。
備えたので、被加熱材の幅、搬送速度（生産
量）等に対応してバーナーの点火、消火を行う
ことができ、従つて必要な個所に必要な入熱を
与えることができて熱原単位を小さくすること
ができる。
(v) 加熱室を出たガスは、被加熱材に沿つて予熱
室に入り被加熱材を予熱できるので、熱の放散
損失を小さくでき且つ熱効率を向上できる。
室に入り被加熱材を予熱できるので、熱の放散
損失を小さくでき且つ熱効率を向上できる。
(vi) 予熱室から出た加熱成分を含んだ排ガスは空
気と混合すると爆発する可能性があり、又一酸
化炭素を含むため危険であり、通常はアフター
バーンさせてから熱交換器に入れるようにして
いるが、本発明においてはこの排ガスを均熱室
に設けた輻射管装置への燃料の一部として使用
するようにしたので、安全でありしかも燃料効
率が向上する。
気と混合すると爆発する可能性があり、又一酸
化炭素を含むため危険であり、通常はアフター
バーンさせてから熱交換器に入れるようにして
いるが、本発明においてはこの排ガスを均熱室
に設けた輻射管装置への燃料の一部として使用
するようにしたので、安全でありしかも燃料効
率が向上する。
(vii) 均熱室には輻射管装置を使用することによ
り、炉内温度を均一とすることができるので、
被加熱材の品質を良好にでき、又均熱室では温
度変化が小さく、入熱量も小さいため輻射管装
置の寿命が充分長くなる。更に幅の変化による
温度変化も生じないため、熱原単位が悪化する
ことはない。
り、炉内温度を均一とすることができるので、
被加熱材の品質を良好にでき、又均熱室では温
度変化が小さく、入熱量も小さいため輻射管装
置の寿命が充分長くなる。更に幅の変化による
温度変化も生じないため、熱原単位が悪化する
ことはない。
(vii) 均熱室に輻射管装置を使用することにより、
雰囲気ガスには熱処理の目的に適合した種類の
ガスを使用できるので、被加熱材の表面、材質
を適正な品質に維持できる。
雰囲気ガスには熱処理の目的に適合した種類の
ガスを使用できるので、被加熱材の表面、材質
を適正な品質に維持できる。
(ix) 輻射管装置は予熱室からの可燃成分を含有す
る排ガスの他、本来の燃料ガスを加えて燃焼す
るようにしたので、予熱室出口の排ガスを充分
に熱に変えられて熱効率が向上すると共に、斯
かる排ガスを完全に燃焼させることができる。
又加熱室の状況により排ガス量、成分が変化す
るが、本来の燃料ガスが加わるため燃焼は安定
して安全であり、均熱室の温度精度を悪化させ
る虞れがなくなる。更に本来の燃料ガスの量
を、排ガス量／成分により制御すれば、燃料使
用量は最少となる。
る排ガスの他、本来の燃料ガスを加えて燃焼す
るようにしたので、予熱室出口の排ガスを充分
に熱に変えられて熱効率が向上すると共に、斯
かる排ガスを完全に燃焼させることができる。
又加熱室の状況により排ガス量、成分が変化す
るが、本来の燃料ガスが加わるため燃焼は安定
して安全であり、均熱室の温度精度を悪化させ
る虞れがなくなる。更に本来の燃料ガスの量
を、排ガス量／成分により制御すれば、燃料使
用量は最少となる。
(x) 輻射管装置に排風機を接続して負圧にできる
ようにすれば、輻射管装置内の汚れたガスを炉
内に流出させる虞れがなくなる。
ようにすれば、輻射管装置内の汚れたガスを炉
内に流出させる虞れがなくなる。
等の優れた効果を奏し得る。
第１図は本発明の装置の全体を示す概略図、第
２図は第１図の平面図、第３図は輻射管バーナー
の詳細を示す断面図である。 １……予熱室、２……加熱室、３……均熱室、
４……被加熱材、５……加熱バーナー、１２……
板幅検出器、１３……温度検出器、１４……制御
演算器、１６……輻射管バーナー、１７……輻射
管、２０……排ガス管、２４……燃料管。
２図は第１図の平面図、第３図は輻射管バーナー
の詳細を示す断面図である。 １……予熱室、２……加熱室、３……均熱室、
４……被加熱材、５……加熱バーナー、１２……
板幅検出器、１３……温度検出器、１４……制御
演算器、１６……輻射管バーナー、１７……輻射
管、２０……排ガス管、２４……燃料管。
Claims (1)
- １ 予熱室と加熱室と均熱室とを順次連設して成
る連続式熱処理炉において、前記加熱室の上下部
に、空燃比1.0以下の燃焼ガスを被加熱材の上下
面に対し噴射し得る小型でしかも高速の加熱バー
ナーを多数配列し、且つ被加熱材の幅、搬送速
度、加熱室内の温度等の検出信号に基き前記加熱
バーナーの燃焼を制御する制御演算器を備え、更
に前記均熱室に、前記被加熱材を加熱した後の可
燃成分を有する排ガスに新たな燃料ガスを添加し
て燃焼させる輻射管装置を設け、該輻射管装置に
前記排ガスを導く配管を接続したことを特徴とす
る連続式熱処理炉の加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18010280A JPS57104632A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Heater for continuous type heat treatment furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18010280A JPS57104632A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Heater for continuous type heat treatment furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57104632A JPS57104632A (en) | 1982-06-29 |
| JPS6238410B2 true JPS6238410B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=16077459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18010280A Granted JPS57104632A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Heater for continuous type heat treatment furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57104632A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077929A (ja) * | 1983-10-04 | 1985-05-02 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の直火還元加熱法 |
| JPS60127350U (ja) * | 1984-02-01 | 1985-08-27 | 石川島播磨重工業株式会社 | 金属板の熱処理炉 |
| JPH03150320A (ja) * | 1989-11-02 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の連続加熱方法および装置 |
| TWI685570B (zh) * | 2015-03-26 | 2020-02-21 | 日商大陽日酸股份有限公司 | 鐵鋼製品的加熱裝置及鐵鋼製品的加熱方法 |
| AT520134B1 (de) | 2017-07-13 | 2020-03-15 | Andritz Tech & Asset Man Gmbh | Verfahren zur reduktion von stickoxiden in bandbehandlungsöfen |
-
1980
- 1980-12-19 JP JP18010280A patent/JPS57104632A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57104632A (en) | 1982-06-29 |
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