JPS6238247A - イオン交換樹脂の再生方法 - Google Patents
イオン交換樹脂の再生方法Info
- Publication number
- JPS6238247A JPS6238247A JP60175876A JP17587685A JPS6238247A JP S6238247 A JPS6238247 A JP S6238247A JP 60175876 A JP60175876 A JP 60175876A JP 17587685 A JP17587685 A JP 17587685A JP S6238247 A JPS6238247 A JP S6238247A
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- JP
- Japan
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- exchange resin
- ion exchange
- regenerating
- regeneration
- amount
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- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、沸騰水型原子力発電所の復水脱塩器に使用す
るイオン交換樹脂の再生方法に係り、特に、吸着した鉄
イオンの除去効率を高め、発生する薬品廃液の発生量を
低減するに好適なイオン交換樹脂の再生方法に関する。
るイオン交換樹脂の再生方法に係り、特に、吸着した鉄
イオンの除去効率を高め、発生する薬品廃液の発生量を
低減するに好適なイオン交換樹脂の再生方法に関する。
従来の沸騰水型原子力発電所復水脱塩器のイオン交換樹
脂の再生方法は、特開昭５０−１４６５７０号に記載に
ように、陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂に分離し
たのち、陽イオン交換樹脂は硫酸で再生され、再生レベ
ルは樹脂ＩＱ当り１００ｇＨ２Ｓ０４で濃度は５％が通
常使用されている。この量は陽イオン交換樹脂へのイオ
ン負荷量にかかわらず使用されること及び、上記の硫酸
濃度では鉄の再生効率が低く除去されにくいと言う問題
があった。沸騰水型原子力発電所の復水脱塩器で使用済
みの陽イオン交換樹脂への陽イオン負荷を分析した結果
、第５図に示したように鉄イオン負荷が大部分である。
脂の再生方法は、特開昭５０−１４６５７０号に記載に
ように、陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂に分離し
たのち、陽イオン交換樹脂は硫酸で再生され、再生レベ
ルは樹脂ＩＱ当り１００ｇＨ２Ｓ０４で濃度は５％が通
常使用されている。この量は陽イオン交換樹脂へのイオ
ン負荷量にかかわらず使用されること及び、上記の硫酸
濃度では鉄の再生効率が低く除去されにくいと言う問題
があった。沸騰水型原子力発電所の復水脱塩器で使用済
みの陽イオン交換樹脂への陽イオン負荷を分析した結果
、第５図に示したように鉄イオン負荷が大部分である。
したがって、陽イオン交換樹脂の再生は鉄イオンを除去
することが最大の目的となる。この吸着鉄は前述の硫ｒ
Ｉ１．ａ度及び量では２５％程度の再生率であり、樹脂
内に残留する量が多い。したがって、くり返えし使用し
た陽イオン交換樹脂には年々鉄イオンが、第５図に示し
たように蓄積される。この結果、残留する有効なイオン
交換容量が減少し、復水器からの海水リークに対処する
能力を失うため、数年で廃棄しなければならない欠点が
あった。
することが最大の目的となる。この吸着鉄は前述の硫ｒ
Ｉ１．ａ度及び量では２５％程度の再生率であり、樹脂
内に残留する量が多い。したがって、くり返えし使用し
た陽イオン交換樹脂には年々鉄イオンが、第５図に示し
たように蓄積される。この結果、残留する有効なイオン
交換容量が減少し、復水器からの海水リークに対処する
能力を失うため、数年で廃棄しなければならない欠点が
あった。
また、陽イオン交換樹脂の再生に用いた硫酸溶液は、陰
イオン交換樹脂の再生に用いた水酸化ナトリウム溶液で
中和して硫酸ナトリウム溶液とし、廃液濃縮器で濃縮し
廃棄物として貯蔵する。廃液の濃縮の系統を第６図に示
す。第６図において、中和槽１１で中和された廃液１２
は廃液濃縮器１３に送入され加熱器１４で加熱濃縮され
るが、硫酸す１−リウムはＮａ２５ｏ４・１０Ｈ２０の
大量の水を含んだ沈殿を生成するので濃縮する濃度に限
界があり、その濃度は２０％以下で、この濃度を守らな
ければ、沈殿の析出による配管１５閉塞などのトラブル
が起る原因となった。
イオン交換樹脂の再生に用いた水酸化ナトリウム溶液で
中和して硫酸ナトリウム溶液とし、廃液濃縮器で濃縮し
廃棄物として貯蔵する。廃液の濃縮の系統を第６図に示
す。第６図において、中和槽１１で中和された廃液１２
は廃液濃縮器１３に送入され加熱器１４で加熱濃縮され
るが、硫酸す１−リウムはＮａ２５ｏ４・１０Ｈ２０の
大量の水を含んだ沈殿を生成するので濃縮する濃度に限
界があり、その濃度は２０％以下で、この濃度を守らな
ければ、沈殿の析出による配管１５閉塞などのトラブル
が起る原因となった。
なお、この種の方法に関連するものには特開昭５１−０
９４０３５ 、特開昭４５−１７７８１ 、特開昭３７
−７６０５等が挙げられる。
９４０３５ 、特開昭４５−１７７８１ 、特開昭３７
−７６０５等が挙げられる。
本発明の目的は、沸騰水型原子力発電所の復水脱塩器の
イオン交換樹脂の薬品再生で使用する薬品の量を著しく
低減するとともに、イオン交換樹脂の寿命を長くし放射
性廃棄物の発生量を低減する方法を提供するにある。
イオン交換樹脂の薬品再生で使用する薬品の量を著しく
低減するとともに、イオン交換樹脂の寿命を長くし放射
性廃棄物の発生量を低減する方法を提供するにある。
本発明は以下の検討結果によってなされたものである。
陽イオン交換樹脂のイオン交換反応は、金属イオンをＭ
″＋、イオン交換樹脂をＲ−で表わし、イオン交換樹脂
に水素イオン（Ｈ＋）を付加しておけば Ｍ”＋ｎＨ”Ｒ−＝Ｍ” （Ｒ−）、＋ｎＨ” −（１
）で表わすことができる。
″＋、イオン交換樹脂をＲ−で表わし、イオン交換樹脂
に水素イオン（Ｈ＋）を付加しておけば Ｍ”＋ｎＨ”Ｒ−＝Ｍ” （Ｒ−）、＋ｎＨ” −（１
）で表わすことができる。
ここに、〔Ｍ〕 ：水相の金属イオンＭ”＋の濃度（ｗ
ｏＱ／Ｑ） 、ＣＭ）−：樹脂相（７１Ｍ”（７）濃度
ＣｍｏＱ／（１−樹脂＞ （Ｈ）：水相の水素イオン
濃度（ｍｏＱ／Ｑ）［Ｈ］、：樹脂相の水ｉＲイオン濃
度（ｍｏＱ／２−樹脂）Ｋｏ ：水素イオンと金属イオ
ンＭ０のイオン交換定数。
ｏＱ／Ｑ） 、ＣＭ）−：樹脂相（７１Ｍ”（７）濃度
ＣｍｏＱ／（１−樹脂＞ （Ｈ）：水相の水素イオン
濃度（ｍｏＱ／Ｑ）［Ｈ］、：樹脂相の水ｉＲイオン濃
度（ｍｏＱ／２−樹脂）Ｋｏ ：水素イオンと金属イオ
ンＭ０のイオン交換定数。
したがって、金属イオンの水相と樹脂相への分配係数Ｄ
１１は で表わされる。（３）式は、分配係数Ｄ″が小さいほど
イオン交換樹脂の再生がしやすいことを示している。Ｄ
’ を小さくするには（Ｈ）を大きくすれば良いが、例
えば、従来のように硫酸を用いればその量が多くなり好
ましくない。そこで、Ｄ。
１１は で表わされる。（３）式は、分配係数Ｄ″が小さいほど
イオン交換樹脂の再生がしやすいことを示している。Ｄ
’ を小さくするには（Ｈ）を大きくすれば良いが、例
えば、従来のように硫酸を用いればその量が多くなり好
ましくない。そこで、Ｄ。
を小さくする方法として、水相中の金属イオン濃度を小
にすることが考えられる。水相の金属イオンＣＭ）と中
性あるいは負電荷を持つ錯体を形成する錯化剤（Ｙ”−
）を水相に添加すれば〔Ｍ″”）＋ （Ｙ”’−）−）
（ｍＹｎＭ） ・＝ （４）となり〔Ｍａ＋〕が減
少する。ここで鉄イオンと錯体を作る錯化剤は数多くあ
るが、比較的に廉価な薬品とその錯体の安定度定数を第
１表に示す。
にすることが考えられる。水相の金属イオンＣＭ）と中
性あるいは負電荷を持つ錯体を形成する錯化剤（Ｙ”−
）を水相に添加すれば〔Ｍ″”）＋ （Ｙ”’−）−）
（ｍＹｎＭ） ・＝ （４）となり〔Ｍａ＋〕が減
少する。ここで鉄イオンと錯体を作る錯化剤は数多くあ
るが、比較的に廉価な薬品とその錯体の安定度定数を第
１表に示す。
第１表 鉄の錯化剤とその安定度定数ところで、陽イ
オン交換樹脂の再生は酸性で行なう必要があるため、第
１表の錯化剤は酸としての安定度定数が小さいことが望
ましい。第１表の錯化剤の酸安定度定数を第２表に示す
。
オン交換樹脂の再生は酸性で行なう必要があるため、第
１表の錯化剤は酸としての安定度定数が小さいことが望
ましい。第１表の錯化剤の酸安定度定数を第２表に示す
。
第２表 有機酸の安定度定数
また、沸騰水型原子力発電所の復水脱塩器で使用した陽
イオン交換樹脂に吸着されている鉄イオンを硫酸ナトリ
ウム溶液で溶離し、チオ硫酸アンモニウム−吸光光度法
及び０−フェナントロリン−吸光光度法で分析した結果
、第３表に示したように第１鉄イオンと第２鉄イオンが
あり、第２鉄イオンは全鉄イオンの約７０％存在するこ
とがわかった。当該発電所で実際に行なわれる陽イオン
交換樹の再生条件で再生した結果、第１鉄イオンは陽イ
オン交換樹脂からある程度除去できるが。
イオン交換樹脂に吸着されている鉄イオンを硫酸ナトリ
ウム溶液で溶離し、チオ硫酸アンモニウム−吸光光度法
及び０−フェナントロリン−吸光光度法で分析した結果
、第３表に示したように第１鉄イオンと第２鉄イオンが
あり、第２鉄イオンは全鉄イオンの約７０％存在するこ
とがわかった。当該発電所で実際に行なわれる陽イオン
交換樹の再生条件で再生した結果、第１鉄イオンは陽イ
オン交換樹脂からある程度除去できるが。
第２鉄イオンはほとんど除去されないことが明らかとな
り、このことが、実機における再生効率が悪い原因であ
ることが明らかとなった。
り、このことが、実機における再生効率が悪い原因であ
ることが明らかとなった。
第 ３ 表
この結果及び第１表、第２表とから、陽イオン交換樹脂
から第２鉄を除去するには、第２鉄と安定な錯体を形成
し、酸安定度が比較的小さい修酸で再生するのが有効で
あることがわかる。修酸を溶離液に用いる場合について
以下検討する。
から第２鉄を除去するには、第２鉄と安定な錯体を形成
し、酸安定度が比較的小さい修酸で再生するのが有効で
あることがわかる。修酸を溶離液に用いる場合について
以下検討する。
修酸による第２鉄の溶離における反応は２（Ｒ＝Ｆｅ）
＋３Ｈ，Ｃ，○、−＋ ６ （Ｒ−Ｈ）＋Ｆｅ、Ｃｃ２
ｏ４）ｚ−（５） （３）式により ここに、ＬはＣ２０４−ｔ αｒｅ（ＣｚＯ４）はＦｅ
＊＊＊と修酸が反応する副反応係数（アンデルス・リン
グボン：錯形成反応産業図書（１９６５） ）溶離液に
０．１ Ｎ修酸を用いるとすると、第２表の安定度定数
から ［Ｈ）（Ｌ） 解離度αを求めるとα＝０．０３１ となり、ＰＨは
２．５ となる。また、α２．Ｌ を求めると。
＋３Ｈ，Ｃ，○、−＋ ６ （Ｒ−Ｈ）＋Ｆｅ、Ｃｃ２
ｏ４）ｚ−（５） （３）式により ここに、ＬはＣ２０４−ｔ αｒｅ（ＣｚＯ４）はＦｅ
＊＊＊と修酸が反応する副反応係数（アンデルス・リン
グボン：錯形成反応産業図書（１９６５） ）溶離液に
０．１ Ｎ修酸を用いるとすると、第２表の安定度定数
から ［Ｈ）（Ｌ） 解離度αを求めるとα＝０．０３１ となり、ＰＨは
２．５ となる。また、α２．Ｌ を求めると。
αｙ−Ｌ＝ １ ＋（Ｌ）β１＋（Ｌ）”β２＋（Ｌ）
３β１それぞれの安定度定数βは文献値（１）から。
３β１それぞれの安定度定数βは文献値（１）から。
／３．＝ １０”、 Ｌ＝ １０”−”、 β３＝ １
０”’Ｋ の値は実験で求めた結果を第４表に示す。
０”’Ｋ の値は実験で求めた結果を第４表に示す。
第 ４ 表
陽イオン交換樹脂のイオン交換容盪を１．８ｅｑ／Ｑ−
Ｒｅｓｉｎとし、その１０％が第２鉄イオンを吸着して
いるとし、」二連の数値を（６）式に代入すると となり、第２鉄はほとんど溶液中に移ることになり、樹
脂に吸着されない。硫酸（ＩＮ）で溶離する場合は となり、大部分が樹脂に吸着されている。第１鉄の場合
は同様に となり、第２鉄より溶液中の濃度が高まる。次に、第７
図に示したように、樹脂カラム１６に、第１鉄イオン及
び第２鉄イオンを吸着させた陽イオン交換樹脂１７を充
填し、再生液１８に硫Ｗ１５％及び、修酸０．２ Ｎ
を用いて再生し、コック１９で流量を調整して、流出す
る液２０を一定量ずつ容器２１に受けて、流出液２０の
第１鉄及び第２鉄を分析してその溶出挙動を調べた。結
果を第８図〜第１０図に示す。再生液に硫酸を用いた場
合は、第１鉄が溶離するが、完全な再生には再生液の必
要量が多く、第２鉄は溶離できない、再生液１８に修酸
を用いた場合は、第８図のように、第１鉄及び第２鉄共
に溶離し、再生液量が少なくてすむ。
Ｒｅｓｉｎとし、その１０％が第２鉄イオンを吸着して
いるとし、」二連の数値を（６）式に代入すると となり、第２鉄はほとんど溶液中に移ることになり、樹
脂に吸着されない。硫酸（ＩＮ）で溶離する場合は となり、大部分が樹脂に吸着されている。第１鉄の場合
は同様に となり、第２鉄より溶液中の濃度が高まる。次に、第７
図に示したように、樹脂カラム１６に、第１鉄イオン及
び第２鉄イオンを吸着させた陽イオン交換樹脂１７を充
填し、再生液１８に硫Ｗ１５％及び、修酸０．２ Ｎ
を用いて再生し、コック１９で流量を調整して、流出す
る液２０を一定量ずつ容器２１に受けて、流出液２０の
第１鉄及び第２鉄を分析してその溶出挙動を調べた。結
果を第８図〜第１０図に示す。再生液に硫酸を用いた場
合は、第１鉄が溶離するが、完全な再生には再生液の必
要量が多く、第２鉄は溶離できない、再生液１８に修酸
を用いた場合は、第８図のように、第１鉄及び第２鉄共
に溶離し、再生液量が少なくてすむ。
第１鉄は修酸と安定な錯体は形成しないが、第２鉄が修
酸と錯体を作る結果、水素イオン濃度が増加して第１鉄
の溶離が促進されたと考えられる。
酸と錯体を作る結果、水素イオン濃度が増加して第１鉄
の溶離が促進されたと考えられる。
また、第１鉄を酸化剤を用いて第２鉄とすれば、全鉄イ
オンが効果的に再生液に移ると考えられる。
オンが効果的に再生液に移ると考えられる。
第１０図に再生液に、さらに過酸化水素を添加した場合
の結果を示す。酸化剤の添加は有効であることがわかる
。
の結果を示す。酸化剤の添加は有効であることがわかる
。
以下、本発明の一実施例を第１図により説明す机
陽イオン交換樹脂再生＃Ｆ１に、第１鉄及び第２鉄イオ
ンを吸着した陽イオン交換樹脂２を入れ。
ンを吸着した陽イオン交換樹脂２を入れ。
修酸溶液３を貯蔵したタンク４から修酸溶液３を再生塔
１に送る。修酸溶液３は陽イオン交換樹脂２から鉄イオ
ンを溶離させ廃液処理タンク５に送られる。修酸溶液３
の容積は陽イオン交換樹脂の容積の２倍とし、修酸溶液
３の修酸の量は、陽イオン交換樹脂に吸着している鉄を
第２鉄とし、その１．５倍当量以上含む。
１に送る。修酸溶液３は陽イオン交換樹脂２から鉄イオ
ンを溶離させ廃液処理タンク５に送られる。修酸溶液３
の容積は陽イオン交換樹脂の容積の２倍とし、修酸溶液
３の修酸の量は、陽イオン交換樹脂に吸着している鉄を
第２鉄とし、その１．５倍当量以上含む。
本実施例によれば、陽イオンに吸着した第２鉄イオンを
７０％以−ヒ除去することができる。
７０％以−ヒ除去することができる。
第２の実施例は、実施例１の構成において、第１図の修
′Ｎ！溶液３に、過酸化水素水を添加する。
′Ｎ！溶液３に、過酸化水素水を添加する。
過酸化水素の添加量は陽イオン交換樹脂に吸着している
第１鉄イオンと同じ当量以トとする。
第１鉄イオンと同じ当量以トとする。
本実施例によれば、過酸化水素は第１鉄を第２鉄に変え
るので、陽イオン交換樹脂６に吸着した全鉄イオンの７
０％以上除去できる効果がある。
るので、陽イオン交換樹脂６に吸着した全鉄イオンの７
０％以上除去できる効果がある。
第３の実施例を第２図に示す。沸騰水型原子力発電所の
復水脱塩塔７から陽イオン交換樹脂再生塔１に移送され
、陰イオン交換樹脂と分離された陽イオン交換樹脂２を
再生する場合に、修酸と過酸化水素を含む再生液３を、
貯蔵タンク２から再生塔１に送り、陽イオン交換樹脂２
を通し、送液ポンプ６で循環する。循環する溶離液３の
組成。
復水脱塩塔７から陽イオン交換樹脂再生塔１に移送され
、陰イオン交換樹脂と分離された陽イオン交換樹脂２を
再生する場合に、修酸と過酸化水素を含む再生液３を、
貯蔵タンク２から再生塔１に送り、陽イオン交換樹脂２
を通し、送液ポンプ６で循環する。循環する溶離液３の
組成。
濃度は実施例２の場合と同じである。
本実施例によれば、樹脂中の鉄イオン濃度と再生液中の
鉄濃度が平衡になるので９５％以上の鉄イオンが陽イオ
ン交換樹脂から除去できる効果がある。
鉄濃度が平衡になるので９５％以上の鉄イオンが陽イオ
ン交換樹脂から除去できる効果がある。
第４の実施例を第３図に示す。第２図では再生液を＠環
したが、本実施例では一定量の再生液３を再生塔１に封
入し、陽イオン交換樹脂２の下部から空気８を送入し、
陽イオン交換樹脂２と再生液３を気泡で撹拌する。この
場合の再生液中の修酸と過酸化水素は実施例２と同じで
ある。
したが、本実施例では一定量の再生液３を再生塔１に封
入し、陽イオン交換樹脂２の下部から空気８を送入し、
陽イオン交換樹脂２と再生液３を気泡で撹拌する。この
場合の再生液中の修酸と過酸化水素は実施例２と同じで
ある。
本実施例によれば、再生液の量を樹脂の量の１／４にで
きるので、再生液の排出層が実施例１及び実施例２の場
合の１／８に減少できる効果がある。
きるので、再生液の排出層が実施例１及び実施例２の場
合の１／８に減少できる効果がある。
第５の実施例を第４図に示す。第４の実施例にさらに、
再生液３及び空気８の温度を７０℃に保つように、加熱
器［９，１０を加えたものである。
再生液３及び空気８の温度を７０℃に保つように、加熱
器［９，１０を加えたものである。
この場合の再生液は修酸とし、その量は吸着イオン及び
付着鉄の総量を第２鉄とし、その当量以上を含むものと
する。
付着鉄の総量を第２鉄とし、その当量以上を含むものと
する。
本実施例によれば、吸着鉄イオンのほか、付着酸化鉄も
溶解し除去できる効果がある。
溶解し除去できる効果がある。
本発明によれば、陽イオン交換樹脂に吸着した第２鉄イ
オン及び第１鉄イオンが９０％以上除去でき、再生に用
いる薬品量も低減できるので、沸騰水型原子力発電所か
ら発生する廃棄物量が低減できる効果がある。効果を第
１表に示す。
オン及び第１鉄イオンが９０％以上除去でき、再生に用
いる薬品量も低減できるので、沸騰水型原子力発電所か
ら発生する廃棄物量が低減できる効果がある。効果を第
１表に示す。
第】４図は本発明の実施例を示す陽イオン交換樹脂の再
生方法を示す図、第２図〜第４図は本発明の応用例を示
す沸騰型原子力発電所の復水脱塩器再生塔での再生方法
を示す図、第５図はイオン負荷を示す図、第６図は廃液
処理系系統図、第７図はカラム溶離の実験方法を示す図
、第８図〜第１０図はカラム溶離法における鉄イオンの
溶離挙動を示す図である。 １・・・陽イオン交換樹脂再生塔、２・・陽イオン交換
樹脂、３・・・再生液、４・・・タンク、５・・廃液受
タンク、６・・・循環ポンプ、７・・・復水脱塩塔、８
・・・空気、９・・・空気加熱器、１０・・・再生液加
熱器、１１・・・廃液中和タンク、１２・・廃液、１３
・・・廃液濃縮器。 １４・・・廃液加熱器、１５・・・配管、１６・・・カ
ラム、１７・・・イオン交換樹脂、１８・・・再生液、
１９・・・流、＜−
生方法を示す図、第２図〜第４図は本発明の応用例を示
す沸騰型原子力発電所の復水脱塩器再生塔での再生方法
を示す図、第５図はイオン負荷を示す図、第６図は廃液
処理系系統図、第７図はカラム溶離の実験方法を示す図
、第８図〜第１０図はカラム溶離法における鉄イオンの
溶離挙動を示す図である。 １・・・陽イオン交換樹脂再生塔、２・・陽イオン交換
樹脂、３・・・再生液、４・・・タンク、５・・廃液受
タンク、６・・・循環ポンプ、７・・・復水脱塩塔、８
・・・空気、９・・・空気加熱器、１０・・・再生液加
熱器、１１・・・廃液中和タンク、１２・・廃液、１３
・・・廃液濃縮器。 １４・・・廃液加熱器、１５・・・配管、１６・・・カ
ラム、１７・・・イオン交換樹脂、１８・・・再生液、
１９・・・流、＜−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、陽イオン交換樹脂の薬品再生において、イオン交換
樹脂に吸着した主たる金属イオンと錯体を形成する錯化
剤を当該金属イオンと当量ないし、やや過剰量を含む再
生薬品溶液で再生することを特徴とするイオン交換樹脂
の再生方法。 ２、特許請求の範囲第１項において、錯化剤として第二
鉄を溶出するために修酸を用いることを特徴とするイオ
ン交換樹脂の再生方法。 ３、特許請求の範囲第２項において、再生薬品に過酸化
水素を添加して第一鉄を第二鉄に酸化して再生効率を高
めることを特徴とするイオン交換樹脂の再生方法。 ４、特許請求の範囲第１項〜第４項において、沸騰水型
原子力発電の復水脱塩器の陽イオン交換樹脂の再生に適
用するに際し、再生液に含む錯化剤の量を当該イオン交
換樹脂が含む金属と中性もしくは負の錯体を作るに必要
なモル数以上の量とすることを特徴とするイオン交換樹
脂の再生方法。 ５、特許請求の範囲第４項において、再生液の量をイオ
ン交換樹脂の量の１／４〜２／１の範囲とすることを特
徴とするイオン交換樹脂の再生方法。 ６、特許請求の範囲第４項、第５項において、再生液を
再生塔内の樹脂を通過して循環することを特徴とするイ
オン交換樹脂再生方法。 ７、特許請求の範囲第４項、第５項において、イオン交
換樹脂と再生液を空気の気泡で撹拌して再生することを
特徴とするイオン交換樹脂再生方法。 ８、特許請求の範囲第７項において、再生液及び空気の
温度を７０〜５０℃に加熱して再生することを特徴とす
るイオン交換樹脂の再生方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60175876A JPS6238247A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | イオン交換樹脂の再生方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60175876A JPS6238247A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | イオン交換樹脂の再生方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6238247A true JPS6238247A (ja) | 1987-02-19 |
Family
ID=16003752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60175876A Pending JPS6238247A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | イオン交換樹脂の再生方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6238247A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996001478A1 (de) * | 1994-07-04 | 1996-01-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und einrichtung zum entsorgen eines kationenaustauschers |
| JP2017215147A (ja) * | 2016-05-30 | 2017-12-07 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 放射性廃液の処理装置及び処理方法 |
| JP2021137804A (ja) * | 2020-03-04 | 2021-09-16 | エーティーアンドエス オーストリア テクノロジー アンド システムテクニック アクツィエンゲゼルシャフト | サーキットボードおよび／または基板製造の部分ストリームからの金属塩含有溶媒を処理する方法 |
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