JPS6236623A - Objective lens for optica pickup - Google Patents
Objective lens for optica pickupInfo
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- JPS6236623A JPS6236623A JP60176748A JP17674885A JPS6236623A JP S6236623 A JPS6236623 A JP S6236623A JP 60176748 A JP60176748 A JP 60176748A JP 17674885 A JP17674885 A JP 17674885A JP S6236623 A JPS6236623 A JP S6236623A
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- aspherical
- optical pickup
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はコンパクトディスクプレーヤなどに用いられる
光学式ピックアップに係り、特に、レーザビームをディ
スクの記録面に集光させる対物レンズに間する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Technical Field] The present invention relates to an optical pickup used in compact disc players and the like, and in particular to an objective lens that focuses a laser beam onto a recording surface of a disc.
コンパクトディスクプレーヤなどに用いられる光学式ピ
ックアップには、レーザビームをディスクの記録面に集
光させる対物レンズが備えられている。第1図はこの種
の光学式ピックアップを用いたプレーヤの概略を示すも
のである0図中の符号2はディスクであり、その中央は
スピンドル11上に支持されて回転駆動されるようにな
っている。また、ディスク2の下側に光学式ピックアッ
プ12が配設されている。この光学式ピックアップ12
はディスク2の半径方向に沿って駆動されるものである
。この光学式ピックアップ12には鏡筒10が設けられ
、この鏡筒10内に対物レンズが収納されている。そし
て、光学式ピックアップ12内にて発せられるレーザビ
ームがこの対物レンズによってディスク2の記録面に集
光され、記録面のビー、トが読取られて記録の再生が行
われるようになっている。Optical pickups used in compact disc players and the like are equipped with an objective lens that focuses a laser beam onto the recording surface of the disc. Fig. 1 schematically shows a player using this type of optical pickup. Reference numeral 2 in Fig. 1 is a disk, the center of which is supported on a spindle 11 and driven to rotate. There is. Further, an optical pickup 12 is disposed below the disk 2. This optical pickup 12
is driven along the radial direction of the disk 2. This optical pickup 12 is provided with a lens barrel 10, and an objective lens is housed within this lens barrel 10. A laser beam emitted within the optical pickup 12 is focused on the recording surface of the disk 2 by this objective lens, and the beats on the recording surface are read to reproduce the recording.
ところで、上記の光学式ピックアップでは。 By the way, with the optical pickup mentioned above.
ディスク2の記録面に高い密度にて記録された非常に小
さな信号を再生しなければならず、少なくともIBmの
分解能が必要とされる。よって、ディスク2の記録面に
微小なビームスポットを高精噴にて集光させなければな
らない、また、情報の正確な再生のためには、対物レン
ズの球面収差に適切な補正を与え、さらに対物レンズと
デfスクとの距離(作動距離)も十分な長さにしなけれ
ばならないなど種々の条件が満足されなければならない
。It is necessary to reproduce a very small signal recorded at high density on the recording surface of the disk 2, and a resolution of at least IBm is required. Therefore, it is necessary to focus a minute beam spot on the recording surface of the disk 2 with a high-precision jet, and in order to reproduce information accurately, the spherical aberration of the objective lens must be appropriately corrected, and Various conditions must be satisfied, such as the distance between the objective lens and the disc (working distance) must be sufficiently long.
ところが、このような条件を満たす対物レンズを構成す
るためには、高精度なレンズ系が必要とされる。従来、
このような高精度なレンズ系を構成するには、研磨レン
ズを複数組み合わせなければならなかった。複数のレン
ズを使用する場合には、し〉′ズの枚数分だけ鏡筒10
の部分の重量が嵩み、鏡面10を補正動作させる際の負
荷が太きくなる。また、複数のレンズを使用する場合に
は、レンズ系全体の焦点距離の関係から作動距離を十分
長くとるのに限界がある。However, in order to construct an objective lens that satisfies such conditions, a highly accurate lens system is required. Conventionally,
To construct such a highly accurate lens system, it was necessary to combine multiple polished lenses. When using multiple lenses, attach the lens barrel 10 for the number of lenses.
The weight of the portion increases, and the load required to correct the mirror surface 10 increases. Furthermore, when using a plurality of lenses, there is a limit to the ability to obtain a sufficiently long working distance due to the focal length of the entire lens system.
また、最近では、非球面レンズをプレス成型し、対物レ
ンズとして単体のレンズを使用することも考えられてい
る。しかしながら、従来の非球面レンズでは、両面を非
球面に形成しなければ収差の補正が十分にできないもの
とされていた。この種の両面が非球面の対物レンズの公
知例としては、特開昭57−201210号公報に開示
されているものなどがある。このような両面が非球面の
レンズでは、2つの非球面を形成するために型の形状が
非常に複雑になる欠点がある。また、両面の軸心を高精
度に一致させなければならないため、型の位置決めなど
のために精密な作業が必要となる。Recently, it has also been considered to press mold an aspherical lens and use a single lens as an objective lens. However, with conventional aspheric lenses, it has been believed that aberrations cannot be sufficiently corrected unless both surfaces are formed into aspheric surfaces. A known example of this type of objective lens having aspherical surfaces on both sides is the one disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-201210. Such a lens having aspherical surfaces on both sides has the disadvantage that the shape of the mold becomes very complicated in order to form two aspherical surfaces. Furthermore, since the axes of both sides must be aligned with high precision, precise work is required for positioning the mold, etc.
本発明は上記従来の問題点に着目してなされたものであ
り、製造しやすい形状のレンズを使用して量産性への適
用とコストダウンを図り、しかも、球面収差ならびに正
弦条件などの捕型も高精度にでき、目、つ十分に大きな
作動距離を得ることができるなど各種条件を満足できる
光学式ピックアップ用対物レンズを提供することを目的
としている。The present invention has been made by focusing on the above-mentioned conventional problems, and aims to apply it to mass production and reduce costs by using a lens with an easy-to-manufacture shape. The object of the present invention is to provide an objective lens for an optical pickup that satisfies various conditions such as high accuracy and a sufficiently large working distance.
本発明による光学式ピックアップ用対物レンズは、第2
図に示すように、ガラス材料からプレス成型した単体の
正のメニスカスレンズlから成り、このメニスカスレン
ズlは、ディスク2に対向する面が曲率半径Rの凹球面
であり、平行光が入射する面が凸状の非球面である。The objective lens for an optical pickup according to the present invention has a second
As shown in the figure, it consists of a single positive meniscus lens l press-molded from a glass material, and the surface of this meniscus lens l that faces the disk 2 is a concave spherical surface with a radius of curvature R, and the surface on which parallel light enters. is a convex aspherical surface.
ま゛た。平行光が入射する側の非球面は、第3図に示す
ように、光軸をX軸とし、レンズの半径方向をy軸とし
、ざらに非球面の頂点0を原点とする直交座標系の子午
面において、
x=r(1−−y r )+A2y2+A4
y4 Ta6 V6+A8 V8+AloV1゜・・・
・・・(a)
(但し、rは非球面の頂点での基準内接法の曲率半径、
A2 、A4 Ta2 、A8 、AIDはそれぞれ2
次、4次、6次、8次、 10次の展開係数である。)
の式で表される軸対称一般非球面形状となっており、且
つ以下の■と■の条件を満足するように形成されている
。I did. As shown in Figure 3, the aspheric surface on the side where parallel light enters is a rectangular coordinate system in which the optical axis is the X axis, the radial direction of the lens is the Y axis, and the origin is roughly at the vertex 0 of the aspheric surface. In the meridian plane, x=r(1-yr)+A2y2+A4
y4 Ta6 V6+A8 V8+AloV1゜...
...(a) (However, r is the radius of curvature of the standard inscribed method at the apex of the aspheric surface,
A2, A4 Ta2, A8, AID are each 2
These are the expansion coefficients of the 4th, 6th, 8th, and 10th orders. ) It has an axially symmetric general aspherical shape expressed by the formula, and is formed so as to satisfy the following conditions (1) and (2).
■0.5<((n2−1)/ n2) Xb/f)<0
.8(但し、nは入射光の波長におけるレンズ媒質の屈
折率、fは焦点距離である。)
、2: (n −1/n)X (d/r) < 1−
(2,8/f)(但し、dはレンズの中心厚である。)
L記の式(a)は、第1項が球面の方程式である。また
、第2項以下は球面収差を補正する補正グ1である。こ
の補正項は展開項であり、10次の項まで使用している
。なお補正項は、レンズ特性に応じて、必要な次数に設
定してもよい。■0.5<((n2-1)/n2)Xb/f)<0
.. 8 (where n is the refractive index of the lens medium at the wavelength of the incident light, and f is the focal length.), 2: (n - 1/n)X (d/r) < 1-
(2,8/f) (where d is the center thickness of the lens.)
Equation (a) in L is an equation in which the first term is a spherical surface. Further, the second term and the following are correction groups 1 for correcting spherical aberration. This correction term is an expansion term, and is used up to the 10th order term. Note that the correction term may be set to a necessary order depending on the lens characteristics.
また、E記条件のうちの■は高次収差の補正が有効に行
われるようにするための条件である。Further, among the conditions E, ■ is a condition for effectively correcting higher-order aberrations.
前記の条件\偽はWD (作動距離)を十分に大きく設
定するための条件である。WDが十分に確保できれば、
ディスク2の変形や対物レンズの補正動作などにおいて
、レンズがディスク2に当たることはなく、光学式ピッ
クアップの性能を上げることができる。また、この■の
条件によってdをある程度大きくすることができ、レン
ズをプレス成形しめすくできるようになる。The above condition \false is a condition for setting the WD (working distance) sufficiently large. If enough WD can be secured,
When the disk 2 is deformed or the objective lens is corrected, the lens does not hit the disk 2, and the performance of the optical pickup can be improved. Furthermore, this condition (2) allows d to be increased to some extent, making it possible to press-form the lens.
以上の各条件にて明らかなように、本発明による対物レ
ンズは、両面が球面である正のメニスカスレンズを基本
形状としており、その片面を前記(a)式ならびに■と
■の条件に示す非球面にすることによって、両面が球面
のメニスカスレンズに対して高次の収差に対する適正な
補正ができるようにしたものである。As is clear from the above conditions, the objective lens according to the present invention has a basic shape of a positive meniscus lens with spherical surfaces on both sides, and one side of the objective lens has a positive meniscus lens with spherical surfaces. By making it a spherical surface, it is possible to appropriately correct higher-order aberrations compared to a meniscus lens whose both surfaces are spherical.
また1本発明の対物レンズはメニスカスレンズとなって
いるので、プレス成形するのに最適な形状であるといえ
る。第7図はガラス材料によってレンズをプレス成形す
る技術を、レンズの形状の種別に示したものである。こ
の図のうち(A)は両凸レンズ、(B)は平凸レンズを
プレスする場合のキャビティ内を示している。この(A
)と(B)に示す凸レンズの成形の場合には、上下鋳型
が加圧される際に、軟化したガラスがキャビティの中心
方向に流れることになる。よってキャビティの中央に空
気が残りやすくなり、成形後のレンズにヒケが生じやす
くなる。ところが第7図(C)に示すように、メニスカ
スレンズをプレス成形する場合には、上下の鋳型を加圧
した際に。Furthermore, since the objective lens of the present invention is a meniscus lens, it can be said that it has an optimal shape for press molding. FIG. 7 shows a technique for press-molding lenses from glass materials, according to the type of lens shape. In this figure, (A) shows the inside of the cavity when pressing a biconvex lens, and (B) shows the inside of the cavity when pressing a plano-convex lens. This (A
In the case of molding convex lenses shown in ) and (B), when the upper and lower molds are pressurized, the softened glass flows toward the center of the cavity. Therefore, air tends to remain in the center of the cavity, and sink marks tend to occur on the molded lens. However, as shown in FIG. 7(C), when press-molding a meniscus lens, when the upper and lower molds are pressurized.
キャビティ内のガラス材料に外方向への流れが生じやす
くなる。よってキャビティ内に空気が残りにくくなって
、成形されたレンズにヒケが生じにくくなる。このよう
に、本発明の対物レンズでは非球面を有するメニスカス
レンズとして構成したので、プレス成形の技術において
も十分利点を有することになる。The glass material within the cavity tends to flow outward. Therefore, air is less likely to remain in the cavity and sink marks are less likely to occur on the molded lens. As described above, since the objective lens of the present invention is configured as a meniscus lens having an aspherical surface, it has sufficient advantages in press molding technology.
また、請求の範囲第3項に示したレンズ媒質の屈折率の
条件n≧1.7は、球面収差を最も小さくし、しかもこ
の最小の収差にてメニスカスレンズを構成できるように
するための条件である。この条件について以下に説明す
る。Further, the condition n≧1.7 for the refractive index of the lens medium shown in claim 3 is a condition for minimizing the spherical aberration and making it possible to construct a meniscus lens with this minimum aberration. It is. This condition will be explained below.
第6図に示すレンズにおいて、平行光が入射する側の面
の曲率半径をra、逆側の面の曲率半径をrbとする。In the lens shown in FIG. 6, the radius of curvature of the surface on which parallel light enters is ra, and the radius of curvature of the surface on the opposite side is rb.
なお1本発明では非球面レンズであるので前記raを非
球面の内接円の曲率半径として考えてもよい0球面収差
が最小となるためのraとrbとの比は。Note that since the present invention is an aspherical lens, ra may be considered as the radius of curvature of the inscribed circle of the aspherical surface.0 The ratio of ra and rb for minimizing the spherical aberration is:
rb/ ra=na(2na+1)/ (2na 2−
na −4)(但し、naはレンズ媒質の入射光の波長
に対する屈折率)
が条件となることが知られている。naは正であるので
分子は常に正である。したがって、分母が正になるna
を選択すればraとrbは両者共に正となってメニスカ
スレンズを構成できることになる0分母が正となるため
の条件はna>1.888である。rb/ra=na(2na+1)/(2na 2-
It is known that the condition is na -4) (where na is the refractive index of the lens medium with respect to the wavelength of the incident light). Since na is positive, the numerator is always positive. Therefore, the denominator is positive na
If ra and rb are both positive, a meniscus lens can be constructed.The condition for the 0 denominator to be positive is na>1.888.
よって、 1.888以上の屈折率を有する材質によっ
てレンズを構成し、しかもraとrbとの比を前述の式
に合うように選択すれば1球面収差が最小となるメニス
カスレンズを構成できることになる。Therefore, if the lens is constructed from a material with a refractive index of 1.888 or more, and the ratio of ra and rb is selected to match the above formula, a meniscus lens with minimum 1-spherical aberration can be constructed. .
これと同じことがコマ収差についてもいえる。The same thing can be said about coma aberration.
コマ収差が最小となるためのraとrbとの比は
r b/ raw (na2−na−1)/na2
である。 n a>IJ18 テあれば、raとrb
が共に正となりメニスカスレンズが構成でき、しかもr
aとrbの比をL記の式に合わせることによってコマ収
差を最小にできることになる。The ratio of ra and rb for minimizing coma aberration is r b/raw (na2-na-1)/na2
It is. n a>IJ18 If there is ra and rb
are positive, a meniscus lens can be formed, and r
Comatic aberration can be minimized by adjusting the ratio of a and rb to the equation shown in L.
以にから対物レンズの媒質の入射光の波長に対する屈折
率をn≧1.7にすれば、球面収差とコマ収差を最小限
にするメニスカスレンズの設計が可能となる。From the above, if the refractive index of the medium of the objective lens with respect to the wavelength of the incident light is set to n≧1.7, it becomes possible to design a meniscus lens that minimizes spherical aberration and coma aberration.
よって1本発明によるメニスカスレンズにおいても、非
球面の内接球の曲率半径rを上記raに相当させ、且つ
球面の曲率半径Rを上記rbに相当させてrとHの比を
上記2式になるべく合わせるようにし、しかもn≧1.
7の条件を当てはめることによって、球面収差とコマ収
差を最小限に押えられるようになる。Therefore, in the meniscus lens according to the present invention, the radius of curvature r of the inscribed sphere of the aspheric surface is made to correspond to the above ra, and the radius of curvature R of the spherical surface is made to correspond to the above rb, and the ratio of r and H is expressed by the above two equations. Try to match as much as possible, and make sure that n≧1.
By applying the condition 7, spherical aberration and comatic aberration can be suppressed to a minimum.
次に、上記にて説明した光学式ピックアップ用対物レン
ズの実施例を示す(各符号については第2図参照)。Next, an example of the objective lens for an optical pickup described above will be shown (see FIG. 2 for each reference numeral).
非球面は式(a)においてrおよびA1〜Aleを以下
の数値とした形状である。The aspherical surface has a shape in which r and A1 to Ale are the following values in formula (a).
r=3.75
A2=O
A4= −1,150X 1O−3
A6=−2,100XIO”
A日 = −1,570X 10′5
AIO=’←8.OOQ XIQ−7また。ディスク
に対向する面の曲率半径はR= 30.0mm
である。r=3.75 A2=O A4= -1,150X 1O-3 A6=-2,100XIO" Day A = -1,570X 10'5 AIO='←8.OOQ The radius of curvature of the surface is R = 30.0 mm.
その他の数値は以下の通りである。Other figures are as follows.
d = 2.273 am WD =2.4
88 ma+n = 1.897[i8
f = 4.802arm N A = 0.45
6ただし、dはメニスカスレンズの光軸における肉厚、
nは入射光の波侵入= 788.2mmに対するレンズ
媒質の屈折率、fは焦点距離、WDは作動距離である。d = 2.273 am WD = 2.4
88 ma+n = 1.897 [i8 f = 4.802arm N A = 0.45
6 However, d is the thickness of the meniscus lens on the optical axis,
n is the refractive index of the lens medium with respect to the wave penetration of incident light = 788.2 mm, f is the focal length, and WD is the working distance.
I−記各実施例にて示すレンズを使用すれば、開口率N
Aは0.456となり、光・学式ピックアップ用対物レ
ンズにPt適な値になる。If the lens shown in each example in I- is used, the aperture ratio N
A is 0.456, which is a value suitable for Pt for an objective lens for an optical/academic pickup.
また作動距離WDは2.498 ff1mであり、十分
太きくとれるつ
第4図は、);記実施例の対物レンズの横収差曲線を示
したものである。また第5図は縦収差と正弦条件とを線
図によって示したものである。この線図から解るように
、各収差はきわめて微小であり1回折限界の光学特性を
有したレンズとなる。Further, the working distance WD is 2.498 ff1m, which is sufficiently wide. Fig. 4 shows the lateral aberration curve of the objective lens of the embodiment described above. Further, FIG. 5 is a diagram showing the longitudinal aberration and the sine condition. As can be seen from this diagram, each aberration is extremely small, resulting in a lens with optical characteristics at the 1-diffraction limit.
以上のように本発明によれば以下に列記する効果を奏す
るようになる。As described above, according to the present invention, the following effects can be achieved.
(1)1枚のメニスカスレンズによって対物レンズを構
成しているので、光学式ピックアップの鏡筒部分の重量
が軽くなる。よって、対物レンズから照射されるレーザ
ビームの焦点をディスクの記録面に常に合せるフォーカ
スサーボや、ビームスポットを記録面のトラックに追従
させるトラッキングサーボの際の駆動感度を上げること
ができる。また、副共振周波数を高くすることができ。(1) Since the objective lens is composed of a single meniscus lens, the weight of the lens barrel portion of the optical pickup is reduced. Therefore, it is possible to increase the drive sensitivity during focus servo, which always focuses the laser beam irradiated from the objective lens on the recording surface of the disk, and tracking servo, which causes the beam spot to follow the track on the recording surface. Also, the sub-resonant frequency can be increased.
閉ループゲインを上げることができるため1.上記サー
ボが安定する。また、1枚のレンズによって対物レンズ
が構成されているので、複数枚のレンズを使用した場合
に比べ、内面反射やレンズ内での光の吸収などによる光
量の撰失が少なくなる。1. Closed loop gain can be increased. The above servo becomes stable. Furthermore, since the objective lens is composed of a single lens, the amount of light is less likely to be lost due to internal reflection or absorption of light within the lens, compared to the case where a plurality of lenses are used.
(2)メニスカスレンズは、片面のみが非球面になって
いるので、両面が非球面のレンズに比べて簡単にレンズ
のプレス成型ができることになる。(2) Since a meniscus lens has an aspherical surface on only one side, the lens can be press-molded more easily than a lens with aspherical surfaces on both sides.
(3)請求の範囲第2項に記載する式ならびに条件+4
)、・、匂を満足するような非球面を構成すれば。(3) Formula and condition stated in claim 2 +4
),... If we construct an aspherical surface that satisfies the smell.
球面収差をきわめて小さくでき1回折限界の光学特性を
有するレンズを得ることができる。また、作動距離が十
分に大きく、[Lつ開口数も適切な値となるので、光学
式ピックアップ用対物レンズとして最適である。It is possible to make the spherical aberration extremely small and obtain a lens having optical characteristics at the 1-diffraction limit. Further, since the working distance is sufficiently large and the numerical aperture is an appropriate value, it is optimal as an objective lens for an optical pickup.
第1図は光学式ピックアップのa要を示す説明図、第2
図とin3図は本発明による光学式ビック7−Iプ用対
物レンズな、主軸を水平に向けた状態にて示した断面図
、第4図は本発明の実施例による光学式ピックアップ用
対物レンズの横収差を示す線図、第5図は縦収差と正弦
条件を示す線図、第6図はレンズ収差を最小にするため
の条件を求めるための説明図、第7図はレンズをプレス
成形する過程を示す説明図である。
l・・・メニスカスレンズ、2・・・ディスク(記録媒
体)、10・・・鏡筒、12・・・光学式ピックアップ
、d・・・レンズの主軸上における厚さ、n・・・レン
ズの媒質の入射光の波長に対する屈折率、WD・・・作
動距離。
第1図
第3図
第5図
−40,0−20,0020,040,0第7図Figure 1 is an explanatory diagram showing the main points of an optical pickup, Figure 2
The figure and the in-3 diagram are cross-sectional views of an objective lens for an optical pickup according to the present invention, with the main axis oriented horizontally, and Fig. 4 is a cross-sectional view of an objective lens for an optical pickup according to an embodiment of the present invention. Figure 5 is a diagram showing the longitudinal aberration and sine conditions, Figure 6 is an explanatory diagram for determining the conditions for minimizing lens aberration, and Figure 7 is a diagram showing the lens being press-molded. It is an explanatory view showing a process of doing so. l... Meniscus lens, 2... Disk (recording medium), 10... Lens barrel, 12... Optical pickup, d... Thickness on the main axis of the lens, n... Lens thickness The refractive index of the medium relative to the wavelength of incident light, WD...working distance. Figure 1 Figure 3 Figure 5 -40,0-20,0020,040,0 Figure 7
Claims (3)
のメニスカスレンズから成り、このメニスカスレンズの
凸面が非球面である光学式ピックアップ用対物レンズ。(1) An objective lens for an optical pickup consisting of a single positive meniscus lens with a convex portion facing the side into which parallel light enters, and the convex surface of this meniscus lens is an aspherical surface.
の半径方向をy軸とし、且つ非球面の頂点を原点とする
直交座標系の子午面において、 x=r{1−√〔1−(y^2/r^2)〕}+A_2
y^2+A_4y^4+A_6y^6+A_8y^8+
A_1_0y^1^0(但し、rは非球面の頂点での基
準内接球の曲率半径、A_2、A_4、A_6、A_8
、A_1_0はそれぞれ2次、4次、6次、8次、10
次の展開係数である。) の式で表される軸対称一般非球面形状となっており、且
つ以下の[1]と[2]の条件を満足するものである特
許請求の範囲第1項記載の光学式ピックアップ用対物レ
ンズ。 [1]0.5<{(n^2−1)/n^2)×(r/f
)<0.6(但し、nは入射光の波長におけるレンズ媒
質の屈折率、fは焦点距離である。) [2](n−1/n)×(d/r)<1−(2.8/f
)(但し、dはレンズの中心厚である。)(2) The surface on which the parallel light is incident is the meridian plane of an orthogonal coordinate system in which the optical axis is the x-axis, the radial direction of the lens is the y-axis, and the apex of the aspherical surface is the origin, x = r {1- √[1-(y^2/r^2)]}+A_2
y^2+A_4y^4+A_6y^6+A_8y^8+
A_1_0y^1^0 (where r is the radius of curvature of the reference inscribed sphere at the apex of the aspheric surface, A_2, A_4, A_6, A_8
, A_1_0 are 2nd, 4th, 6th, 8th, and 10th, respectively.
It is the following expansion coefficient. ) The objective for an optical pickup according to claim 1, which has an axisymmetric general aspherical shape expressed by the formula and satisfies the following conditions [1] and [2]. lens. [1]0.5<{(n^2-1)/n^2)×(r/f
) < 0.6 (where n is the refractive index of the lens medium at the wavelength of the incident light, and f is the focal length.) [2] (n-1/n) x (d/r) < 1-(2 .8/f
) (However, d is the center thickness of the lens.)
の範囲第1項記載の光学式ピックアップ用対物レンズ。(3) The objective lens for an optical pickup according to claim 1, wherein the refractive index of the lens medium is n≧1.7.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60176748A JPS6236623A (en) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | Objective lens for optica pickup |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP60176748A JPS6236623A (en) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | Objective lens for optica pickup |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JPS6236623A true JPS6236623A (en) | 1987-02-17 |
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JP60176748A Pending JPS6236623A (en) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | Objective lens for optica pickup |
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Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6236623A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01177006A (en) * | 1987-07-29 | 1989-07-13 | Kyocera Corp | Objective lens |
-
1985
- 1985-08-09 JP JP60176748A patent/JPS6236623A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01177006A (en) * | 1987-07-29 | 1989-07-13 | Kyocera Corp | Objective lens |
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