JPS623134A - Fuel injection controller for internal-combustion engine - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To enable employment of small Piezo-electric element by communicating the pressurizing chamber of fuel supply pump with an overflow control valve to be controlled through a piezoelectric element thereby controlling overflow from the pressurizing chamber thus controlling the fuel injection timing. CONSTITUTION:The pressurizing chamber 42 of fuel supply pump 30 where a rotary/reciprocal plunger 41 is inserted into the housing 40 having a pressurized fuel flow-out port 45 to be communicated with a fuel injection valve is communicated through an overflow path 56 with an injection timing control valve 32. The control valve 32 is comprising an overflow control valve 52 having a large diameter section 53 slidable in the small diameter hole 50 and a valve body 54 for opening/closing the coupling section between the small diameter section 50 and the large diameter hole 51 while an overflow chamber 55 is formed between the large diameter section 53 and the valve body 54. The operation of the overflow control valve 52 is controlled through a control rod 64 by increasing/decreasing the hydraulic pressure in the pressurizing chamber 70 by means of a hydraulic piston 67 to be advanced/retracted through a drive unit 63 thus to control overflow of said chamber 42.

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は内燃機関の燃料噴射制御装置に関する。[Detailed description of the invention] Industrial applications The present invention relates to a fuel injection control device for an internal combustion engine.

従来の技術 内燃機関、特にディーゼル機関において応答性のよい燃
料噴射制御を行なうためにピエゾ圧電素子を利用した燃
料噴射弁が公知である（特開昭６０−１７２５０号公報
或いは特開昭６０−１３６９号公報参照）。ピエゾ圧電
素子は電圧を印加すると軸　　　　　　　□、線方向に
伸長し、電圧を印加してから伸長するまでの時間が５０
μｆｌ＠ｅから１００μｓｅｃという極めて短かい時間
であるのでピエゾ圧電素子の伸長作用を利用すると応答
性のよい燃料噴射制御が可能となる。そこで特開昭６０
−１７２５０号公報に記載された燃料噴射弁ではピエゾ
圧電素子の伸長作用によりニードルの受圧面に作用する
高圧燃料の燃料圧を高めてニードルを開弁させ、それに
よって燃料噴射を行なうようにしている。一方、特開昭
６０−１３６９号公報に記載された燃料噴射弁ではノ　
　　　　　　。BACKGROUND OF THE INVENTION Fuel injection valves using piezoelectric elements are known to perform fuel injection control with good responsiveness in internal combustion engines, especially diesel engines (Japanese Patent Laid-Open No. 60-17250 or No. 60-1369). (see publication). When a voltage is applied to a piezoelectric element, it expands in the axial and linear directions, and the time from application of voltage to expansion is 50 minutes.
Since it is an extremely short time of 100 μsec from μfl@e, fuel injection control with good responsiveness becomes possible by utilizing the expansion action of the piezoelectric element. Therefore, in the 1980s,
In the fuel injection valve described in Publication No. 17250, the fuel pressure of high-pressure fuel acting on the pressure-receiving surface of the needle is increased by the expansion action of a piezoelectric element to open the needle, thereby injecting fuel. . On the other hand, the fuel injection valve described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-1369 has no
.

スル孔と反対側のニードル端面に高圧燃料の燃料　　　
　　　　′□圧を作用させ、ピエゾ圧電素子の収縮作用
によシ　　　　　　　、ニードル端面に作用する高圧燃
料の燃料圧を低下させてニードルを開弁させ、それによ
って燃料噴射を行なうようにしている。High-pressure fuel is placed on the needle end face opposite to the through hole.
The pressure is applied, and the pressure of the high-pressure fuel acting on the end face of the needle is reduced by the contraction of the piezoelectric element, thereby opening the needle, thereby injecting fuel.

発明が解決しようとする問題点 しかしながらこれらの燃料噴射弁では高圧の燃料圧がピ
エゾ圧電素子に直接作用する構造となりているので高圧
の燃料圧に耐え得るために大型のピエゾ圧電素子が必要
となり、それに伴なって消費電力が増大するという問題
がある。Problems to be Solved by the Invention However, these fuel injection valves have a structure in which high fuel pressure acts directly on the piezoelectric element, so a large piezoelectric element is required to withstand the high fuel pressure. There is a problem in that power consumption increases accordingly.

また、特開昭６０−１３６９号公報に記載された燃料噴
射弁ではニードル周シの間隙を介してニードル端面上に
高圧の燃料を導びき、この高圧の燃料の圧力を一時的に
低下させることによシニードルを開弁するようにしてい
る。しかしながら燃料圧が高くなってくるとニードル端
面上に作用する燃料圧が低下せしめられるや否や高圧の
燃料がニードル周カの間隙を介してニードル端面上に導
びかれるためにニードルが開弁後ただちに閉弁し、斯く
して実際上燃料が高圧になると燃料噴射制御を行なうこ
とができないという問題がある。Furthermore, in the fuel injection valve described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-1369, high-pressure fuel is guided onto the end face of the needle through a gap around the needle, and the pressure of this high-pressure fuel is temporarily reduced. I'm trying to open the needle properly. However, when the fuel pressure becomes high, as soon as the fuel pressure acting on the needle end surface is reduced, the high pressure fuel is guided onto the needle end surface through the gap around the needle, so that the needle opens immediately after the needle is opened. There is a problem in that when the valve is closed and the fuel actually becomes under high pressure, fuel injection control cannot be performed.

また、これらの燃料噴射弁では燃料噴射弁毎にピエゾ圧
電素子を取付けて各燃料噴射弁毎にピエゾ圧電素子を制
御することによシ噴射制御するようにしているのでピエ
ゾ圧電素子の特性のばらつきによシ各燃料噴射弁毎に噴
射量がばらつくという問題がある。In addition, in these fuel injection valves, injection is controlled by attaching a piezoelectric element to each fuel injection valve and controlling the piezoelectric element for each fuel injection valve, so variations in the characteristics of the piezoelectric element may occur. However, there is a problem in that the injection amount varies from fuel injection valve to fuel injection valve.

問題点を解決するための手段 上記問題点を解決するために本発明によれば燃料供給ポ
ンプの加圧室内において加圧された燃料を燃料噴射弁に
供給して加圧燃料を燃料噴射弁から噴射するようにした
燃料噴射制御装置において、加圧室をピエゾ圧電素子に
よって制御される溢流制御弁に連結し、溢流制御弁によ
シ加圧室からの燃料の溢流を制御して燃料噴射時期を制
御するようにしている。Means for Solving the Problems In order to solve the above problems, according to the present invention, fuel pressurized in the pressurizing chamber of the fuel supply pump is supplied to the fuel injection valve, and the pressurized fuel is supplied from the fuel injection valve. In a fuel injection control device configured to inject fuel, a pressurizing chamber is connected to an overflow control valve controlled by a piezoelectric element, and the overflow control valve controls overflow of fuel from the pressurizing chamber. The fuel injection timing is controlled.

実施例 第２図を参照すると、１は燃料噴射弁、２は燃料噴射弁
本体、３はスペーサ、４はノズル、５はスペーサ３およ
びノズル４を燃料噴射弁本体２に固締するためのノズル
ホルダ、６は燃料流入口、７はノズル孔を夫々示す。ノ
ズル４、スペーサ３および燃料噴射弁本体２内には直列
配置のニードル８、加圧ピン９および制御ロッド１０が
摺動可能に挿入される。ニードル８はその中間部に円錐
状をなす受圧面１１が形成され、との受圧面１１の周り
にはニードル加圧室１２が形成される。このニードル加
圧室１２は一方では燃料通路１３を介して燃料流入口６
に連結され、他方ではニードル８周シに形成された環状
の燃料通路１４を介してノズル孔７に連結される。ニー
ドル８の上端面と当接する加圧ビン９は拡大部１５を有
し、拡大部１５と燃料噴射弁本体２間には圧縮ばね１６
が挿入される。従ってニードル８は圧縮ばね１６のばね
力によって常時閉弁方向に付勢される。Embodiment Referring to FIG. 2, 1 is a fuel injection valve, 2 is a fuel injection valve main body, 3 is a spacer, 4 is a nozzle, and 5 is a nozzle for fixing the spacer 3 and the nozzle 4 to the fuel injection valve main body 2. In the holder, 6 indicates a fuel inlet, and 7 indicates a nozzle hole. A needle 8, a pressure pin 9, and a control rod 10 arranged in series are slidably inserted into the nozzle 4, spacer 3, and fuel injection valve body 2. The needle 8 has a conical pressure receiving surface 11 formed in its middle portion, and a needle pressurizing chamber 12 is formed around the pressure receiving surface 11. This needle pressurizing chamber 12 is connected to a fuel inlet 6 via a fuel passage 13 on the one hand.
On the other hand, it is connected to the nozzle hole 7 via an annular fuel passage 14 formed around eight circumferences of the needle. The pressure bottle 9 that comes into contact with the upper end surface of the needle 8 has an enlarged part 15, and a compression spring 16 is disposed between the enlarged part 15 and the fuel injection valve main body 2.
is inserted. Therefore, the needle 8 is always urged in the valve closing direction by the spring force of the compression spring 16.

燃料噴射弁本体２内には互いに整列した大径孔１７と小
径孔１８が形成され、小径孔１８内に制御ロッド１０の
上端部が突出する。制御ロッド１０の上端部には受圧ピ
ストン１９が当接する。A large diameter hole 17 and a small diameter hole 18 are formed in the fuel injection valve body 2 and are aligned with each other, and the upper end of the control rod 10 projects into the small diameter hole 18 . A pressure receiving piston 19 is in contact with the upper end of the control rod 10 .

一方、大径孔１７および小径孔１８内には一体的に形成
された大径ピストン２０および小径ピストン２１が夫々
摺動可能に挿入され、これら大径ピストン２０および小
径ピストン２１は油圧力を高めるためのサーボピストン
２２を形成する。小径ピストン２１と受圧ピストン１９
間には制御油圧室２３が形成され、大径ピストン２０の
上方には制御油導入室２４が形成される。On the other hand, a large-diameter piston 20 and a small-diameter piston 21 that are integrally formed are slidably inserted into the large-diameter hole 17 and the small-diameter hole 18, respectively, and these large-diameter piston 20 and small-diameter piston 21 increase the hydraulic pressure. A servo piston 22 is formed for this purpose. Small diameter piston 21 and pressure receiving piston 19
A control oil pressure chamber 23 is formed therebetween, and a control oil introduction chamber 24 is formed above the large diameter piston 20.

第２図に示されるように燃料噴射弁１に燃料および制御
油を供給するための燃料供給ポンプ３０および制御油供
給ポンプ３１が設けられる。燃料供給ポンプ３０は噴射
時期制御弁３２および一定容積のアキュムレータ３３を
介して燃料噴射弁１の燃料流入口６に連結される。一方
、制御油供給ポンプ３１は圧力調整弁３４を介して一方
では燃料噴射弁１の制御油導入室２４に連結され、他方
では制御油圧室２３に開口するポート２５を介して制御
油圧室２３に連結される。制御油供給ポンプ３１は例え
ばベーンポンプからなシ、圧力調整弁３４は制御油供給
ポンプ３１から吐出した加圧制御油の一部を制御油圧ポ
ンプ３１の吸込口に返戻させることによって制御油導入
室２４および制御油圧室２３内に供給される制御油の圧
力を制御する。なお、ここで制御油として燃料が使用さ
れる。燃料供給ポンプ３０、噴射時期制御弁３２、制御
油供給ポンプ３１および圧力調整弁３４は全燃料噴射弁
１に対して共通でｓｂ、従ってこれらは夫々−個ずつ設
けられている。As shown in FIG. 2, a fuel supply pump 30 and a control oil supply pump 31 are provided for supplying fuel and control oil to the fuel injection valve 1. The fuel supply pump 30 is connected to the fuel inlet 6 of the fuel injection valve 1 via an injection timing control valve 32 and a constant volume accumulator 33. On the other hand, the control oil supply pump 31 is connected to the control oil introduction chamber 24 of the fuel injection valve 1 via a pressure regulating valve 34 on the one hand, and to the control oil pressure chamber 23 via a port 25 that opens into the control oil pressure chamber 23 on the other hand. Concatenated. The control oil supply pump 31 may not be a vane pump, for example, and the pressure regulating valve 34 returns a part of the pressurized control oil discharged from the control oil supply pump 31 to the suction port of the control hydraulic pump 31, thereby increasing the control oil introduction chamber 24. and controls the pressure of control oil supplied into the control hydraulic chamber 23. Note that fuel is used here as control oil. The fuel supply pump 30, the injection timing control valve 32, the control oil supply pump 31, and the pressure regulating valve 34 are common to all the fuel injection valves 1, and therefore, they are provided individually.

第２図に示されるように大径ピストン２０と燃料噴射弁
本体２間には圧縮ばね２６が挿入される。As shown in FIG. 2, a compression spring 26 is inserted between the large diameter piston 20 and the fuel injection valve body 2.

制御油導入室２４内の圧力が低いときは圧縮ばね２６の
ばね力によシサーボピストン２２は下降せず、このとき
サーボピストン２２は第２図に示す位置にある。従って
このときには受圧ピストン１９に制御油圧室２３内の制
御油圧が作用する。When the pressure in the control oil introduction chamber 24 is low, the servo piston 22 does not move down due to the spring force of the compression spring 26, and at this time the servo piston 22 is in the position shown in FIG. Therefore, at this time, the control oil pressure in the control oil pressure chamber 23 acts on the pressure receiving piston 19.

受圧ピストン１９に作用した制御油圧は制御ロッド１０
および加圧ピン９を介してニードル８に加゛わる。従っ
てニードル８には圧縮ばね１６によるニードル閉弁方向
の力と、制御油圧によるニードル閉弁方向の力とが作用
する。斯くして制御油圧が度化すればニードル８の開弁
圧が変化し、燃料噴射率が変化する。制御油導入室２４
内の圧力が低いとき、即ち圧力調整弁３４によって調圧
された制御油圧が低いときは上述したように圧縮はね２
６のばね力によシサーボピストン２２は下降せず、従っ
てこのときにはニードル８の開弁圧は制御油圧室２３内
の制御油圧、即ち圧力調整弁３４によシ調圧された制御
油圧の増大に伴なって大きくなる。一方、制御油導入室
２４内の制御油圧が高くなるとサーボピストン２２が圧
縮ばね２６に抗して下降して弁ボート２５を閉鎖し、こ
のときサーボピストン２２による昇圧作用によって制御
油圧室２３内の制御油圧は制御油導入室２４内の制御油
圧よシも高くなる。次いで制御油導入室２４内の制御油
圧の上昇に伴なりて制御油圧室２３内の制御油圧が高く
なる。従ってニードル８の開弁圧Ｐは第３図に示される
ように制御油導入室２４内の制御油圧ｐｏが一定圧ＰＩ
を越えると急激に上昇する。The control hydraulic pressure acting on the pressure receiving piston 19 is controlled by the control rod 10.
and is applied to the needle 8 via the pressure pin 9. Therefore, a force in the needle closing direction due to the compression spring 16 and a force in the needle closing direction due to the control oil pressure act on the needle 8. In this way, when the control oil pressure increases, the valve opening pressure of the needle 8 changes, and the fuel injection rate changes. Control oil introduction chamber 24
When the internal pressure is low, that is, when the control oil pressure regulated by the pressure regulating valve 34 is low, the compression spring 2
The servo piston 22 does not descend due to the force of the spring 6, and therefore, at this time, the valve opening pressure of the needle 8 is an increase in the control oil pressure in the control oil pressure chamber 23, that is, the control oil pressure regulated by the pressure regulating valve 34. It increases with the increase in size. On the other hand, when the control oil pressure in the control oil introduction chamber 24 becomes high, the servo piston 22 descends against the compression spring 26 and closes the valve boat 25. The control oil pressure also becomes higher than the control oil pressure in the control oil introduction chamber 24. Next, as the control oil pressure in the control oil introduction chamber 24 increases, the control oil pressure in the control oil pressure chamber 23 increases. Therefore, the valve opening pressure P of the needle 8 is as shown in FIG.
When it exceeds , it rises rapidly.

ところで機関負荷に対する最適なニードル開弁圧Ｐは第
３図に示す曲線と同じ形になる。即ち、最適な開弁圧ｐ
Ｆｉ機関負荷が小さなときは機関負荷が高くなるにつれ
て徐々に大きくなシ、機関負荷が大きなときは機関負荷
が高くなるにつれて急速に大きくなる。従って第２図に
示される燃料噴射弁１を用いると機関負荷に比例して制
御油導入室２４内の制御油圧を制御すれば最適な開弁圧
Ｐが確保でき、斯くしてニードル開弁圧Ｐの制御を容易
に行７！−りことができる。また、サーボピストン２２
を用いるととＫよシ低い制御油圧でもってニードル８に
大きな開弁圧を与えることができ、斯くして制御油供給
ポンプ３１は小屋かつ低圧のもので十分であるという利
点がある。By the way, the optimum needle opening pressure P for the engine load has the same shape as the curve shown in FIG. That is, the optimal valve opening pressure p
When the engine load is small, Fi gradually increases as the engine load increases, and when the engine load is large, it increases rapidly as the engine load increases. Therefore, when using the fuel injection valve 1 shown in FIG. 2, the optimum valve opening pressure P can be secured by controlling the control oil pressure in the control oil introduction chamber 24 in proportion to the engine load, and thus the needle opening pressure Easy control of P row 7! - You can do it. In addition, the servo piston 22
By using this, a large valve opening pressure can be applied to the needle 8 with a control oil pressure lower than K, and there is an advantage that the control oil supply pump 31 can be a small one and a low pressure one.

第１図は燃料供給ポンプ３０の一部と、噴射時期制御弁
３２を示す。燃料供給ポンプ３０はそのハウジング４０
内に摺動可能でかつ回転可能に挿入されたプランジャ４
１と、プランジャ４１によシ画定された加圧室４２を具
備する。プランジャ４１は図示しない駆動機構を介して
機関によシ回転しつつ軸線方向に往復動せしめられる。FIG. 1 shows a portion of the fuel supply pump 30 and the injection timing control valve 32. As shown in FIG. The fuel supply pump 30 has a housing 40 thereof.
a plunger 4 slidably and rotatably inserted therein;
1 and a pressurizing chamber 42 defined by a plunger 41. The plunger 41 is reciprocated in the axial direction while being rotated by the engine via a drive mechanism (not shown).

プランジャ４１の内部には加圧燃料流出孔４３が形成さ
れ、プランジャ４１の外周面には燃料流入溝４４が形成
される。また、ハウジング４０には加圧燃料流出孔４３
に連通可能な加圧燃料流出ボート４５、および燃料流入
溝４４に連通可能な燃料流入ポート４６が形成され、加
圧燃料流出ボート４５はアキエムレータ３３を介して燃
料噴射弁１の燃料流入口６に連結される。プランジャ４
１が回転しつつ下降すると燃料流入ポート４６が燃料流
入溝４４内に開口し、燃料が加圧室４２内に供給される
。次いでプランジャ４１が回転しつつ上昇して燃料流入
ポート４６がプランジャ４１によって閉塞されるとプラ
ンジャ４１の上昇に伴なりて加圧室４２内の燃料が加圧
される。次いで加圧燃料流出孔４３が加圧燃料流出ボー
ト４５に連通すると加圧室４２内の加圧燃料が加圧燃料
流出孔４３、加圧燃料流出ボート４５．アキエムレータ
３３、燃料流入口６および燃料通路１３を介してニード
ル加圧室１２内に供給される。この加圧燃　　　　　　
　、料はニードル８の受圧面１１に作用してニードル　
　　　　　　°′８にニードル開弁方向の力を与え、こ
のニードル　　　　　　　□″゛開弁方向の力がニード
ル開弁圧を越えるとノズル孔７から燃料が噴射される。A pressurized fuel outflow hole 43 is formed inside the plunger 41, and a fuel inflow groove 44 is formed on the outer peripheral surface of the plunger 41. The housing 40 also includes a pressurized fuel outlet hole 43.
A pressurized fuel outflow boat 45 that can communicate with the fuel injector 1 and a fuel inflow port 46 that can communicate with the fuel inflow groove 44 are formed, and the pressurized fuel outflow boat 45 connects to the fuel inlet 6 of the fuel injection valve 1 via the achievator 33. Concatenated. Plunger 4
1 rotates and descends, the fuel inlet port 46 opens into the fuel inlet groove 44, and fuel is supplied into the pressurizing chamber 42. Next, when the plunger 41 rotates and moves up, the fuel inlet port 46 is closed by the plunger 41, and as the plunger 41 moves up, the fuel in the pressurizing chamber 42 is pressurized. Next, when the pressurized fuel outflow hole 43 communicates with the pressurized fuel outflow boat 45, the pressurized fuel in the pressurized chamber 42 flows through the pressurized fuel outflow hole 43, the pressurized fuel outflow boat 45. The fuel is supplied into the needle pressurizing chamber 12 via the achievator 33, the fuel inlet 6, and the fuel passage 13. This pressurized fuel
, the material acts on the pressure receiving surface 11 of the needle 8 and the needle
A force in the needle valve opening direction is applied to the needle □''8, and when this force in the needle valve opening direction exceeds the needle valve opening pressure, fuel is injected from the nozzle hole 7.

なお、このときの二づル開弁圧は前述したように圧力調
整弁３４に　　　　　　　、よって制御されている。Note that the double valve opening pressure at this time is controlled by the pressure regulating valve 34 as described above.

一方、第１図に示すように噴射時期制御弁３２はその内
部に整列配置された小径孔５０と大径孔５１とを有し、
小径孔５０内には溢流制御弁５２が摺動可能に挿入され
る。溢流制御弁５２は小径　　　　　　　ン孔５０内に
おいて摺動可能な大径部５３と、小径孔５０と大径孔５
１との連結部を開閉可能な弁体５４とを具備する。大径
部５３と弁体５４との間には溢流室５５が形成され、こ
の溢流室５５は溢流路５６を介して加圧室４２に連結さ
れる。一方、大径孔５１内には燃料排出室５７が形成さ
れ、この燃料排出室５７は燃料返戻通路５８を介して燃
料流入孔４６に連結される。溢流制御弁５２の大径部５
３に関して溢流室５５と反対側の小径孔５０内にはばね
室５９が形成され、とのばね室５９内には溢流制御弁５
２の押圧用圧縮ばね６０が挿入される。ばね室５９内に
漏洩した加圧燃料は溢流制御弁５２内に形成された燃料
排出路６１を介して燃料排出室５７内に排出される。On the other hand, as shown in FIG. 1, the injection timing control valve 32 has a small diameter hole 50 and a large diameter hole 51 arranged in alignment therein,
An overflow control valve 52 is slidably inserted into the small diameter hole 50 . The overflow control valve 52 has a large diameter portion 53 that is slidable within the small diameter hole 50, and a large diameter portion 53 that is slidable within the small diameter hole 50 and the large diameter hole 5.
1 and a valve body 54 that can open and close the connecting portion with 1. An overflow chamber 55 is formed between the large diameter portion 53 and the valve body 54, and this overflow chamber 55 is connected to the pressurizing chamber 42 via an overflow passage 56. On the other hand, a fuel discharge chamber 57 is formed in the large diameter hole 51, and this fuel discharge chamber 57 is connected to the fuel inflow hole 46 via a fuel return passage 58. Large diameter portion 5 of overflow control valve 52
3, a spring chamber 59 is formed in the small diameter hole 50 on the opposite side to the overflow chamber 55, and an overflow control valve 5 is formed in the spring chamber 59.
Two pressing compression springs 60 are inserted. The pressurized fuel leaking into the spring chamber 59 is discharged into the fuel discharge chamber 57 via a fuel discharge passage 61 formed in the overflow control valve 52 .

一方、噴射時期制御弁３２にはスペーサ６２が嵌着され
、このスペーサ６２は噴射時期制御弁３２の一端部に固
着された駆動装置６３によシ噴射時期制御弁３２内で固
定支持される。スペーサ６２内には制御ロッド６４が摺
動可能に挿入され、この制御ロッド６４内には溢流制御
弁５２内に形成された燃料排出路６１と燃料排出室５７
とを連通する燃料排出路６５が形成される。制御ロッド
　　　　　　　、Ｊ、６４の一端は溢流制御弁５２に当
接し、制御ロッド６４の他端線スペーサ６２かられずか
ばかシ突出する。駆動装置６３はそのハウジング６６内
に摺動可能に配置された油圧ピストン６７を有し、油圧
ピストン６７とハウジング６６間にはピエゾ圧電素子６
８が挿入される。このピエゾ圧電素子６８は薄板状の圧
電素子を多数枚積層した積層構造をなしておシ、このピ
エゾ圧電素子６８に電圧を印加するとピエゾ圧電素子６
８は電歪効果によって長手方向の歪を生ずる、即ち長手
方向に伸びる。この伸び量は例えば５０μｍ程度の少量
であるが応答性が極めて良好であシ、電圧を印加してか
ら伸びるまでの応答時間は８０μｓｅｃ程度である。電
圧の印加を停止すればピエゾ圧電素子６８はただちに縮
む。第１図に示されるように油圧ピストン６７とハウジ
ング６６間には皿ばね６９が挿入され、この皿ばね６９
のばね力によって油圧　　　　　　　゛パ。On the other hand, a spacer 62 is fitted into the injection timing control valve 32, and this spacer 62 is fixedly supported within the injection timing control valve 32 by a driving device 63 fixed to one end of the injection timing control valve 32. A control rod 64 is slidably inserted into the spacer 62, and inside the control rod 64 is a fuel discharge passage 61 formed in the overflow control valve 52 and a fuel discharge chamber 57.
A fuel discharge path 65 is formed which communicates with the two. One end of the control rod 64 abuts the overflow control valve 52, and the other end of the control rod 64 protrudes from the line spacer 62. The drive device 63 has a hydraulic piston 67 slidably arranged in its housing 66, and a piezoelectric element 6 is disposed between the hydraulic piston 67 and the housing 66.
8 is inserted. This piezoelectric element 68 has a laminated structure in which a large number of thin plate-like piezoelectric elements are laminated, and when a voltage is applied to this piezoelectric element 68, the piezoelectric element 6
8 produces longitudinal strain due to the electrostrictive effect, that is, it extends in the longitudinal direction. Although the amount of elongation is a small amount, for example, about 50 μm, the response is extremely good, and the response time from application of voltage to elongation is about 80 μsec. When the voltage application is stopped, the piezoelectric element 68 immediately contracts. As shown in FIG. 1, a disc spring 69 is inserted between the hydraulic piston 67 and the housing 66.
Hydraulic power by spring force.

ピストン６７はピエゾ圧電素子６８に向けて押圧される
・油圧ピストン６７とスペーサ６２間には加圧室７０が
形成され、制御ロッド６４はこの加圧室７０内に突出す
る。油圧ピストン６７内には燃料通路７１が形成され、
この燃料通路７１は一方では加圧室７０に向けてのみ流
通可能な逆止弁７２を介して加圧室７０内に連結され、
他方ではハウジング６６およびスペーサ６２内に形成さ
れた燃料通路７３を介して燃料排出室５７内に連結され
る。The piston 67 is pressed toward the piezoelectric element 68. A pressurizing chamber 70 is formed between the hydraulic piston 67 and the spacer 62, and the control rod 64 projects into this pressurizing chamber 70. A fuel passage 71 is formed within the hydraulic piston 67.
On the one hand, this fuel passage 71 is connected to the inside of the pressurizing chamber 70 via a check valve 72 that allows flow only toward the pressurizing chamber 70,
On the other hand, it is connected into the fuel discharge chamber 57 via a fuel passage 73 formed in the housing 66 and the spacer 62 .

ピエゾ圧電素子６８への電圧の印加が停止されるとピエ
ゾ圧電素子６８が縮むために油圧ピストン６７は皿ばね
６９のばね力によって左方に移動する。このとき溢流制
御弁５２は圧縮ばね６０のばね力によ多制御ロッド６４
と共に左方に移動し、弁体５４が開弁して溢流室５５を
燃料排出室５７に連通せしめる。従ってこのとき燃料供
給ポンプ３０のプランジャ４１が上昇しても加圧室４２
内の燃料が溢流路５６および溢流室５５を介して燃料排
出室５７内に排出されるために加圧室４２内の燃料が加
圧されることがなく、斯くしてプランジャ４１に形成さ
れた加圧燃料流出孔４３が加圧燃料流出ポート４５に連
通していても燃料噴射弁　　　　　　　：１゛、ヵ１．
。７ゎ工ゆおヶゎゎヶい。　　　　　　　□１次いでピ
エゾ圧電素子６Ｂに電圧が印加されるとピエゾ圧電素子
６８が伸長し、その結果油圧ピストン６７が右方に移動
するために加圧室７０内の燃料が加圧される。加圧室７
０内の燃料圧が高くなると制御ロッド６４が右方に移動
し、それによって溢流制御弁５２が圧縮ばね６０に抗し
て右方に移動して弁体５４が第１図に示すように溢流室
５５を閉塞する。従ってこのとき燃料供給ポンプ３０の
プランジャ４１が上昇すると加圧室４２内の燃料が加圧
され、燃料噴射弁１のニードル加圧室１２内の燃料圧が
高まると燃料噴射が行なわれる。一方、ピエゾ圧電素子
６８への電圧の印加が停止されるとピエゾ圧電素子６８
が縮み、前述°゛°°２″“”′°”°“″”°”　　
　。When the application of voltage to the piezoelectric element 68 is stopped, the piezoelectric element 68 contracts, and the hydraulic piston 67 moves to the left by the spring force of the disc spring 69. At this time, the overflow control valve 52 is operated by the spring force of the compression spring 60.
At the same time, it moves to the left, and the valve body 54 opens to communicate the overflow chamber 55 with the fuel discharge chamber 57. Therefore, even if the plunger 41 of the fuel supply pump 30 rises at this time, the pressure chamber 42
Since the fuel in the pressurizing chamber 42 is discharged into the fuel discharge chamber 57 via the overflow passage 56 and the overflow chamber 55, the fuel in the pressurizing chamber 42 is not pressurized, and the plunger 41 is free from pressure. Even if the pressurized fuel outflow hole 43 communicates with the pressurized fuel outflow port 45, the fuel injection valve: 1'', 1.
. 7ゎEnglish is long. □1 Next, when a voltage is applied to the piezoelectric element 6B, the piezoelectric element 68 expands, and as a result, the hydraulic piston 67 moves to the right, so that the fuel in the pressurizing chamber 70 is pressurized. Pressurized chamber 7
When the fuel pressure in the 0 increases, the control rod 64 moves to the right, which causes the overflow control valve 52 to move to the right against the compression spring 60, causing the valve body 54 to move as shown in FIG. The overflow chamber 55 is closed. Therefore, at this time, when the plunger 41 of the fuel supply pump 30 rises, the fuel in the pressurizing chamber 42 is pressurized, and when the fuel pressure in the needle pressurizing chamber 12 of the fuel injection valve 1 increases, fuel injection is performed. On the other hand, when the voltage application to the piezoelectric element 68 is stopped, the piezoelectric element 68
shrinks, and the aforementioned °゛°°2″“”′°”°“″”°”
.

噴射が停止する。このとき燃料排出室５７内の燃料が燃
料通路７３，７２および逆止弁７２を介して加圧室７０
内に補給される。Injection stops. At this time, the fuel in the fuel discharge chamber 57 flows through the fuel passages 73 and 72 and the check valve 72 into the pressurizing chamber 70.
will be replenished within.

上述したよう忙ピエゾ圧電素子６８の応答性は速く、従
って燃料噴射時期および燃料噴射完了時期を正確に制御
することができる。また、本発明を例えば４気筒デイ一
ゼル機関に適用する場合には第１図の加圧燃料流出ボー
ト４５がハウジング４０上に等角度間隔で４個形成され
、各加圧燃料流出ボート４５が各燃料噴射弁１に連結さ
れる。As described above, the responsiveness of the busy piezoelectric element 68 is fast, and therefore the fuel injection timing and the fuel injection completion timing can be accurately controlled. Further, when the present invention is applied to, for example, a four-cylinder diesel engine, four pressurized fuel outflow boats 45 shown in FIG. 1 are formed on the housing 40 at equal angular intervals, and each pressurized fuel outflow boat 45 is It is connected to each fuel injection valve 1.

また、この場合プランジャ４１は一回転する間に゛４回
往復動せしめられる。従って燃料噴射弁１の数に関係な
く燃料供給ポンプ３０および噴射時期制御弁３２は夫々
−側設ければ足シる。Further, in this case, the plunger 41 is reciprocated four times during one rotation. Therefore, regardless of the number of fuel injection valves 1, the fuel supply pump 30 and the injection timing control valve 32 can be provided on the negative side.

第２図に示されるように噴射時期制御弁３２および圧力
調整弁３４は電子制御ユニｙ　）　８０に連結され、電
子制御ユニット８０の出力信号によ多制御される。電子
制御ユニット８０はディジタルコンビ為−夕からなシ、
双方向性バス８１によって相互に接続されたＲＯＭ（リ
ードオンメモリ）８２　、ＲＡＭ（ランダムアクセスメ
モリ）８３゜ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）８４．入力
ボート８５および出力ボート８６を具備する。人力ボー
ト８５には回転数センサ８７が接続され、更に入力ボー
ト８５には負荷センサ８８および水温センサ８９が夫々
対応する人り変換器９０．９１を介して接続される。一
方、出力ボート８６は対応する駆動回路９２．９３を介
して噴射時期制御弁　　　　　　　　。As shown in FIG. 2, the injection timing control valve 32 and the pressure regulating valve 34 are connected to an electronic control unit 80 and are controlled by the output signal of the electronic control unit 80. The electronic control unit 80 is a digital combination.
A ROM (read-on memory) 82, a RAM (random access memory) 83 and a CPU (microprocessor) 84 are interconnected by a bidirectional bus 81. An input boat 85 and an output boat 86 are provided. A rotation speed sensor 87 is connected to the human-powered boat 85, and a load sensor 88 and a water temperature sensor 89 are further connected to the input boat 85 via corresponding human-power converters 90 and 91, respectively. Meanwhile, the output boat 86 is connected to the injection timing control valve via a corresponding drive circuit 92,93.

３２のピエゾ圧電素子６８．および圧力調整弁３４のソ
レノイドに接続される。回転数センサ８７紘機関回転数
に比例した数の出力パルスを発　　　　　　　・生じ、
この出力パルスから機関回転数が計算される。負荷セン
サ８８はアクセルペダルの踏込み量に比例した出力電圧
を発生し、この出力電圧から負荷が計算される。水温セ
ンサ８９は機関冷却水温に比例した出力電圧を発生する
。電子制御具ニット８０ではこれら機関回転数、負荷お
よび水温に基いて最適な噴射時期および最適なニードル
開弁圧となるように噴射時期制御弁３２および圧力調整
弁３４が制御される。32 piezoelectric elements 68. and the solenoid of the pressure regulating valve 34. The rotational speed sensor 87 generates a number of output pulses proportional to the engine rotational speed,
The engine speed is calculated from this output pulse. The load sensor 88 generates an output voltage proportional to the amount of depression of the accelerator pedal, and the load is calculated from this output voltage. Water temperature sensor 89 generates an output voltage proportional to the engine cooling water temperature. The electronic control unit 80 controls the injection timing control valve 32 and the pressure regulating valve 34 to achieve the optimum injection timing and optimum needle opening pressure based on the engine speed, load, and water temperature.

上述したように噴射時期制御弁３２の制御にピエゾ圧電
素子６８を用いることによってパイロット噴射が可能と
なる。以下、パイロット噴射制御について説明する。As described above, by using the piezoelectric element 68 to control the injection timing control valve 32, pilot injection becomes possible. The pilot injection control will be explained below.

第２図を参照すると、燃料噴射弁１のスペーサ３内にニ
ードルリフト検出器９４が配置される。Referring to FIG. 2, a needle lift detector 94 is disposed within the spacer 3 of the fuel injection valve 1.

このニードルリフト検出器９４は加圧ピン９の拡大部１
５とニードルリフト検出器９４間の間隔に比例した出力
電圧、即ちニードル８のリフトに比例した出力電圧を発
生する。ニードルリフト検出器９４はＡＤ変換器９５を
介してコンパレータ９６の一方の入力端子に接続される
。コンパレータ９６の他方の入力端子には基準電圧が印
加され、コンパレータ９６の出力端子は人力ボート８５
に接続される。ニードルリフト検出器９４の出力電圧が
予め定められた電圧よシも大きくなりたとき、即ちニー
ドル８のリフト量が予め定められたリフト量よシも大き
く々ったときにコンパレータ９６の出力電圧が高レベル
となる。This needle lift detector 94 is located at the enlarged portion 1 of the pressure pin 9.
5 and the needle lift detector 94, that is, an output voltage proportional to the lift of the needle 8 is generated. A needle lift detector 94 is connected to one input terminal of a comparator 96 via an AD converter 95. A reference voltage is applied to the other input terminal of the comparator 96, and the output terminal of the comparator 96 is connected to the human-powered boat 85.
connected to. When the output voltage of the needle lift detector 94 becomes larger than a predetermined voltage, that is, when the lift amount of the needle 8 becomes larger than the predetermined lift amount, the output voltage of the comparator 96 increases. Becomes a high level.

次に第５図および第６図を参照してパイロット噴射を行
なうときの燃料噴射制御について説明する。第５図を参
照すると、まず始めにステップ１００において機関回転
数Ｎを表わす回転数センサ８７の出力信号、負荷りを表
わす負荷センサ８８の出力信号および水温Ｔを表わす水
温センサ８９の出力信号を取込む。次いでステップ１０
１ではパイロット噴射すべき運転状態であるか否かが判
別され、パイロット噴射すべきときはステップ１０２に
進む。ステップ１０２では機関回転数Ｎ、負荷りおよび
水温Ｔから最適なパイロット噴射間　　　　　　　）始
時期τａが計算され、次いでステップ１０３でパイロッ
トフラグがセットされる。次いでステップ１０４で機関
回転数Ｎ、負負荷および水温Ｔから主噴射開始時期τＣ
および主噴射完了時期ｆｄが計算され、ステップ１０５
においてτａ、τＣ９τｄが出力ボート８６に出力され
る。Next, fuel injection control when performing pilot injection will be described with reference to FIGS. 5 and 6. Referring to FIG. 5, first, in step 100, the output signal of the rotation speed sensor 87 representing the engine speed N, the output signal of the load sensor 88 representing the load, and the output signal of the water temperature sensor 89 representing the water temperature T are obtained. It's crowded. Then step 10
In step 1, it is determined whether the operating state is such that pilot injection is required, and if pilot injection is required, the process proceeds to step 102. In step 102, the optimum pilot injection interval τa is calculated from the engine speed N, load and water temperature T, and then in step 103 a pilot flag is set. Next, in step 104, the main injection start timing τC is determined based on the engine speed N, negative load, and water temperature T.
and the main injection completion time fd is calculated, and step 105
τa and τC9τd are output to the output port 86.

パイロット噴射開始τ息になると第４図（ｂ）ＰＣ示　
　　　　　　′されるようにピエゾ圧電素子６８に電圧
Ｅが印加　　　　　　：°′Ｉ″Ｏされ、加圧燃料が燃
料噴射弁１に供給される。その結果、第４図（ａ）に示
すようにニードル８が上昇　　　　　　　。When the pilot injection starts τ breath, the PC display in Fig. 4(b)
A voltage E is applied to the piezoelectric element 68 so as to cause the needle 8 to move as shown in FIG. rose.

し、ニードルリフト検出器９４の出力電圧Ｖが上昇する
。ニードル８が上昇するとパイロット噴射が開始される
。ニードルリフト検出器９４の出力電圧Ｖが予め定めら
れた電圧ｖＯを越えるとコンパレータ９６の出力電圧が
高レベルとなシ、コンパレータ９６の出力電圧が高レベ
ルになると第６図に示す割込みルーチンが実行される。However, the output voltage V of the needle lift detector 94 increases. When the needle 8 rises, pilot injection is started. When the output voltage V of the needle lift detector 94 exceeds a predetermined voltage vO, the output voltage of the comparator 96 becomes high level, and when the output voltage of the comparator 96 becomes high level, the interrupt routine shown in FIG. 6 is executed. be done.

第６図においてまず始めにステップ１１０においてパイ
ロットフラグがセットされているか否かが判別される。In FIG. 6, first, in step 110, it is determined whether the pilot flag is set.

パイロットフラグがセットされているときにはステップ
１１１に進んでピエゾ圧電素子６８への電圧の印加が停
止され、パイロット噴射が停止される。次いでステップ
１１２ではパイロットフラグがリセットされる。次いで
主噴射開始時期τ。When the pilot flag is set, the process proceeds to step 111, where the application of voltage to the piezoelectric element 68 is stopped, and the pilot injection is stopped. Next, in step 112, the pilot flag is reset. Next is the main injection start timing τ.

になると第４図（ｂ）に示すようにピエゾ圧電素子６８
へ電圧が印加され、主噴射が行なわれる。このときパイ
ロットフラグがリセットされているためにニードルリフ
ト検出器９４の出力電圧ＶがＶｏを越えても主噴射完了
時期τｄｔで主噴射が続行される。Then, as shown in FIG. 4(b), the piezoelectric element 68
A voltage is applied to and main injection is performed. At this time, since the pilot flag has been reset, the main injection is continued at the main injection completion time τdt even if the output voltage V of the needle lift detector 94 exceeds Vo.

発明の効果 ピエゾ圧電素子によシ燃料を加圧する構造を採用してお
らず、ピエゾ圧電素子によシ溢流制御弁を制御するよう
にしているのでピエゾ圧電素子に高圧の燃料圧が加わる
ことがない。従って小型のピエゾ圧電素子を使用するこ
とができ、斯くして消費電力を低減することができる。Effects of the Invention A structure in which the piezoelectric element pressurizes the fuel is not adopted, and the overflow control valve is controlled by the piezoelectric element, so that high fuel pressure is not applied to the piezoelectric element. There is no. Therefore, a small piezoelectric element can be used, thus reducing power consumption.

また、複数の　　　　　　　、燃料噴射弁を具える場合
でも各燃料噴射弁の燃料噴射時期を一個の溢流制御弁で
制御しうるので噴射制御装置を簡素化することができる
。Further, even when a plurality of fuel injection valves are provided, the fuel injection timing of each fuel injection valve can be controlled by one overflow control valve, so that the injection control device can be simplified.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は燃料供給ポンプの一部および噴射時期制御弁の
側面断面図、第２図は燃料噴射制御装置の全体図、第３
図はニードル開弁圧を示す線図、第４図はパイロット噴
射制御を示す線図、第５図および第６図はパイロット噴
射制御を実行するた　　　　　　　１、めのフローチャ
ートである。 ３０・・・燃料供給ポンプ、３２・・・噴射時期制御弁
、　　　　　　　□４１・・・プランジャ、４２・・・
加圧室、４３・・・加圧燃料流出孔、５２・・・溢流制
御弁、５５・・・溢流室、５６・・・溢流路、６４・・
・制御ロッド、６７・・・油圧ピストン、６８・・・ピ
エゾ圧電素子、２ｏ・・・加圧室。 第５図 第６図Fig. 1 is a side sectional view of a part of the fuel supply pump and the injection timing control valve, Fig. 2 is an overall view of the fuel injection control device, and Fig. 3 is a side sectional view of a part of the fuel supply pump and the injection timing control valve.
FIG. 4 is a diagram showing the needle opening pressure, FIG. 4 is a diagram showing pilot injection control, and FIGS. 5 and 6 are flowcharts for the first time to execute pilot injection control. 30...Fuel supply pump, 32...Injection timing control valve, □41...Plunger, 42...
Pressurized chamber, 43... Pressurized fuel outflow hole, 52... Overflow control valve, 55... Overflow chamber, 56... Overflow path, 64...
- Control rod, 67... Hydraulic piston, 68... Piezo piezoelectric element, 2o... Pressurizing chamber. Figure 5 Figure 6

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 　燃料供給ポンプの加圧室内において加圧された燃料を
燃料噴射弁に供給して該加圧燃料を燃料噴射弁から噴射
するようにした燃料噴射制御装置において、上記加圧室
をピエゾ圧電素子によって制御される溢流制御弁に連結
し、該溢流制御弁により加圧室からの燃料の溢流を制御
して燃料噴射時期を制御するようにした内燃機関の燃料
噴射制御装置。In a fuel injection control device that supplies pressurized fuel in a pressurizing chamber of a fuel supply pump to a fuel injection valve and injects the pressurized fuel from the fuel injection valve, the pressurizing chamber is controlled by a piezoelectric element. A fuel injection control device for an internal combustion engine, which is connected to a controlled overflow control valve, and the overflow control valve controls overflow of fuel from a pressurizing chamber to control fuel injection timing.