JPS6227549A - High-strength hot-rolled steel plate - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a high-strength hot-rolled steel plate excellent in surface characteristics and workability by incorporating specific percentage of C, Si, Mn, S and Al to Fe and by specifying the area ratio between polygonal ferrite and bainite. CONSTITUTION:The hot-rolled steel plate which consists of, by weight, 0.05-0.2% C, 0.01-0.08% Si, 0.8-1.8% Mn, <=0.01% S, 0.01-0.08% Al and the balance Fe with impurities and in which the area ratio of polygonal ferrite to bainite is 95-40% to 5-60% is prepared. The steel plate prepared as above is excellent in overall elongation and stretch-flange formabilities and local ductility such as bending, torsion, etc., at the end faces of shears and also excellent in corrosion resistance as well as surface characteristics.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野１ 本発明は高強度熱間圧延鋼板に関し、さらに詳しくは、
表面性状および加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板に関
する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field 1] The present invention relates to a high-strength hot-rolled steel plate, and more specifically,
This invention relates to high-strength hot-rolled steel sheets with excellent surface properties and workability.

［従来技術１ 最近になって、各種構造物を軽量化するために高強度熱
間圧延鋼板を使用することが検討されてきており、即ち
、引張強さが４０ｋｇｒ／ｍｍ”以下の鋼板に代えて、
引張強さが５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度熱間圧延鋼
板を使用することが検討されてきている。[Prior art 1] Recently, in order to reduce the weight of various structures, the use of high-strength hot-rolled steel plates has been considered. hand,
The use of high-strength hot-rolled steel sheets with a tensile strength of 50 kgf/mm2 or more has been considered.

そして、この上うな引張強さが５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上
の高強度熱間圧延鋼板にも、引張強さが４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ”である鋼板と同様な延性およびその池の特性を具備
することが望まれているが、一般的に高強度化になると
共に延性は劣化し、また、種々の含有元素の含有量が増
加すると表面性状および耐蝕性が劣化する。Moreover, even high-strength hot-rolled steel sheets with a tensile strength of 50 kgf/mm2 or more have a tensile strength of 40 kgf/mm2.
It is desired that the steel sheet has the same ductility and properties as steel sheets that are made of aluminum, but as the strength increases, the ductility generally deteriorates, and the content of various elements increases. This deteriorates the surface quality and corrosion resistance.

［発明が解決しようとする問題点１ 本発明は上記に説明したように、引張強さが高くなるこ
とによる高強度熱間圧延鋼板の特性が劣化することに層
み、本発明者が鋭意研究を行なった結果、引張強さが５
０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度熱間圧延鋼板であっても
、各種の特性、例えば、延性、表面性状および耐蝕性を
劣化させないようにするため、特に、伸び７ランジ性に
代表されるような局部延性に対してフェライト−ベイナ
イト組織とすることおよび表面性状についてはＳｉ含有
量を抑制することを見出し、表面性状や加工性が優れて
いる高強度熱間圧延鋼板を開発したのである。[Problem to be Solved by the Invention 1] As explained above, the present invention is based on the fact that the properties of high-strength hot-rolled steel sheets deteriorate due to increased tensile strength, and the present inventor has conducted extensive research. As a result, the tensile strength was 5
Even for high-strength hot-rolled steel sheets with a strength of 0 kgf/mm2 or more, in order to prevent deterioration of various properties such as ductility, surface texture, and corrosion resistance, in particular, local They discovered that a ferrite-bainite structure can be used for ductility and that Si content can be suppressed for surface texture, and they have developed a high-strength hot-rolled steel sheet with excellent surface texture and workability.

［問題点を解決するための手段１ 本発明に係る高強度熱間圧延鋼板は、 （１）Ｃ０．０５〜０．２ｕ＋Ｌ％、Ｓｉ０．０１〜０
．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．８−１，８ｗｔ％、Ｓ　０．
０１ｗｔ％以下、Ａｌｏ、０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物がらなり、がっ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板を第１の発明とし、（２）Ｃ０．０５〜０．２ｕ＋
Ｌ％、Ｓｉ　０．０１〜０．０８ｕ１％、％４ｎ　０１
Ｓ−１，３ｗｔ％、Ｓ　０．ＯｈＬ％以下、Ａ　ｌ　０
０Ｏｆ　〜０．０８ｗｔ％を含有し、また、 Ｎｂ　０００１−０．０６ｗＬ％、Ｔｉ　０１０３−０
．１ｕ＋Ｌ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物がらなり、がっ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板を第２の発明とし、（３）Ｃ０．０５〜０．２ｗＬ
％、Ｓｉ　０．０１〜０．０８＋ｕｔ％、Ｍｎ　０．８
−１，８ｗｔ％、Ｓ　０．０ｂｕｔ％以下、Ａｌ　０．
０１〜０．０８田Ｌ％ を含有し、また、 Ｃａ　０．０００５−０．０１ｗｔ％、レア・アース・
メタル０．００５〜０．ｔｕｔ％の１種または２種 を含有し、残部ＦｅＢよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることをＶｆ徴とする高強度熱間圧
延鋼板を第３の発明とし、（４）Ｃ０．０５〜０．２ｗ
ｔ％、Ｓ　ｉ　０．０１〜０．０８ｗｔ％、＼ｉｎ　０
．８−１．ｈｔ％、Ｓ　０．Ｏｂ＋＋ｔ％以下、Ａｌｏ
、０１〜０．０８ｗｔ％を 含有量また、 Ｎ　ｂ　０．０１−０．０６ｗｔ％、Ｔ　ｉ　０．０３
〜０．１ｕ＋Ｌ％１種または２種 を含有し、さらに、 Ｃａ　０．０００５０．０ｂｕｔ％、 レア・アース・メタル０．００５〜０．１ｗｔ％の１種
または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物がらなり、かつ、ボリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板を第４の発明とし、（５）Ｃ０．０５〜０．２ｗｔ
％、Ｓｉ　０．０１−０．０８ｗｔ％、Ｎ１ｎ　０．８
−１．Ｓｕｒ＋、％、Ｓ　０００１ｗｔ％、ノ＼ｌ　　
０．０１〜０．０８田Ｌ％ を含有し、また、 Ｎ１］０．０１〜０．０６田Ｌ％、Ｔｉｅ、０３〜０．
］ｕ＋Ｌ％の１種または２種 を含有量さらに、 Ｃａ　０．０００５〜０．０１ｕ＋Ｌ％、レア・アース
・メタル０．００５〜０．１ｗｔ％の１種または２種 を含有し、および、 Ｃｒ　０．］〜０．４＋ｕｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、がっ、ボリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板を第５の発明とする５つの発明よりなるものである
。[Means for Solving the Problems 1] The high-strength hot-rolled steel sheet according to the present invention has: (1) C0.05~0.2u+L%, Si0.01~0
．． 08wt%, Mn 0.8-1.8wt%, S 0.
01 wt% or less, Alo, 01-0.08 wt%, the balance consists of Fe and impurities, 95-40% polygonal ferrite and 5-6 bainite.
The first invention is a high-strength hot rolled steel sheet characterized by an area ratio of 0%, (2) C0.05 to 0.2u+
L%, Si 0.01-0.08u1%, %4n 01
S-1.3wt%, S0. OhL% or less, A l 0
0Of ~0.08 wt%, and also contains Nb 0001-0.06 wL%, Ti 0103-0
．． Contains 1u+L% of one or two types, the balance consisting of Fe and impurities, 95-40% polygonal ferrite and 5-6 bainite.
A second invention provides a high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%, and (3) C0.05 to 0.2wL.
%, Si 0.01-0.08+ut%, Mn 0.8
-1.8wt%, S 0.0but% or less, Al 0.
It also contains Ca 0.0005-0.01wt%, rare earth
Metal 0.005~0. tut%, the remainder consists of FeB and impurities, and contains 95-40% polygonal ferrite and 5-6 bainite.
A third invention provides a high-strength hot-rolled steel sheet whose Vf characteristic is an area ratio of 0%, and (4) C0.05 to 0.2w.
t%, S i 0.01-0.08wt%, \in 0
．． 8-1. ht%, S 0. Ob++t% or less, Alo
, 01-0.08 wt%, N b 0.01-0.06 wt%, Ti 0.03
Contains one or two of ~0.1u+L%, further contains one or two of Ca 0.00050.0but%, rare earth metal 0.005-0.1wt%, and the balance is Fe and Consisting of impurities and 95-40% borigonal ferrite and 5-6 bainite
A fourth invention provides a high-strength hot rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%, (5) C0.05 to 0.2wt
%, Si 0.01-0.08wt%, N1n 0.8
-1. Sur+,%,S 0001wt%,ノ\l
Contains 0.01 to 0.08 L%, and N1]0.01 to 0.06 L%, Tie, 03 to 0.
] Contains one or two types of u+L%, further contains one or two types of Ca 0.0005-0.01u+L%, rare earth metals 0.005-0.1wt%, and Cr 0. ]~0.4+ut%, the balance consists of Fe and impurities, and contains 95~40% of borigonal ferrite and 5~6% of bainite.
This invention consists of five inventions, with the fifth invention being a high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%.

本発明に係る高強度熱間圧延鋼板について以下詳細に説
明する。The high strength hot rolled steel sheet according to the present invention will be explained in detail below.

先ず、本発明に係る高強度熱間圧延鋼板の含有成分およ
び成分割合について説明する。First, the components and component ratios of the high-strength hot rolled steel sheet according to the present invention will be explained.

Ｃは鋼の強化および焼入れ性向上に寄与する元素であり
、含有量が０．０５ｗｔ％未満ではこのような効果は少
なく、また、０．２ｗｔ％を越えると溶接性が悪くなり
、特に、溶接が行なわれる部材に適用す上場合には溶接
強度の信頼性が低下する。よって、Ｃ含有量は０．０５
〜０．２ｕ＋Ｌ％とする。C is an element that contributes to strengthening steel and improving hardenability. If the content is less than 0.05 wt%, this effect will be small, and if it exceeds 0.2 wt%, weldability will deteriorate, especially when welding. When applied to members that undergo welding, the reliability of welding strength decreases. Therefore, the C content is 0.05
~0.2u+L%.

Ｓｉは含有量が低い程表面性状、耐蝕性は向上するが、
０．０ｂｕｊ％未満まで含有量を減少しても効果に著し
い向上がなく、逆に製造費用が上昇し、また、表面性状
が厳しく要求される場合或いは耐蝕性を充分に確保しな
ければならはい場合に、８１含有量を０．０８ｕ＋ｊ％
以下に抑制する必要がある。The lower the Si content, the better the surface quality and corrosion resistance.
Even if the content is reduced to less than 0.0buj%, there is no significant improvement in effectiveness, and on the contrary, manufacturing costs increase.In addition, there are cases where strict surface properties are required or where sufficient corrosion resistance must be ensured. In case, 81 content is 0.08u+j%
It is necessary to suppress the following.

よって、８１含有量は０．０１”０．０８ｗｔ％とする
。Therefore, the 81 content is set to 0.01"0.08 wt%.

しかして、熱間圧延鋼板の表面はＳｉ含有量の増加と共
に縞状のスケールが生成し、酸洗後もその痕跡が残り外
観状問題となることが知られており、種々の解決法が提
案されている。また、ホイールリムのよう１こロール７
オーミング（こより製造されるものでは、ロール７オー
ミング過程で表面がこすられて殆んど目立たなくなると
いう製造されるものによっては問題とならない場合もあ
る。However, it is known that striped scales are formed on the surface of hot rolled steel sheets as the Si content increases, and traces of these scales remain even after pickling, causing problems in appearance, and various solutions have been proposed. has been done. Also, like the wheel rim, 1 roll 7
Ohming (for products manufactured from this method, the surface is rubbed during the roll 7 ohming process and becomes almost invisible; this may not be a problem depending on the product being manufactured.

しかしながら、プレス成形で部品が作製されて、その上
にクロメート処理のような白色系の塗装が施こされる場
合には、酸洗状態における表面状況がより強調された状
態となり、素板で全くスケール模様のないように佳上げ
ることが必須となり、Ｓｉが０．１す［％以上含有され
るといままでの低温加熱法、デスケール水圧、デスケー
リング時のスラブ温度或いはタイミングの調整等のいが
なる方法によっても１００％問題にならない鋼板表面を
得ることは第３図の斜線で示すＳｉ含有量が０．０８ｗ
ｔ％以下でないところでは不可能である。また、Ｓ１含
有量を０．０８ｕ＋ｊ％以下に抑制されると必要最小限
の工程管理を行なうだけで略１００％赤スケール発生が
抑制されることは第３図に示すように明らかである。い
ままでは、Ｓｌの含有は強度−全伸びの関係を向上させ
るのに必要な含有成分とされていたが、Ｓｌを０．０８
　　ｗｔ％以下としても後述するようにフェライト面積
率を４０〜９５％に制御することにより問題とならない
水準にまで強度と全伸びの関係を改善することができ、
さらに、伸び７ランジ性や側曲げ性等実用上ネックとな
る局部延性に対してはＳｉ含有量の影響は殆んどないか
呟完全な表面性状と実用上問題とならない延性の両者を
兼ね備えさせるためには、Ｓｉ含有量を０．Ｏｈｔ％以
下に抑制することが必要である。However, when a part is made by press molding and a white paint such as chromate treatment is applied on it, the surface condition in the pickling state becomes more accentuated, and the base plate is completely It is essential to lift the slab so that there are no scale patterns. It is possible to obtain a 100% problem-free steel plate surface even if the Si content is 0.08w as shown by the diagonal line in Figure 3.
This is not possible unless the amount is less than t%. Furthermore, as shown in FIG. 3, it is clear that when the S1 content is suppressed to 0.08u+j% or less, the occurrence of red scale can be suppressed by approximately 100% with only the minimum necessary process control. Until now, the content of Sl was considered to be a necessary component to improve the relationship between strength and total elongation, but if Sl was 0.08
Even if it is less than wt%, the relationship between strength and total elongation can be improved to a level that does not pose a problem by controlling the ferrite area ratio to 40 to 95% as described later.
Furthermore, the Si content has almost no effect on local ductility, which is a practical bottleneck, such as elongation, lunge properties, and side bendability.It combines perfect surface texture and ductility that does not pose a practical problem. In order to achieve this, the Si content should be reduced to 0. It is necessary to suppress the content to 100% or less.

さらに、８１含有量は耐蝕性にも大きな影響を与えるも
のであり、プレス成形された部品は化成処理され、その
上にクロームメッキ等が施されるが、部品の耐蝕性は化
成処理材の塩水噴霧試験後のクロスカット膨れ幅により
評価され、第４図に示すように、燐酸鉄、スプレータイ
プの燐酸亜鉛、ディップタイプの燐酸亜鉛の３種の化成
処理法を実施し、４８０時間塩水噴霧試験後のテープ剥
離幅を測定した。その結果は、燐酸鉄、スプレータイプ
燐酸亜鉛およびディップタイプ燐酸亜鉛の順に膨れ幅が
小さくなり、耐蝕性が向上するが同時にＳｉ含有量が第
４図斜線の０．０８ｗｔ％以下において著しく向上して
おり、このことがらも、Ｓｉ含有量は０．０８ｗｔ％以
下に抑制するのが耐蝕性の向上にも重要である。Furthermore, the 81 content has a great effect on corrosion resistance, and press-formed parts are chemically treated and then chrome plated, etc. The cross-cut blistering width after the spray test was evaluated, and as shown in Figure 4, three types of chemical conversion treatment methods were carried out: iron phosphate, spray type zinc phosphate, and dip type zinc phosphate, and the salt water spray test was completed for 480 hours. The subsequent tape peeling width was measured. The results show that the blistering width decreases and the corrosion resistance improves in the order of iron phosphate, spray type zinc phosphate, and dip type zinc phosphate, but at the same time, the Si content increases significantly below 0.08 wt% as indicated by the diagonal line in Figure 4. Therefore, it is also important to suppress the Si content to 0.08 wt% or less in order to improve corrosion resistance.

Ｍｎは焼入れ性を向上させるためと第２相をベイナイト
とするための必須の元素であり、含有量が０．８ｗｔ％
未満ではパーライトが生成し易くなり所望の組織が得ら
れず、また、１，８ｗｔ％を越えると組織が層状となり
圧延直角方向の延性が劣化するようになる。よって、Ｍ
ｎ含有量は０．８〜１．８＋ｕｔ％とする。Mn is an essential element for improving hardenability and making the second phase bainite, and the content is 0.8 wt%.
If it is less than 1.8 wt%, pearlite tends to form and the desired structure cannot be obtained, and if it exceeds 1.8 wt%, the structure becomes layered and the ductility in the direction perpendicular to rolling deteriorates. Therefore, M
The n content is 0.8 to 1.8+ut%.

ＳはＭｎＳ系介在物を増加させて、伸び７ランジ性の劣
化を招来するので、含有量は０．０１ｗｔ％以下に抑制
する必要があり、Ｓ含有量が低い稈屑部延性には好まし
いが、実用上は０．０５社％以下であれば問題はない。S increases MnS-based inclusions and causes deterioration of elongation and lunge properties, so the content needs to be suppressed to 0.01 wt% or less, and although it is preferable for the ductility of culm waste where the S content is low, In practice, there is no problem if the amount is 0.05% or less.

また、Ｃａ、レア・アース・メタル（ＲＥＭ）を含有す
ることにより無害化することができるので、含有量は０
．０１ｗｔ％以下とする。In addition, it can be made harmless by containing Ca and rare earth metals (REM), so the content is 0.
．． 01 wt% or less.

Ａｌは脱酸剤として使用され、その含有量は０．０１〜
０．０８社％の範囲とする。Al is used as a deoxidizing agent, and its content ranges from 0.01 to
The range shall be 0.08%.

Ｎｂ、Ｔｉは析出強化元素として強度向上に補助的な効
果を付与すると共に圧延中のオーステナイトの再結晶を
抑制し、フェライト粒を微細化し、局部延性を高めるの
に有効な元素であり、これらの効果を発揮させるために
は、Ｎｂ含有量は０．０１〜０．０６ｗｔ％、Ｔｉ含有
量は０．０３〜０．１ｗｔ％とする。Nb and Ti are precipitation-strengthening elements that have an auxiliary effect on improving strength, and are also effective elements for suppressing recrystallization of austenite during rolling, refining ferrite grains, and increasing local ductility. In order to exhibit the effect, the Nb content should be 0.01 to 0.06 wt%, and the Ti content should be 0.03 to 0.1 wt%.

Ｃａ、レア・アース・メタル（ＲＥＭ）は硫化物の形状
制御効果により介在物を無害化し、局部延性を高める効
果があり、この効果を発揮させるためには、Ｃａ含有量
は０．０００５−０．０１ｗｔ％、レア・アース・メタ
ル（ＲＥＭ）は０．００５〜０．１ｗｔ％とする。Ca, a rare earth metal (REM), has the effect of making inclusions harmless and increasing local ductility due to the shape control effect of sulfide. In order to exhibit this effect, the Ca content must be 0.0005-0. .01 wt%, and rare earth metal (REM) is 0.005 to 0.1 wt%.

ＣｒはＭｎと同様に焼入れ性を高める元素であり、含有
量が００ｂｕＬ％未満ではこの効果が期待できず、また
、０．４ｗｔ％を越えるとマルテンサイトが生成し、伸
び７ランジ性、側曲げ性の着しい劣化を招く。よって、
Ｃｒ含有量は０．１〜０．４ｗｔ％とする。Cr, like Mn, is an element that improves hardenability, and if the content is less than 00 buL%, this effect cannot be expected, and if it exceeds 0.4 wt%, martensite will be formed, resulting in poor elongation, 7 lung properties, and side bending. This leads to severe sexual deterioration. Therefore,
The Cr content is 0.1 to 0.4 wt%.

次に、ボリゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナ
イト５〜６０％の面積比率について説明する。Next, the area ratio of 95 to 40% of borigonal ferrite and 5 to 60% of bainite will be explained.

熱間圧延鋼板をプレス成形する上で要求される特性は、
全伸びと共に伸び７ランノ性やシャ一端面の曲げ、ねじ
り等の局部延性であり、この局部延性を評価するために
、第１図に示すように１０ｍｕｍφの打抜き穴を６０°
円錐ポンチにより押し拡げる穴拡げ試験および第２図（
ａ）のシャー面Ｓを第２図（ｂ）のように半径Ｒのよう
に側曲げ試験を行なった結果を第２図（ｃ）に示す。供
試材はフェライト−ベイナイト組織鋼１Ｆ−Ｂ、第１図
、第２図（ｃ）・で示す。）、フェライト−マルテンサ
イト組織鋼ｉＦ−Ｍ、第１図、第２図（ｅ）Δ）および
フェライト−パーライト組織鋼（Ｆ−Ｐ、第１図、第２
図（ｃ）０１の３種の組織を有する鋼である。第２図（
ｃ）よりＴＳが増加するとＲが大きくなるが、ミクロ組
織の影響を顕著に受ける。即ち、同一強度で比較すると
、Ｆ−Ｂ、Ｆ−Ｐ、Ｆ−Ｍ組織の順に著しく劣化し、穴
拡げ、シャ一端面の曲げを受ける成形が多い部材、例え
ば、建築足場用クランプや自動車のバンパー等に高強度
熱間圧延鋼板を適用する際には、フェライト−ベイナイ
ト組織に制御することが必須条件である。さらに、強度
と全伸びとの関係は伸び７ランジ性或いは側曲げ性程組
織の影響を受けないが、７エライトの面積率が４０％以
下になると全伸びの劣化が著しくなり、例えば、フェラ
イト面積率が７５〜８０％の鋼板ではＴＳＸＥＩは１８
００以上であるが、フェライト面積率が３０％或いは２
０％の鋼板では、板ではＴＳＸＥｌｌｉｌ　６３２．１
５３９　、！［下している。これらの説明から、強度−
全伸びの関係を高水準に維持するためには、フェライト
面積率は９５〜４０％としなければならない。従って、
ベイナイト５〜６０％である。The characteristics required for press forming hot rolled steel sheets are:
Along with the total elongation, there is also local ductility such as elongation 7 run properties and bending and twisting of the end face of the shaft. In order to evaluate this local ductility, a punched hole of 10 mmφ is cut at a 60° angle as shown in Figure 1.
Hole expansion test using a conical punch and Figure 2 (
FIG. 2(c) shows the results of a side bending test performed on the shear surface S of a) at a radius R as shown in FIG. 2(b). The test material is ferrite-bainitic steel 1F-B, shown in Figures 1 and 2 (c). ), ferrite-martensitic steel iF-M, Fig. 1, Fig. 2 (e) Δ) and ferrite-pearlitic steel (FP, Fig. 1, Fig. 2
This is steel having three types of structures shown in Figure (c) 01. Figure 2 (
c) As TS increases, R increases, but it is significantly affected by the microstructure. That is, when comparing the same strength, the F-B, F-P, and F-M structures deteriorate significantly in the order of the order, and members that are often subjected to hole expansion and bending of the end face, such as construction scaffolding clamps and automobile When applying high-strength hot-rolled steel sheets to bumpers and the like, it is essential to control the structure to a ferrite-bainite structure. Furthermore, the relationship between strength and total elongation is not affected by the structure as much as the elongation 7 lunge property or side bendability, but when the area ratio of 7 erite is less than 40%, the total elongation deteriorates significantly; for example, the ferrite area For steel plates with a ratio of 75 to 80%, the TSXEI is 18.
00 or more, but the ferrite area ratio is 30% or 2
0% steel plate, plate TSXEllil 632.1
539,! [It's down. From these explanations, the strength −
In order to maintain a high level of total elongation relationship, the ferrite area fraction must be between 95 and 40%. Therefore,
Bainite is 5 to 60%.

［実施例１ 本発明に係る高強度熱間圧延鋼板の実施例を説明する。[Example 1 Examples of high-strength hot-rolled steel sheets according to the present invention will be described.

実施例１ 第１表に示す含有成分および成分割合の鋼を溶製して鋳
造し、この鋳塊を８３０〜９３０℃の温度の仕上温度で
熱間圧延し、２．９開厚の熱間圧延鋼板を製作し、その
後、各種の冷却、巻取り成性により鋼板を製造した。Example 1 Steel having the components and proportions shown in Table 1 was melted and cast, and the ingot was hot rolled at a finishing temperature of 830 to 930°C to form a hot rolled steel with an open thickness of 2.9°C. A rolled steel plate was produced, and then the steel plate was manufactured by various cooling and winding processes.

この場合、フェライト−バーライ）（Ｆ−Ｐ）組織を得
るには、巻取り温度を６５０°Ｃ、フエライトーベイナ
イ）（Ｆ−Ｂ）組織を得るには、巻取り温度４５０〜５
５０℃、７エライトーマルテンサイ）（Ｆ−Ｍ）組織を
得るには、巻取り温度２５０℃以下とした。In this case, to obtain a ferrite-bainai (F-P) structure, the winding temperature is 650°C, and to obtain a ferrite-bainai (F-B) structure, the winding temperature is 450 to 550°C.
In order to obtain a 50° C., 7-elite-martensis (FM) structure, the winding temperature was set to 250° C. or lower.

熱間圧延終了後巻取りに至るまでの冷却パターンは、３
０〜ｂ に冷却する場合、７００　’Ｃ前後で約５°Ｃ／ｓｅｅ
の冷却速度で３〜１５ｓｅｃの徐冷を行ない、その前後
を３０〜ｂ るステップパターンの２種類の冷却パターンを実施した
。The cooling pattern from the end of hot rolling to winding is 3.
When cooling to 0~b, approximately 5°C/see at around 700'C
Two types of cooling patterns were carried out: a step pattern in which slow cooling was performed for 3 to 15 seconds at a cooling rate of 30 to 15 seconds before and after the slow cooling.

第２表に組織、機械的性質、側曲げ、表面性状、耐蝕性
について示す。Table 2 shows the structure, mechanical properties, side bending, surface texture, and corrosion resistance.

実施例２ 第１表に示すＳｉ含有量の異なるＮｏ、４．１１．１２
．１３．１４の鋼を、１１５０℃の温度に加熱後通常の
工程により熱間圧延鋼板を製造した。Example 2 No. 4.11.12 with different Si contents shown in Table 1
．． After heating the steel No. 13.14 to a temperature of 1150° C., a hot-rolled steel plate was produced by a normal process.

各鋼種３本を圧延して赤スケール発生率を求めた。さら
に、これらの鋼板に各種の化成処理を施し、４８０時間
の塩水噴霧悟のクロスカット膨れ幅を調査し、結果を第
２表に示す。Three pieces of each steel type were rolled and the red scale occurrence rate was determined. Further, these steel plates were subjected to various chemical conversion treatments, and the width of cross-cut blisters after 480 hours of salt water spraying was investigated, and the results are shown in Table 2.

この第２表から明らかなように、本発明に係る高強度熱
間圧延鋼板は、比較鋼に比し、表面性状、側曲げ、機械
的性質において優れ、さらに、耐蝕性も優れていること
がわかる。As is clear from Table 2, the high-strength hot-rolled steel sheet according to the present invention is superior in surface texture, side bending, and mechanical properties, and is also superior in corrosion resistance compared to comparative steels. Recognize.

［発明の効果１ 以上説明したように、本発明に係る高強度熱間圧延鋼板
は」二記に説明したような構成であるから、全伸びおよ
び伸び７ランジ性、シャ一端面の曲げ、ねじり等の局部
延性に優れ、がっ、表面性状にも優れ、さらに、耐蝕性
にも優れているという効果を有するものである。[Effects of the Invention 1] As explained above, the high-strength hot-rolled steel sheet according to the present invention has the structure as explained in Section 2. It has the following effects: it has excellent local ductility such as, excellent toughness and surface properties, and is also excellent in corrosion resistance.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はλにおよぼすＴ、Ｓ、　　と組織の影響を示す
図、第２図は側曲げＲＲにおよぼすＴ、Ｓ、と組織の影
響を示す図、第３図は赤スケール発生におよぼすＳｉ含
有量の影響を示す図、第４図は塩水噴霧クロスカット膨
れ幅におよぼす８１含有量の影響を示す図である。 第１図 ＴＳ　（ｋ７ｆ／Ｑｎｎ”） 第２図 Ｃ（１）ｒｂ’） ＴＳ（すｆ／−一りFig. 1 shows the influence of T, S, and structure on λ, Fig. 2 shows the effect of T, S, and structure on side bending RR, and Fig. 3 shows the influence of Si on red scale generation. FIG. 4 is a diagram showing the influence of the 81 content on the salt water spray cross-cut bulge width. Fig. 1 TS (k7f/Qnn”) Fig. 2 C (1) rb') TS (sf/-1

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）Ｃ　０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓｉ　０．０１〜
０．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．８〜１．８ｗｔ％、Ｓ　０
．０１ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板。(1) C 0.05~0.2wt%, Si 0.01~
0.08wt%, Mn 0.8-1.8wt%, S 0
．． 01 wt% or less, Al 0.01 to 0.08 wt%, the balance consisting of Fe and impurities, and polygonal ferrite 95 to 40% and bainite 5 to 6
A high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%. （２）Ｃ　０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓｉ　０．０１〜
０．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．８〜１．８ｗｔ％、Ｓ　０
．０１ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、また、 Ｎｂ　０．０１〜０．０６ｗｔ％、Ｔｉ　０．０３〜０
．１ｗｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板。(2) C 0.05~0.2wt%, Si 0.01~
0.08wt%, Mn 0.8-1.8wt%, S 0
．． 01 wt% or less, Al 0.01-0.08 wt%, Nb 0.01-0.06 wt%, Ti 0.03-0
．． Contains 1 wt% of one or two types, the balance consists of Fe and impurities, and contains 95-40% polygonal ferrite and 5-6 bainite.
A high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%. （３）Ｃ　０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓｉ　０．０１〜
０．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．８〜１．８ｗｔ％、Ｓ　０
．０１ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、また、 Ｃａ　０．０００５〜０．０１ｗｔ％、 レア・アース・メタル０．００５〜０．１ｗｔ％の１種
または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板。(3) C 0.05~0.2wt%, Si 0.01~
0.08wt%, Mn 0.8-1.8wt%, S 0
．． 0.01 wt% or less, Al 0.01-0.08 wt%, and one or two of Ca 0.0005-0.01 wt% and rare earth metals 0.005-0.1 wt%. The balance consists of Fe and impurities, and contains 95-40% polygonal ferrite and 5-6% bainite.
A high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%. （４）Ｃ　０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓｉ　０．０１〜
０．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．５〜１．８ｗｔ％、Ｓ　０
．０１ｗｔ％以下、Ａｌ　０．０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、また、 Ｎｂ　０．０１〜０．０６ｗｔ％、Ｔｉ　０．０３〜０
．１ｗｔ％１種または２種 を含有し、さらに、 Ｃａ　０．０００５〜０．０１ｗｔ％、 レア・アース・メタル　０．００５〜０．１ｗｔ％の１
種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板。(4) C 0.05~0.2wt%, Si 0.01~
0.08wt%, Mn 0.5-1.8wt%, S 0
．． 01 wt% or less, Al 0.01-0.08 wt%, Nb 0.01-0.06 wt%, Ti 0.03-0
．． Contains 1 wt% of 1 type or 2 types, and further contains 0.0005 to 0.01 wt% of Ca and 0.005 to 0.1 wt% of rare earth metals.
The balance consists of Fe and impurities, and contains 95 to 40% polygonal ferrite and 5 to 6 bainite.
A high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%. （５）Ｃ　０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓｉ　０．０１〜
０．０８ｗｔ％、Ｍｎ　０．８〜１．８ｗｔ％、Ｓ　０
．０１ｗｔ％、Ａｌ　０．０１〜０．０８ｗｔ％ を含有し、また、 Ｎｂ　０．０１〜０．０６ｗｔ％、Ｔｉ　０．０３〜０
．１ｗｔ％の１種または２種 を含有し、さらに、 Ｃａ　０．０００５〜０．０１ｗｔ％、 レア・アース・メタル　０．００５〜０．１ｗｔ％の１
種または２種 を含有し、および、 Ｃｒ　０．１〜０．４ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、ポリ
ゴナルフェライト９５〜４０％およびベイナイト５〜６
０％の面積比率であることを特徴とする高強度熱間圧延
鋼板。(5) C 0.05~0.2wt%, Si 0.01~
0.08wt%, Mn 0.8-1.8wt%, S 0
．． 01wt%, Al 0.01-0.08wt%, and Nb 0.01-0.06wt%, Ti 0.03-0
．． Contains 1 wt% of 1 type or 2 types, and further contains 0.0005 to 0.01 wt% of Ca and 0.005 to 0.1 wt% of rare earth metals.
Contains 0.1 to 0.4 wt% of Cr, and the remainder consists of Fe and impurities, and contains 95 to 40% of polygonal ferrite and 5 to 6 bainite.
A high-strength hot-rolled steel plate characterized by an area ratio of 0%.