JPS62270741A - 磁気ヘツド用非晶質合金 - Google Patents
磁気ヘツド用非晶質合金Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、磁気ヘッド用磁性合金に関し、Ｃｏを主成分
とする磁気ヘッド用非晶質合金に関するものである。
とする磁気ヘッド用非晶質合金に関するものである。
現用磁気ヘッド材料では、パーマロイ、センダストなど
の結晶質金属材料及びＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚ
ｎフェライトなどの酸化物材料が主として使用されてい
る。
の結晶質金属材料及びＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚ
ｎフェライトなどの酸化物材料が主として使用されてい
る。
結晶質金属材料は、酸化物材料であるフェライトと比較
して飽和磁束密度が高いという利点を有するが、比抵抗
が１００μΩ・１以下と低いため、ビデオテープレコー
ダ等で使用される周波数帯域（ＭＨｚ程度）では透磁率
が著しく低下してしまう。
して飽和磁束密度が高いという利点を有するが、比抵抗
が１００μΩ・１以下と低いため、ビデオテープレコー
ダ等で使用される周波数帯域（ＭＨｚ程度）では透磁率
が著しく低下してしまう。
一方、フェライトは比抵抗が大きく高周波帯域において
も優れた電磁変換特性を示し、さらに高い耐摩耗性を示
すためＭｎ−Ｚｎ系がビデオ用映像ヘッドを中心に使用
されている。しかしフェライトは飽和磁化が小さいため
、記録歪を生じ、雑音が多い。
も優れた電磁変換特性を示し、さらに高い耐摩耗性を示
すためＭｎ−Ｚｎ系がビデオ用映像ヘッドを中心に使用
されている。しかしフェライトは飽和磁化が小さいため
、記録歪を生じ、雑音が多い。
一般に高密度記録は、高い周波数を使用帯域とする。従
って高密度磁気ヘッド用のコア材は、渦ｉ＊ｔｉ失によ
るｉ３ｍ率の劣化を防止するため、薄板化にするか、ま
たは比抵抗ρを大きくする必要がある、センダストは、
飽和磁化が大きく比抵抗もパーマロイと比較して高いが
脆弱であるため、薄板化できない。
って高密度磁気ヘッド用のコア材は、渦ｉ＊ｔｉ失によ
るｉ３ｍ率の劣化を防止するため、薄板化にするか、ま
たは比抵抗ρを大きくする必要がある、センダストは、
飽和磁化が大きく比抵抗もパーマロイと比較して高いが
脆弱であるため、薄板化できない。
近年、結晶構造を持たない非晶質合金において、優れた
磁気的性質及び機械的性質が見い出された。
磁気的性質及び機械的性質が見い出された。
すなわち、非晶質合金は結晶構造をもたないことに起用
して、比抵抗ρが結晶質の金属合金に比較して約数倍高
く、結晶磁気異方性が無いため保磁力が小さく、透磁性
も高い、さらにヴイカース硬度も１０００程度であり結
晶質の金属より高い。
して、比抵抗ρが結晶質の金属合金に比較して約数倍高
く、結晶磁気異方性が無いため保磁力が小さく、透磁性
も高い、さらにヴイカース硬度も１０００程度であり結
晶質の金属より高い。
また磁気歪を零にする組成も基本的にはほぼ解明され磁
気ヘッド用コア材として検討が進められている。
気ヘッド用コア材として検討が進められている。
しかし、より高密度記録用の磁気へラドコアとして非晶
質合金を用いるには低い周波数域ばかりでなく、ＩＭＨ
，以上の高周波数帯域で高い透磁率をもつことが必要で
ある。そのためには■高い比抵抗をもつこと、 ■高い初ｉ！ｉｆｆ率をもつこと、 ■高い耐摩耗性をもつこと、 ■高い熱的安定性をもつこと、 を満足する必要がある。
質合金を用いるには低い周波数域ばかりでなく、ＩＭＨ
，以上の高周波数帯域で高い透磁率をもつことが必要で
ある。そのためには■高い比抵抗をもつこと、 ■高い初ｉ！ｉｆｆ率をもつこと、 ■高い耐摩耗性をもつこと、 ■高い熱的安定性をもつこと、 を満足する必要がある。
このため、本発明者等は先に、
組成式（Ｆ、、Ｃ−）−二ｂ （Ｓｉｃ、Ｂａ）ｂただ
し ｃ＋ｄ＝１ ｂ−２３〜２７原子％ ｃ／ｃ＋ｄ−０，５５〜０．６５ から成ることを特徴とする磁気へウド用非晶質合金を提
案した（特願昭５９−２３６７１号）。
し ｃ＋ｄ＝１ ｂ−２３〜２７原子％ ｃ／ｃ＋ｄ−０，５５〜０．６５ から成ることを特徴とする磁気へウド用非晶質合金を提
案した（特願昭５９−２３６７１号）。
この磁気ヘッド非晶質合金は、初透磁率が高く、また比
抵抗が高いため、ＩＭＨｚ以上の帯域においてもフェラ
イト以上のｉｌｔ率を示すとともに、すぐた゛耐摩耗性
及び熱的安定性を有する。
抵抗が高いため、ＩＭＨｚ以上の帯域においてもフェラ
イト以上のｉｌｔ率を示すとともに、すぐた゛耐摩耗性
及び熱的安定性を有する。
本発明の目的は、上記の提案した磁気ヘッド用非晶質合
金の特性を損なうことなく、耐食性、耐摩耗性及び飽和
磁束密度（Ｂ）を向上させることができる磁気ヘッド用
非晶質合金を提供することにある。
金の特性を損なうことなく、耐食性、耐摩耗性及び飽和
磁束密度（Ｂ）を向上させることができる磁気ヘッド用
非晶質合金を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明にかかる磁気ヘッド
用非晶質合金は、 組成式 ％式％） ただし、！−０，９３〜０．９５ ｃ／ｃ＋ｄ−０，ｓｓ〜ｏ、６５ ｂ−２２〜２７ ｅ＝０．４〜２．６ ｆ瓢１． ５〜４．０ からなることを特徴とする。
用非晶質合金は、 組成式 ％式％） ただし、！−０，９３〜０．９５ ｃ／ｃ＋ｄ−０，ｓｓ〜ｏ、６５ ｂ−２２〜２７ ｅ＝０．４〜２．６ ｆ瓢１． ５〜４．０ からなることを特徴とする。
一般に非晶ｆ（アモルファス）は、均質−相の固溶体で
あること、また表面が非常に活性であるため不動態化し
易い等の理由により耐食性に優れているといわれている
。しかし、その耐食性は半金属比、添加物の効果により
大きく差が見られる。
あること、また表面が非常に活性であるため不動態化し
易い等の理由により耐食性に優れているといわれている
。しかし、その耐食性は半金属比、添加物の効果により
大きく差が見られる。
本発明者等はＳｉ／Ｓｉ＋Ｂ比が大きく耐食性に影響す
ることを見出した。
ることを見出した。
本発明の合金は、
（Ｆｅ＋−ｍ＋ Ｃｏｗ Ｃ１＋６−ｅ−ｆ−ｂｃｒｅ
Ｒｕｒ （Ｓｔ ｃ 、 Ｂ ４ ） ｂなる式で表
現される。すなわち、本発明はＦ、−Ｃｏ−３ｉ−Ｂ系
合金にＣｒとともにＲｕを添加している。Ｃｒの添加に
よって、磁気ヘッド用非晶質合金の耐食性が向上し、更
にＳｔ／Ｓｉ＋Ｂ依存性があることが判明した。
Ｒｕｒ （Ｓｔ ｃ 、 Ｂ ４ ） ｂなる式で表
現される。すなわち、本発明はＦ、−Ｃｏ−３ｉ−Ｂ系
合金にＣｒとともにＲｕを添加している。Ｃｒの添加に
よって、磁気ヘッド用非晶質合金の耐食性が向上し、更
にＳｔ／Ｓｉ＋Ｂ依存性があることが判明した。
本発明における組成式中、ｃ ／ ｃ ＋ ｄの比が高
いと、Ｃｒの添加量が少なくても耐食性が向上する。し
かし、ｃ ／ ｃ ＋ ｄ ＝ ０ 、 ５５〜０ 、
６５の範囲で所定の耐食性を発揮するのに必要なＣｒ
の添加量（ｅ）の範囲は０．４〜２．６原子％である＊
Ｆ ｅ Ｃｏ−３ｉ−Ｂ系合金にＣｒとともにＲｕ
を添加すると、ＣｒとＲｕとの相乗効果によりＣｒ量が
少なくとも耐食性が向上する。ただし、Ｃｒの添加量（
ｅ）の下限値は０．４原子％であり、Ｂ’＋。を８００
０Ｇ以上にするため、Ｃｒの添加量を２． ０原子％以
下にする必要がある。このとき所定の耐食性を奏するの
に必要なＲｕの添加量＜ｒ＞は１． ５原子％以上であ
る。
いと、Ｃｒの添加量が少なくても耐食性が向上する。し
かし、ｃ ／ ｃ ＋ ｄ ＝ ０ 、 ５５〜０ 、
６５の範囲で所定の耐食性を発揮するのに必要なＣｒ
の添加量（ｅ）の範囲は０．４〜２．６原子％である＊
Ｆ ｅ Ｃｏ−３ｉ−Ｂ系合金にＣｒとともにＲｕ
を添加すると、ＣｒとＲｕとの相乗効果によりＣｒ量が
少なくとも耐食性が向上する。ただし、Ｃｒの添加量（
ｅ）の下限値は０．４原子％であり、Ｂ’＋。を８００
０Ｇ以上にするため、Ｃｒの添加量を２． ０原子％以
下にする必要がある。このとき所定の耐食性を奏するの
に必要なＲｕの添加量＜ｒ＞は１． ５原子％以上であ
る。
Ｒｕの添加量（ｆ）が増大すると、耐摩耗性が向上し、
１．５原子％超えると耐摩耗性は徐々に上がるが、逆に
Ｒｕの添加量が多すぎると、非晶質状態になりにくく、
また打抜き加工が困難となリ、また飽和磁束密度（Ｂ）
＞８０００Ｇ以上とするためにはＲｕの添加量は、４．
０原子％以下とすることが必要である。
１．５原子％超えると耐摩耗性は徐々に上がるが、逆に
Ｒｕの添加量が多すぎると、非晶質状態になりにくく、
また打抜き加工が困難となリ、また飽和磁束密度（Ｂ）
＞８０００Ｇ以上とするためにはＲｕの添加量は、４．
０原子％以下とすることが必要である。
本発明における合金の耐摩耗性は、Ｒｕの添加量によっ
て決定され、組成式における上記したｃ／ｃ＋ｄ （０
，５５〜０．６５） 、Ｃｒの添加１ （ｅ）及びＲｕ
の添加量（ｆ）の範囲内ではａ＝０．９３〜０．９５、
ｂ−２２〜２７の範囲内において合金の耐摩耗性はほと
んど変化しない。
て決定され、組成式における上記したｃ／ｃ＋ｄ （０
，５５〜０．６５） 、Ｃｒの添加１ （ｅ）及びＲｕ
の添加量（ｆ）の範囲内ではａ＝０．９３〜０．９５、
ｂ−２２〜２７の範囲内において合金の耐摩耗性はほと
んど変化しない。
またａ−０，９３〜０．９５の範囲は非晶質合金の磁歪
を零にするために必要である。
を零にするために必要である。
さらにｂの値は単金属（Ｓｉ、Ｂ）の濃度を示すが、ｂ
が２７原子％を超える飽和磁束密度が低下し、磁気ヘッ
ド用コア材として好ましくない。
が２７原子％を超える飽和磁束密度が低下し、磁気ヘッ
ド用コア材として好ましくない。
一方、半金属濃度が２０原子％以下では、透磁性が低下
し、均一な非晶質合金の形成が困難となる。
し、均一な非晶質合金の形成が困難となる。
また、４０μｍ以上の厚さの非晶質薄板帯を安定して得
るには、半金属温度が２２原子％以上であることが必要
である。
るには、半金属温度が２２原子％以上であることが必要
である。
以下、実施例をもって詳細に説明する。
表に示す組成の非晶質合金薄板帯は片ロール液体急令法
に従い作成された。即ち１つの回転している銅製ロール
上におかれた石英ノズルより溶融金属をアルゴンガスの
圧力により噴出させる。
に従い作成された。即ち１つの回転している銅製ロール
上におかれた石英ノズルより溶融金属をアルゴンガスの
圧力により噴出させる。
ロール回転数は５００〜２０００ｒｐｍ、噴出ガス圧は
０．１〜ＩＫｇ／ｃｄであった０作成された薄板は巾約
２５０、厚さ３２〜４９μｍ、長さ約２０〜３０ｍであ
った０作成された薄板はＸ線回折により、非晶質相であ
ることが確認され、磁歪ｔｏ−’オーダーでほぼ零であ
った。
０．１〜ＩＫｇ／ｃｄであった０作成された薄板は巾約
２５０、厚さ３２〜４９μｍ、長さ約２０〜３０ｍであ
った０作成された薄板はＸ線回折により、非晶質相であ
ることが確認され、磁歪ｔｏ−’オーダーでほぼ零であ
った。
鏡ｍｌに研磨した試料に磁気テープを貼付し、これをテ
ープで固定した。その試料を４０’ｃｘ９５％Ｘ９６Ｈ
ｒの条件下に保持して試料の腐食差を調べた。
ープで固定した。その試料を４０’ｃｘ９５％Ｘ９６Ｈ
ｒの条件下に保持して試料の腐食差を調べた。
液体急冷したアモルファスより通常のオーデオタイプの
磁気ヘッドを作成し、市販のカセットタイプのデツキに
装着した後、市販のノーマルチーブを用い、２００Ｈｒ
走行時間後の磁気ヘッドの摩耗量の測定を行った。
磁気ヘッドを作成し、市販のカセットタイプのデツキに
装着した後、市販のノーマルチーブを用い、２００Ｈｒ
走行時間後の磁気ヘッドの摩耗量の測定を行った。
第１表にＦｅ−Ｃｏ−３ｉ−Ｂ系合金にＣ「を添加した
ときの合金の耐蝕性を示す。
ときの合金の耐蝕性を示す。
第 １ 表
○・・・食孔なし
Δ・・・食孔ややあり
×・・・食孔あり
第１図は、第１表の試験結果から耐食性試験を行ったと
きに試料に食孔が生じないときの非晶質合金のｃ ／
ｃ ＋ ｄとＣｒ添加量との関係を求めたものである。
きに試料に食孔が生じないときの非晶質合金のｃ ／
ｃ ＋ ｄとＣｒ添加量との関係を求めたものである。
第１図からｃ ／ ｃ ＋ ｄの比が高いと、Ｃｒの添
加量が少なくても耐食性が良好であることが判る。
加量が少なくても耐食性が良好であることが判る。
本発明にかかる非晶質合金は、ｃ／ｃ＋ｄ＜Ｑ。
６５では結晶化温度が低くなり、また体摩耗性の点から
はｃ ／ ｃ ＋ ｄは０．５５以上で良好な耐摩耗性
を示す、したがって、０．５５＜ｃ／ｃ＋ｄ＜０．６５
の範囲で第１図から食孔が生じないＣｒの添加量は１．
０以上である。
はｃ ／ ｃ ＋ ｄは０．５５以上で良好な耐摩耗性
を示す、したがって、０．５５＜ｃ／ｃ＋ｄ＜０．６５
の範囲で第１図から食孔が生じないＣｒの添加量は１．
０以上である。
第 ２ 表
○・・・食孔なし
×・・・食孔あり
第２表は、ｃ、 ｒ ％ Ｒｕの添加量と耐蝕性の関係
を求めたものである。ＣｒとＲｕとの相乗効果により、
良好な耐蝕性を示す。
を求めたものである。ＣｒとＲｕとの相乗効果により、
良好な耐蝕性を示す。
第２図は、第３表からＲｕの添加量と摩耗量との関係を
求めたものである。第２図において、Ｒｕの添加量が１
．５〜４．０原子％の範囲の摩耗量が大幅に低くなって
いる。したがって、Ｒｕを１．５原子％添加して耐摩耗
性を維持した状態でＣｒを０．４原子％以上添加すれば
耐蝕性が向上することがわかる。
求めたものである。第２図において、Ｒｕの添加量が１
．５〜４．０原子％の範囲の摩耗量が大幅に低くなって
いる。したがって、Ｒｕを１．５原子％添加して耐摩耗
性を維持した状態でＣｒを０．４原子％以上添加すれば
耐蝕性が向上することがわかる。
第３表
第３表からａ＝０．９３〜０． ９５、ｃ／ｃ ＋ｃ０
．５５〜０．６５、 ｅ＝０．４〜２．６、 ｂ−２２
〜２７の範囲内では耐摩耗性はＲｕの添加量によって決
定されることが判る。特にＲｕの添加量が増大する程、
耐摩耗性は向上するが現在主流の結晶質材料、ハードパ
ーマロイ、センダストと同等以上の耐摩耗性を示し、ヘ
ッド材として信頼できる摩耗量は１μｍ／２０ＯＨｒ以
内である。
．５５〜０．６５、 ｅ＝０．４〜２．６、 ｂ−２２
〜２７の範囲内では耐摩耗性はＲｕの添加量によって決
定されることが判る。特にＲｕの添加量が増大する程、
耐摩耗性は向上するが現在主流の結晶質材料、ハードパ
ーマロイ、センダストと同等以上の耐摩耗性を示し、ヘ
ッド材として信頼できる摩耗量は１μｍ／２０ＯＨｒ以
内である。
したがって第３表からＲｕの下限は１．５原子％である
。Ｒｕの上限は非晶質になりにくいことおよび打ち抜き
加工の点から４原子％以下である。
。Ｒｕの上限は非晶質になりにくいことおよび打ち抜き
加工の点から４原子％以下である。
第３図はａ＝０．９３、ｂ＝２２、ｅ＝１．５、ｃ／ｃ
＋ｄ−０，ｓｓとしたとき、Ｃｒ量の変化による合金の
飽和磁束密度との関係を示している。
＋ｄ−０，ｓｓとしたとき、Ｃｒ量の変化による合金の
飽和磁束密度との関係を示している。
一般に録音記録再生用へラドコアとして充分な電磁変換
特性を得るには飽和磁束密度が８０００Ｇ以上必要であ
る。したがって、第３図から Ｃｒ量が２．６原子％以
下であれば８０００Ｇが達成できる。
特性を得るには飽和磁束密度が８０００Ｇ以上必要であ
る。したがって、第３図から Ｃｒ量が２．６原子％以
下であれば８０００Ｇが達成できる。
ｃ ／ ｃ ＋ ｄとＣｒ量との関係を示すグラフ、第
２図は合金中のＲｕ量と合金の摩耗量との関係を示すグ
ラフ、第３図は合金中のＣｒ１ｌと飽和磁束密度との関
係を示すグラフである。
２図は合金中のＲｕ量と合金の摩耗量との関係を示すグ
ラフ、第３図は合金中のＣｒ１ｌと飽和磁束密度との関
係を示すグラフである。
第１図
一＝−Ｒｕ（ａｔ’／、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 組成式 （Ｆｅ＿１＿−＿ａ、Ｃｏ＿ａ）＿１＿０＿０＿−＿ｅ
＿−＿ｆ＿−＿ｂＣｒ＿ａＲｕ＿ｆ（Ｓｉ＿ｃ、Ｂ＿ｄ
）＿ｂただし、ａ＝０．９３〜０．９５ ｃ／ｃ＋ｄ＝０．５５〜０．６５ ｂ＝２２〜２７ ｅ＝０．４〜２．６ ｆ＝１．５〜４．０ から成ることを特徴とする磁気ヘッド用非晶質合金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61112798A JPS62270741A (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 磁気ヘツド用非晶質合金 |
| US07/013,370 US4750951A (en) | 1986-05-19 | 1987-02-11 | Amorphous alloy for magnetic heads |
| KR1019870002638A KR900002758B1 (ko) | 1986-05-19 | 1987-03-23 | 자기헤드용 비정질합금 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61112798A JPS62270741A (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 磁気ヘツド用非晶質合金 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5296407A Division JP2785924B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 耐磨耗性ならびに耐食性に優れた非晶質磁性体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62270741A true JPS62270741A (ja) | 1987-11-25 |
| JPH05465B2 JPH05465B2 (ja) | 1993-01-06 |
Family
ID=14595784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61112798A Granted JPS62270741A (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 磁気ヘツド用非晶質合金 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4750951A (ja) |
| JP (1) | JPS62270741A (ja) |
| KR (1) | KR900002758B1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2040741C (en) * | 1990-04-24 | 2000-02-08 | Kiyonori Suzuki | Fe based soft magnetic alloy, magnetic materials containing same, and magnetic apparatus using the magnetic materials |
| JP3231149B2 (ja) * | 1993-07-30 | 2001-11-19 | アルプス電気株式会社 | ノイズフィルタ |
Citations (9)
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| JPS57198521A (en) * | 1981-05-28 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
| JPS57198522A (en) * | 1981-05-30 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
| JPS5825449A (ja) * | 1981-08-05 | 1983-02-15 | Toshiba Corp | 磁気ヘツド用非晶質磁性合金 |
| JPS6024338A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Hitachi Metals Ltd | 非晶質強磁性合金 |
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| JPS61194609A (ja) * | 1985-02-21 | 1986-08-29 | Sony Corp | 複合磁気ヘツド |
| JPS61243144A (ja) * | 1985-04-20 | 1986-10-29 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘツド用非晶質合金 |
Family Cites Families (5)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS57116740A (en) * | 1981-01-10 | 1982-07-20 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy material for magnetic head |
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-
1986
- 1986-05-19 JP JP61112798A patent/JPS62270741A/ja active Granted
-
1987
- 1987-02-11 US US07/013,370 patent/US4750951A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-23 KR KR1019870002638A patent/KR900002758B1/ko active Pre-grant Review Request
Patent Citations (9)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS57198521A (en) * | 1981-05-28 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
| JPS57198522A (en) * | 1981-05-30 | 1982-12-06 | Tdk Corp | Core for magnetic head |
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| JPS6024338A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Hitachi Metals Ltd | 非晶質強磁性合金 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR870011263A (ko) | 1987-12-22 |
| KR900002758B1 (ko) | 1990-04-28 |
| JPH05465B2 (ja) | 1993-01-06 |
| US4750951A (en) | 1988-06-14 |
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