JPS62259674A - パルスア−ク溶接方法 - Google Patents
パルスア−ク溶接方法Info
- Publication number
- JPS62259674A JPS62259674A JP10558986A JP10558986A JPS62259674A JP S62259674 A JPS62259674 A JP S62259674A JP 10558986 A JP10558986 A JP 10558986A JP 10558986 A JP10558986 A JP 10558986A JP S62259674 A JPS62259674 A JP S62259674A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- pulse width
- welding
- detector
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 230000012447 hatching Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000002789 length control Methods 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、定速度で送給される溶接用ワイヤを消耗性電
極として用いるパルスアーク溶接方法に関するものであ
る。
極として用いるパルスアーク溶接方法に関するものであ
る。
[従来の技術]
定速度で送給される溶接用ワイヤにパルス電流(脈流)
を流して溶接を行なうパルスアーク溶接において、主に
チップ・母材間距離の変動に起因して生じるアーク長変
動を抑制する手段として、ワイヤ突出長(以下エクステ
ンションと呼ぶ)を調整する技術が知られている。エク
ステンションを調整する為の具体的な方法としては、■
エクステンションに対応させてパルス周波数fを増減す
る第1の方法、■同様にパルス幅T、又はピーク電流r
pを増減する第2の方法等が知られている。パルス波形
におけるこれらの各要素を第2図に示す。尚第2図中、
TBは低電流のベース期間であり、■8はベース期間T
Bにおける電流値を示している。
を流して溶接を行なうパルスアーク溶接において、主に
チップ・母材間距離の変動に起因して生じるアーク長変
動を抑制する手段として、ワイヤ突出長(以下エクステ
ンションと呼ぶ)を調整する技術が知られている。エク
ステンションを調整する為の具体的な方法としては、■
エクステンションに対応させてパルス周波数fを増減す
る第1の方法、■同様にパルス幅T、又はピーク電流r
pを増減する第2の方法等が知られている。パルス波形
におけるこれらの各要素を第2図に示す。尚第2図中、
TBは低電流のベース期間であり、■8はベース期間T
Bにおける電流値を示している。
上記第1の方法は、アーク長が短くなったときには周波
数fを増加させることによって、またアーク長が長くな
ったときには周波数fを減少させることによってワイヤ
の溶融速度を変更し、エクステンションを調整してアー
ク長を一定に保つものである。
数fを増加させることによって、またアーク長が長くな
ったときには周波数fを減少させることによってワイヤ
の溶融速度を変更し、エクステンションを調整してアー
ク長を一定に保つものである。
一方第2の方法は、アーク長が短くなったときにはパル
ス幅TP又はピーク電流IPを大きくすることによって
、またアーク長が長くなったときにはパルス幅TP又は
ピーク電流1.を小さくすることによって前記第1の方
法と同様の原理でエクステンションを調整してアーク長
を一定に保つ様にしている。
ス幅TP又はピーク電流IPを大きくすることによって
、またアーク長が長くなったときにはパルス幅TP又は
ピーク電流1.を小さくすることによって前記第1の方
法と同様の原理でエクステンションを調整してアーク長
を一定に保つ様にしている。
[発明が解決しようとする問題点]
上述の従来法は、チップ・母材間距離が変動したときに
は、上記の様な制御方法を行なうことによってワイヤの
溶融速度を増減させ、エクステンションを所望の長さに
復帰させるものである。即ちチップ・母材間距離が長い
ときにはエクステンションを長くする方向に、また前記
距離が短いときはエクステンションを短くする方向に制
御されているので、アーク長が可及的に一定に維持され
安定した溶接が行なわれる様になっている。
は、上記の様な制御方法を行なうことによってワイヤの
溶融速度を増減させ、エクステンションを所望の長さに
復帰させるものである。即ちチップ・母材間距離が長い
ときにはエクステンションを長くする方向に、また前記
距離が短いときはエクステンションを短くする方向に制
御されているので、アーク長が可及的に一定に維持され
安定した溶接が行なわれる様になっている。
しかしながら上述した様°な従来技術はいずれも確実な
制御方法とは言えず、夫々下記に示す様な問題があった
。
制御方法とは言えず、夫々下記に示す様な問題があった
。
即ち、前記第1の方法においては、アーク長が長くエク
ステンションが短い場合には周波数を下げてアーク長の
制御を行なうが、その結果エクステンションが適切な長
さに戻り、それが更に所定値以上に長くなった場合に、
周波数がなお小さいままであるとすると、低τ流のベー
ス期間T[lが長くなる為、アクの硬直性が失なわれて
アーク不安定となり、アーク切れを引き起こす原因とな
る。又上記と逆の方向にアーク長制御を行なった結果、
エクステンションが適切な長さよりも短くなった場合に
、周波数fがなお大きいままであるとすると、ワイヤに
与えられる1周期当たりのエネルギーが不足する為、パ
ルスに同期したm ?’f4移行が困難となり、ワイヤ
先端に大径の溶滴が残留してスパッタ発生の原因になる
。
ステンションが短い場合には周波数を下げてアーク長の
制御を行なうが、その結果エクステンションが適切な長
さに戻り、それが更に所定値以上に長くなった場合に、
周波数がなお小さいままであるとすると、低τ流のベー
ス期間T[lが長くなる為、アクの硬直性が失なわれて
アーク不安定となり、アーク切れを引き起こす原因とな
る。又上記と逆の方向にアーク長制御を行なった結果、
エクステンションが適切な長さよりも短くなった場合に
、周波数fがなお大きいままであるとすると、ワイヤに
与えられる1周期当たりのエネルギーが不足する為、パ
ルスに同期したm ?’f4移行が困難となり、ワイヤ
先端に大径の溶滴が残留してスパッタ発生の原因になる
。
一方前記第2の方法においては、エクステンションが短
い場合にはパルス幅またはピーク電流を下げて電極の抑
制しアーク長制御を行なうが、その結果エクステンショ
ンが適切な長さに戻り、それが更に所定値以上に長くな
った場合に、パルス幅T、又はピーク電流rpがなお小
さいままであると、パルスのエネルギー不足となって数
パルス1溶滴穆行となる。又上記と逆の方向にアーク長
制御を行なった結果、エクステンションが適切な長さよ
りも短くなった場合に、パルス幅TP又はピーク電流r
pがなお大きいままであると、パルスのエネルギーが過
大となり1パルスで数溶滴移行となる。いずれの場合も
、パルス周波数に同期しない溶滴8行となるので不安定
な溶接となる。
い場合にはパルス幅またはピーク電流を下げて電極の抑
制しアーク長制御を行なうが、その結果エクステンショ
ンが適切な長さに戻り、それが更に所定値以上に長くな
った場合に、パルス幅T、又はピーク電流rpがなお小
さいままであると、パルスのエネルギー不足となって数
パルス1溶滴穆行となる。又上記と逆の方向にアーク長
制御を行なった結果、エクステンションが適切な長さよ
りも短くなった場合に、パルス幅TP又はピーク電流r
pがなお大きいままであると、パルスのエネルギーが過
大となり1パルスで数溶滴移行となる。いずれの場合も
、パルス周波数に同期しない溶滴8行となるので不安定
な溶接となる。
この様に第1及び第2の方法のいずれの場合においても
、それらの方法を適用して安定な溶接が行なえるのはご
く限られた微小な範囲内であり、それ以外の範囲では不
安定な溶接となった。従って第1.2の方法を適用して
安定な溶接を行なうにはエクステンションが常に適切な
範囲内にある様に高速に制御する技術が必要となるか、
現在までのところその様な技術は実現されていない。
、それらの方法を適用して安定な溶接が行なえるのはご
く限られた微小な範囲内であり、それ以外の範囲では不
安定な溶接となった。従って第1.2の方法を適用して
安定な溶接を行なうにはエクステンションが常に適切な
範囲内にある様に高速に制御する技術が必要となるか、
現在までのところその様な技術は実現されていない。
本発明は、上述した様な従来技術が持つ技術的課題を解
決する為になされたものであって、その目的とするとこ
ろはエクステンションの広範囲に亘る変動に対応してア
ーク長を一定に保ちつつ安定した溶接を行なう技術を提
供する点に存在するものである。
決する為になされたものであって、その目的とするとこ
ろはエクステンションの広範囲に亘る変動に対応してア
ーク長を一定に保ちつつ安定した溶接を行なう技術を提
供する点に存在するものである。
[問題点を解決する為の手段]
上記目的を達成し得た本発明とは、定速度で送給される
溶接用ワイヤを消耗性電極としてパルスアーク溶接を行
なうに当たり、検出したアーク電圧の変化に対応してパ
ルス周波数を変更すると共に、検出した溶接電流を予め
定めておいた基準電流と比較することにより求めたワイ
ヤ突出長に対応して、パルス幅またはピーク電流を調整
する点に要旨を有するパルスアーク溶接方法である。
溶接用ワイヤを消耗性電極としてパルスアーク溶接を行
なうに当たり、検出したアーク電圧の変化に対応してパ
ルス周波数を変更すると共に、検出した溶接電流を予め
定めておいた基準電流と比較することにより求めたワイ
ヤ突出長に対応して、パルス幅またはピーク電流を調整
する点に要旨を有するパルスアーク溶接方法である。
[作用]
木発明者らは、上述した従来技術の持つ相互の欠点を補
いつつ安定した溶接を行なう技術を鋭意研究した。その
結果、′?5.述の構成を採用することによって従来技
術の持つ各問題点をことごとく解消し、安定したパルス
アーク溶接が行なえるとの′ 確信を得、ここに本発明
を完成するに至った。
いつつ安定した溶接を行なう技術を鋭意研究した。その
結果、′?5.述の構成を採用することによって従来技
術の持つ各問題点をことごとく解消し、安定したパルス
アーク溶接が行なえるとの′ 確信を得、ここに本発明
を完成するに至った。
本発明は既述の如く構成されるが、要は検出したアーク
電圧の変化に対応してパルス周波数を変更すると共に、
検出した溶接電流と予め定めた基準電流とを比較するこ
とにより現状のエクステンションを求め、エクステンシ
ョンが長いときにはパルス幅又はピーク電流を小さくし
、エクステンションが短いときにはパルス幅又はピーク
電流を大きくするものである。そしてパルス幅又はピー
ク電流の調整量は、第3図にハツチングで示した範囲内
即ち1パルス1溶滴移行が行なえるパルスエネルギーの
範囲内とする。この様にして、ワイヤ溶融速度に対して
パルス幅又はピーク電流の調整による寄与分を考慮する
ので、パルス周波数の変動を最小限に留めることができ
る。
電圧の変化に対応してパルス周波数を変更すると共に、
検出した溶接電流と予め定めた基準電流とを比較するこ
とにより現状のエクステンションを求め、エクステンシ
ョンが長いときにはパルス幅又はピーク電流を小さくし
、エクステンションが短いときにはパルス幅又はピーク
電流を大きくするものである。そしてパルス幅又はピー
ク電流の調整量は、第3図にハツチングで示した範囲内
即ち1パルス1溶滴移行が行なえるパルスエネルギーの
範囲内とする。この様にして、ワイヤ溶融速度に対して
パルス幅又はピーク電流の調整による寄与分を考慮する
ので、パルス周波数の変動を最小限に留めることができ
る。
以下、本発明を実施例図面を参照しつつ更に詳細に説明
する。
する。
[実施例]
第1図は、本発明方法を実施する為に構成される装置の
電気的構成を示す概略説明図である。
電気的構成を示す概略説明図である。
商用交流電源1から取り入れられた電気は、整流回路2
によって直流に整流された後、パワートランジスタ等に
よって実現される出力調整用スイッチング回路3によっ
て出力が調整され、更に変圧器4によって溶接に適した
電圧に変換されて整流回路5によって整流された後、平
滑リアクトル6を通してチップ7に与えられる。チップ
7に電圧が印加されると、チップ7に接触している溶接
用ワイヤ8と被溶接物(母材)9との間でアークが発生
し、ワイヤ8及び被溶接物9が溶融されつつ溶接が行な
われる。このとき、送給速度設定器10から予め定めら
れた指令値が送給モータ駆動回路11に入力され、送給
モータ駆動回路11が能動化されることによってワイヤ
送給用モータ12が回転し前記溶接用ワイヤ8が一定の
速度で送給される。
によって直流に整流された後、パワートランジスタ等に
よって実現される出力調整用スイッチング回路3によっ
て出力が調整され、更に変圧器4によって溶接に適した
電圧に変換されて整流回路5によって整流された後、平
滑リアクトル6を通してチップ7に与えられる。チップ
7に電圧が印加されると、チップ7に接触している溶接
用ワイヤ8と被溶接物(母材)9との間でアークが発生
し、ワイヤ8及び被溶接物9が溶融されつつ溶接が行な
われる。このとき、送給速度設定器10から予め定めら
れた指令値が送給モータ駆動回路11に入力され、送給
モータ駆動回路11が能動化されることによってワイヤ
送給用モータ12が回転し前記溶接用ワイヤ8が一定の
速度で送給される。
このときアーク電圧検出器13によって検出されたアー
ク電圧の出力値Vfと、ワイヤ送給速度に応じてアーク
電圧設定器14であらかじめ設定された出力V ref
とが比較器15で比較される。
ク電圧の出力値Vfと、ワイヤ送給速度に応じてアーク
電圧設定器14であらかじめ設定された出力V ref
とが比較器15で比較される。
そして比較器15で比較された出力Vf、Vrefの差
信号evと、送給速度設定器10からの信号eとによっ
て、パルス周波数設定器16においてパルス周波数fが
一元的に調整される。更にパルス周波数設定器16から
の信号がスイッチング制御回路17に人力され、スイッ
チング制御回路17によって前記出力調整用スイッチン
グ回路3が制御され、検出したアーク電圧の変化に対応
してパルス周波数fが変更される。
信号evと、送給速度設定器10からの信号eとによっ
て、パルス周波数設定器16においてパルス周波数fが
一元的に調整される。更にパルス周波数設定器16から
の信号がスイッチング制御回路17に人力され、スイッ
チング制御回路17によって前記出力調整用スイッチン
グ回路3が制御され、検出したアーク電圧の変化に対応
してパルス周波数fが変更される。
一方パルス幅設定回路19においては、電流検出器18
によって検出された溶接電流と、送給速度設定器10か
らの指令値によって、ワイヤ8のエクステンションが求
められ、それに対応してパルス幅T、か調整され、その
信号はスイッチング制御回路17に人力される。
によって検出された溶接電流と、送給速度設定器10か
らの指令値によって、ワイヤ8のエクステンションが求
められ、それに対応してパルス幅T、か調整され、その
信号はスイッチング制御回路17に人力される。
パルス幅設定回路19の具体的例を第4図に示し、第4
図を参照しつつパルス幅設定回路19の動作を詳述する
。
図を参照しつつパルス幅設定回路19の動作を詳述する
。
送給速度設定値10からの指令値に基づき、その送給速
度における最適なエクステンションに対応した基準電流
I refが基準電流設定器20によって設定される。
度における最適なエクステンションに対応した基準電流
I refが基準電流設定器20によって設定される。
この設定された基準電流I refと、前記電流検出器
18によって検出された実際の溶接電流Ifとを、比較
器21によって比較し、エクステンションの基準値から
の変位量を求める。そして、その変位量に相当する差信
号eIに基づき、パルス幅設定器22で予め定められた
関数に従ってパルス幅T、が決定され、その信号T、r
cfはスイッチング制御回路17へ人力される。ここで
基準電流設定器20で設定される基準′rL流1 re
fはワイヤ送給速度にほぼ比例した関数とする。またパ
ルス幅設定器22からの信号T prefは、前記差信
−3−elに逆比例したものであり、第5図に示す様な
溶滴移行が成立するパルスエネルギーを得る為のパルス
幅T、における最小時間T Pm1n及び最大時間T
P+naxを超えない範囲とする。
18によって検出された実際の溶接電流Ifとを、比較
器21によって比較し、エクステンションの基準値から
の変位量を求める。そして、その変位量に相当する差信
号eIに基づき、パルス幅設定器22で予め定められた
関数に従ってパルス幅T、が決定され、その信号T、r
cfはスイッチング制御回路17へ人力される。ここで
基準電流設定器20で設定される基準′rL流1 re
fはワイヤ送給速度にほぼ比例した関数とする。またパ
ルス幅設定器22からの信号T prefは、前記差信
−3−elに逆比例したものであり、第5図に示す様な
溶滴移行が成立するパルスエネルギーを得る為のパルス
幅T、における最小時間T Pm1n及び最大時間T
P+naxを超えない範囲とする。
第1図及び第4図に示した構成において、いまイ反にチ
ップ母林間距離(チップ7と被溶接物9との距離)が大
きくなった場合を想定する。この場合にはアーク電圧V
fか大きくなり、差信号evが負の成る値となり、パル
ス周波数を小さくする様に動作し、このことによってワ
イヤ8の溶融速度が減少してエクステンションを長くす
る様にされ、アーク長が一定に保たれる様にされる。こ
のときパルス周波数を小さくすることによって単位時間
当りアーク負荷の為に流れるTi流は減少する。又エク
ステンションが長くなるとエクステンションに電流が流
れたときのジュール発熱が大きくなり、同一ワイヤ速度
の場合には少ない電流でワイヤが溶融することとなり、
電流は減少する。
ップ母林間距離(チップ7と被溶接物9との距離)が大
きくなった場合を想定する。この場合にはアーク電圧V
fか大きくなり、差信号evが負の成る値となり、パル
ス周波数を小さくする様に動作し、このことによってワ
イヤ8の溶融速度が減少してエクステンションを長くす
る様にされ、アーク長が一定に保たれる様にされる。こ
のときパルス周波数を小さくすることによって単位時間
当りアーク負荷の為に流れるTi流は減少する。又エク
ステンションが長くなるとエクステンションに電流が流
れたときのジュール発熱が大きくなり、同一ワイヤ速度
の場合には少ない電流でワイヤが溶融することとなり、
電流は減少する。
従って電流検出器18によって検出される溶接電流が小
さくなるので、差信号e、は正の成る値をとり、結局エ
クステンションが長くなったのに対応してパルス幅TP
が小さくなる様に調整される。この様にパルス幅TPを
小さくすることで溶融速度が減少するので、周波数fが
大きく減少することはない。
さくなるので、差信号e、は正の成る値をとり、結局エ
クステンションが長くなったのに対応してパルス幅TP
が小さくなる様に調整される。この様にパルス幅TPを
小さくすることで溶融速度が減少するので、周波数fが
大きく減少することはない。
次にチップ・母材間距離が小さくなった場合を想定する
。この場合は上述の場合と逆になり、パルス幅T、が大
きくなって溶融速度が増加するので、周波数fが大きく
増加してしまうことはない。
。この場合は上述の場合と逆になり、パルス幅T、が大
きくなって溶融速度が増加するので、周波数fが大きく
増加してしまうことはない。
尚いずれの場合においても、パルス幅TPの調整は1パ
ルス1溶滴穆行の範囲内とされる。
ルス1溶滴穆行の範囲内とされる。
本発明者等は、本発明の有用性を確認する為に実装を行
なった。その結果は第6図及び第7図に示す。第6図は
ワイヤ送給速度を一定にした場合のエクステンションと
パルス周波数fとの関係を示すグラフ、第7図はワイヤ
送給速度を一定にした場合のエクステンションとパルス
幅T pとの関係を示すグラフである。又第6図中のF
l及び第7図中のT、は、パルス幅TPを一定にして周
波数fによってアーク長制御を行なったときの結果であ
り、第6図中のF2及び第7図中のF2は周波数fを一
定としてパルス幅TPによってアーク長制御を行なった
ときの結果である。そして第6図中のF3及び第7図中
のF3は、本発明方法に従ってアーク制御を行なった結
果を示している。
なった。その結果は第6図及び第7図に示す。第6図は
ワイヤ送給速度を一定にした場合のエクステンションと
パルス周波数fとの関係を示すグラフ、第7図はワイヤ
送給速度を一定にした場合のエクステンションとパルス
幅T pとの関係を示すグラフである。又第6図中のF
l及び第7図中のT、は、パルス幅TPを一定にして周
波数fによってアーク長制御を行なったときの結果であ
り、第6図中のF2及び第7図中のF2は周波数fを一
定としてパルス幅TPによってアーク長制御を行なった
ときの結果である。そして第6図中のF3及び第7図中
のF3は、本発明方法に従ってアーク制御を行なった結
果を示している。
尚第6図において、f max及びfminは、本発明
方法に従って調整される最大周波数及び最小周波数を夫
々示し、第7図においてT max及びT minは本
発明方法で設定される最大パルス幅及び最小パルス幅を
夫々示している。
方法に従って調整される最大周波数及び最小周波数を夫
々示し、第7図においてT max及びT minは本
発明方法で設定される最大パルス幅及び最小パルス幅を
夫々示している。
第6図及び第7図の結果から明らかであるが、エクステ
ンションの増力口に伴なってパルス幅T。
ンションの増力口に伴なってパルス幅T。
を溶滴移行が可能なTmax 、 Tm1n間で減少す
る関数に設定することによって、周波数fをfmax
、 fmin間の小さな範囲内で調整することができ
る。このことによって、チップ・母材間距離の変動に起
因するエクステンションの広範囲な変動に対応して、安
定した溶滴移行が確保されるアーク長制御が可能になっ
た。
る関数に設定することによって、周波数fをfmax
、 fmin間の小さな範囲内で調整することができ
る。このことによって、チップ・母材間距離の変動に起
因するエクステンションの広範囲な変動に対応して、安
定した溶滴移行が確保されるアーク長制御が可能になっ
た。
上述の実施例ではエクステンションに対応してパルス幅
T、を調整する構成が採用されたけれども、本発明の他
の実施例としてパルス幅TPを調整する代りにピーク電
流IPを調整する構成を採用してもよい。この場合には
、第1図で示したパルス幅設定回路19の代りにピーク
電流設定回路を用いる様にすればよい。従ってこの場合
には第4図に示したパルス幅設定器22の代りにピーク
電流設定器が用いられる。そしてこの様な構成を採用す
る場合であっても、1パルス1溶摘移行が可能な最大ピ
ーク電流I pmaX及び最小ピーク電流I Pm1n
の範囲内で、アーク電流設定器からのアーク電流指令値
1 prefを差信号e、に逆比例した関数に設定する
ことで、上述の実施例と同様の効果が発揮される。
T、を調整する構成が採用されたけれども、本発明の他
の実施例としてパルス幅TPを調整する代りにピーク電
流IPを調整する構成を採用してもよい。この場合には
、第1図で示したパルス幅設定回路19の代りにピーク
電流設定回路を用いる様にすればよい。従ってこの場合
には第4図に示したパルス幅設定器22の代りにピーク
電流設定器が用いられる。そしてこの様な構成を採用す
る場合であっても、1パルス1溶摘移行が可能な最大ピ
ーク電流I pmaX及び最小ピーク電流I Pm1n
の範囲内で、アーク電流設定器からのアーク電流指令値
1 prefを差信号e、に逆比例した関数に設定する
ことで、上述の実施例と同様の効果が発揮される。
[発明の効果]
以上述べた様に本発明によれば、既述の構成を採用する
ことによって、エクステンションの広範囲な変動に対応
してアーク長を一定に保ちつつ安定した溶接が行なえる
ようになった。
ことによって、エクステンションの広範囲な変動に対応
してアーク長を一定に保ちつつ安定した溶接が行なえる
ようになった。
第1図は本発明方法を実施する為に構成される装置の電
気的構成を示す概略説明図、第2図はパルス波形におけ
る各要素を示すグラフ、第3図は本発明に従って調整さ
れるパルス幅T、又はピーク電流■2の範囲を示すグラ
フ、第4図はパルス幅設定回路19の具体的を示すブロ
ック図、第5図はパルス幅TPにおける最小時間7 p
min及び最大時間T pmaXの範囲を示すグラフ、
第6図はワイヤ送給速度を一定にした場合のニクステン
ションとパルス周波数fとの関係を示すグラフ、第7図
はワイヤ送給速度を一定にした場合のエクステンション
とパルス幅TPとの関係を示すグラフである。 7・・・チップ 8・・・ワイヤ9・・・被溶
接物(母材) 13・・・アーク電圧検出器 16・・・パルス周波数設定器
気的構成を示す概略説明図、第2図はパルス波形におけ
る各要素を示すグラフ、第3図は本発明に従って調整さ
れるパルス幅T、又はピーク電流■2の範囲を示すグラ
フ、第4図はパルス幅設定回路19の具体的を示すブロ
ック図、第5図はパルス幅TPにおける最小時間7 p
min及び最大時間T pmaXの範囲を示すグラフ、
第6図はワイヤ送給速度を一定にした場合のニクステン
ションとパルス周波数fとの関係を示すグラフ、第7図
はワイヤ送給速度を一定にした場合のエクステンション
とパルス幅TPとの関係を示すグラフである。 7・・・チップ 8・・・ワイヤ9・・・被溶
接物(母材) 13・・・アーク電圧検出器 16・・・パルス周波数設定器
Claims (1)
- 定速度で送給される溶接用ワイヤを消耗性電極としてパ
ルスアーク溶接を行なうに当たり、検出したアーク電圧
の変化に対応してパルス周波数を変更すると共に、検出
した溶接電流を予め定めておいた基準電流と比較するこ
とにより求めたワイヤ突出長に対応して、パルス幅また
はピーク電流を調整することを特徴とするパルスアーク
溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10558986A JPH062310B2 (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | パルスア−ク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10558986A JPH062310B2 (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | パルスア−ク溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62259674A true JPS62259674A (ja) | 1987-11-12 |
JPH062310B2 JPH062310B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=14411685
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10558986A Expired - Lifetime JPH062310B2 (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | パルスア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH062310B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5157236A (en) * | 1990-03-29 | 1992-10-20 | Miller Electric Mfg. Co. | Adaptive pulse mode gas metal arc welding control |
JP2587137B2 (ja) * | 1989-02-28 | 1997-03-05 | 三菱電機株式会社 | パルス溶接装置 |
US6335511B1 (en) | 1999-04-12 | 2002-01-01 | Tri Tool Inc. | Control method and apparatus for an arc welding system |
JP2006026663A (ja) * | 2004-07-13 | 2006-02-02 | Hitachi Via Mechanics Ltd | 非消耗電極式のガスシールドアーク溶接電源 |
JP2007229775A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Daihen Corp | 消耗電極アーク溶接方法 |
JP2010167426A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Daihen Corp | パルスアーク溶接方法 |
JP2011121057A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Daihen Corp | プラズマミグ溶接方法 |
JP2011167064A (ja) * | 2004-07-13 | 2011-08-25 | Lincoln Global Inc | 電気アーク溶接用電源 |
-
1986
- 1986-05-07 JP JP10558986A patent/JPH062310B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2587137B2 (ja) * | 1989-02-28 | 1997-03-05 | 三菱電機株式会社 | パルス溶接装置 |
US5157236A (en) * | 1990-03-29 | 1992-10-20 | Miller Electric Mfg. Co. | Adaptive pulse mode gas metal arc welding control |
US6335511B1 (en) | 1999-04-12 | 2002-01-01 | Tri Tool Inc. | Control method and apparatus for an arc welding system |
JP2006026663A (ja) * | 2004-07-13 | 2006-02-02 | Hitachi Via Mechanics Ltd | 非消耗電極式のガスシールドアーク溶接電源 |
JP2011167064A (ja) * | 2004-07-13 | 2011-08-25 | Lincoln Global Inc | 電気アーク溶接用電源 |
JP2007229775A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Daihen Corp | 消耗電極アーク溶接方法 |
JP2010167426A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Daihen Corp | パルスアーク溶接方法 |
CN101954530A (zh) * | 2009-01-21 | 2011-01-26 | 株式会社大亨 | 脉冲电弧焊接方法 |
CN101954530B (zh) * | 2009-01-21 | 2014-05-28 | 株式会社大亨 | 脉冲电弧焊接方法 |
JP2011121057A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Daihen Corp | プラズマミグ溶接方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH062310B2 (ja) | 1994-01-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9333582B2 (en) | Method and system to control heat input in a welding operation | |
US4877941A (en) | Power supply system for consumable electrode arc welding and method of controlling the same | |
JPH0428470B2 (ja) | ||
JPH10277740A (ja) | パルスアーク溶接装置 | |
CN101612688A (zh) | 斜特性式脉冲熔化极气体保护焊弧长自动调节方法 | |
JPH0694074B2 (ja) | ホットワイヤtig溶接方法および溶接装置 | |
JPS62259674A (ja) | パルスア−ク溶接方法 | |
JPS6250221B2 (ja) | ||
JP2892198B2 (ja) | 消耗電極式交流パルスアーク溶接方法 | |
EP0139249B1 (en) | Hot-wire tig welding apparatus | |
JP3033368B2 (ja) | 消耗電極式パルスアーク溶接方法 | |
JPS60223661A (ja) | ア−ク溶接法 | |
JP4252636B2 (ja) | 消耗電極ガスシールドアーク溶接方法 | |
JPS6240974A (ja) | 溶接制御方法 | |
JP2000015441A (ja) | 短絡移行式アーク溶接方法 | |
JP2978598B2 (ja) | パルスアーク溶接方法 | |
JP2705208B2 (ja) | パルスアーク溶接機 | |
JPH0160351B2 (ja) | ||
JPH02187270A (ja) | 消耗電極式アーク溶接出力制御装置 | |
JPS58224070A (ja) | ア−ク溶接法 | |
JP4012360B2 (ja) | 多電極パルスアーク溶接制御方法 | |
JPS6257771A (ja) | ア−ク溶接方法 | |
JP2000042740A (ja) | 短絡移行式アーク溶接方法 | |
JPH03193269A (ja) | パルスアーク溶接装置 | |
JP2022049283A (ja) | パルスアーク溶接電源 |