JPS6224696B2 - - Google Patents
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- JPS6224696B2 JPS6224696B2 JP13762180A JP13762180A JPS6224696B2 JP S6224696 B2 JPS6224696 B2 JP S6224696B2 JP 13762180 A JP13762180 A JP 13762180A JP 13762180 A JP13762180 A JP 13762180A JP S6224696 B2 JPS6224696 B2 JP S6224696B2
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Landscapes
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は石炭焚火力プラントの危急時の負荷制
御方法に係り、特に良好な燃料制御方法に関す
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Field of Application] The present invention relates to a method for controlling the load of a coal-fired power plant in an emergency, and particularly to a good method for controlling fuel.
近年、石炭焚火力プラントが急速に脚光をあび
次々と建設が進められており、この石炭焚火力プ
ラントにおいても制御性、負荷運用面で重油焚火
力プラントと同様の性能が要求されている。これ
ら性能の要求の１つに負荷ランバツク時の制御性
能がクローズアツプされている。この負荷ランバ
ツクというのは、主タービンを運転するにあたり
何らかの異常を生じたため負荷を絞り込まなけれ
ばならないような状態をいうものである。この負
荷ランバツク時の制御について、従来の石炭焚火
力プラントにおいては、ミル廻りの燃料系の応答
遅れ、更にはプラントおよびミル廻りの挙動解析
検討不足な面もあり、これらの技術課題により負
荷ランバツク等の急速な負荷制御方法は従来行わ
れていなかつた。
In recent years, coal-fired power plants have rapidly gained attention and are being constructed one after another, and these coal-fired power plants are required to have the same performance as heavy oil-fired power plants in terms of controllability and load operation. One of these performance requirements is the control performance during load runback. This load runback refers to a situation in which the load must be reduced due to some abnormality occurring during operation of the main turbine. Regarding control during load runback, in conventional coal-fired power plants, there is a delay in the response of the fuel system around the mill, and there is also a lack of behavioral analysis of the plant and mill. A rapid load control method has not been used in the past.
これに対し、重油焚火力プラントにおいては、
制御性のやり易さから負荷ランバツク、FCBの
危急時の負荷制御方式を実施している。この重油
焚火力プラントの場合のランバツク制御方法は次
の如くである。 In contrast, in heavy oil-fired power plants,
For ease of control, load runback and FCB emergency load control methods are implemented. The runback control method for this heavy oil-fired thermal power plant is as follows.
すなわち、第１図には、重油焚火力プラントの
場合の制御系統図が示されている。第１図におい
て、ランバツク発生を検出するためのランバツク
発生検出器１にはランバツク指令回路２が接続さ
れている。このランバツク指令回路２には低信号
選択器４が接続されており、この低信号選択器４
にはユニツト負荷指令回路３が積算器９Ａを介し
て接続されている。この積算器９Ａには周波数補
正ケースが入力するように構成されている。ま
た、低信号選択器４にはタービンマスタ制御回路
５と、積算器９Ｂを介して給水量制御回路６が接
続されている。この積算器９Ｂには主圧力補正ケ
ースが入力するように構成されている。この積算
器９Ｂには主蒸気温度補正ケースを加える積算器
９Ｃを介して燃料量制御回路７が接続されてい
る。また、ランバツク発生検出器１からの検出信
号は負荷制限器インターラツプ８に入力するよう
に構成されている。この負荷制限器インターラツ
プ８とタービンマスタ制御回路とからの制御信号
によつて主タービン加減弁が制御される。また給
水量制御回路６から出力される制御信号によつて
給水量が制御される。また燃料量制御回路７から
出力される制御信号によつて燃料量である軽油あ
るいは重油が制御される。 That is, FIG. 1 shows a control system diagram for a heavy oil-fired thermal power plant. In FIG. 1, a runback command circuit 2 is connected to a runback occurrence detector 1 for detecting runback occurrence. A low signal selector 4 is connected to the runback command circuit 2.
A unit load command circuit 3 is connected to the unit load command circuit 3 via an integrator 9A. This integrator 9A is configured to input a frequency correction case. Further, the low signal selector 4 is connected to a turbine master control circuit 5 and a water supply amount control circuit 6 via an integrator 9B. This integrator 9B is configured to input the main pressure correction case. The fuel amount control circuit 7 is connected to the integrator 9B via an integrator 9C which adds a main steam temperature correction case. Further, the detection signal from the runback occurrence detector 1 is configured to be input to the load limiter interrupt 8. The main turbine control valve is controlled by control signals from the load limiter interrupt 8 and the turbine master control circuit. Further, the water supply amount is controlled by a control signal output from the water supply amount control circuit 6. Further, the amount of fuel, either light oil or heavy oil, is controlled by a control signal output from the fuel amount control circuit 7.
このように構成される重油焚火力プラントの制
御系統の通常の制御は、ユニツト負荷指令回路３
に周波数補正を加え、低信号選択器４を介してタ
ービンマスタ制御回路５によりタービン加減弁を
操作し、負荷を制御する。一方、このユニツト負
荷指令回路３から出力されるユニツトマスタ信号
は主蒸気圧力補正を加えボイラーマスタ信号とな
り給水量制御回路６により電導駆動給水ポンプあ
るいはタービン駆動給水ポンプを操作し給水制御
を行う。このボイラーマスタ信号に主蒸気温度補
正を加え燃料量制御回路７で軽油、重油調整弁を
操作することにより燃料と給水の比がある比率に
なるよう制御する。このように通常は制御されて
重油焚火力プラントは運転される。 Normal control of the control system of a heavy oil-fired thermal power plant configured as described above is carried out by the unit load command circuit 3.
The turbine master control circuit 5 operates the turbine control valve via the low signal selector 4 to control the load. On the other hand, the unit master signal outputted from the unit load command circuit 3 is corrected for the main steam pressure and becomes a boiler master signal, which is controlled by the water supply amount control circuit 6 to operate the electrically driven water supply pump or the turbine driven water supply pump. By adding main steam temperature correction to this boiler master signal and operating the light oil and heavy oil regulating valves in the fuel quantity control circuit 7, the ratio of fuel and water supply is controlled to a certain ratio. Heavy oil-fired thermal power plants are normally operated in this controlled manner.
この重油焚火力プラント運転中にランバツクが
発生すると、第２図に示す如き系統で処理する。
すなわち、第２図において、押込通風機のトリツ
プ時のランバツク目標負荷設定を行う信号発生器
１１、誘引通風機のトリツプ時のランバツク目標
負荷設定を行う信号発生器１２、タービン駆動給
合ポンプのトリツプ時のランバツク目標負荷設定
を行う信号発生器１３、発電機無水容量以下であ
ることを検出する信号発生器１５のそれぞれには
切替器１６が接続されている。この切替器１６は
各信号発生器のそれぞれを切替えて出力するもの
であり、この切替器１６には変化率制限器１７が
接続されている。この変化率制限器１７には切替
器１８を介してランバツクの発生を示す各信号発
生器のランバツク目標負荷に対応する負荷変化率
を設定する信号発生器１９が接続されている。ま
た、変化率制限器１７の出力端には切替器２０を
介して低信号選択器４が接続されている。この信
号発生器１１，１２，１３，１４，１５と、切替
器１６と、変化率制限器１７と、切替器１８と、
信号発生器１９と切替器２０とによつてランバツ
ク指令回路２が構成されている。 If a runback occurs during the operation of this heavy oil-fired thermal power plant, it will be handled by a system as shown in FIG.
That is, in FIG. 2, a signal generator 11 for setting a runback target load when the forced draft fan is tripped, a signal generator 12 for setting a runback target load when the induced draft fan is tripped, and a signal generator 12 for setting the runback target load when the forced draft fan is tripped, and a signal generator 12 for setting the runback target load when the induced draft fan is tripped. A switch 16 is connected to each of the signal generator 13 that sets the runback target load at a time, and the signal generator 15 that detects that the generator waterless capacity is below. This switch 16 switches and outputs each signal generator, and a change rate limiter 17 is connected to this switch 16. A signal generator 19 is connected to the change rate limiter 17 via a switch 18 for setting a load change rate corresponding to the runback target load of each signal generator indicating the occurrence of runback. Furthermore, a low signal selector 4 is connected to the output end of the rate of change limiter 17 via a switch 20. The signal generators 11, 12, 13, 14, 15, the switch 16, the rate of change limiter 17, the switch 18,
The signal generator 19 and the switch 20 constitute a runback command circuit 2.
このように構成されるランバツク指令制御系統
において、今、第２図に示す如きランバツク発生
要因例えば押込通風機（以下FDFと称する）２
台運転中１台がトリツプすると、ランバツク発生
となり、第１図に示す負荷制限器インタラツタ８
により主タービン加減弁を急速に絞り込むと同時
に第１図に示すランバツク指令回路２へ指令を出
す。すなわち、通常誘引通風機、押込通風機、タ
ービン駆動給合ポンプ、一時通風機系の１台トリ
ツプ等の目標負荷は50％負荷であり、発電機無水
容量以下の目標負荷は30％負荷相当であり、ラン
バツクモードに対し目標負荷は大きく２つに分け
られている。 In the runback command control system configured as described above, the runback generation factors such as the forced draft fan (hereinafter referred to as FDF) 2 as shown in FIG.
If one of the units trips during operation, a runback occurs and the load limiter interrupter 8 shown in Figure 1 is activated.
As a result, the main turbine control valve is rapidly throttled down and at the same time a command is issued to the runback command circuit 2 shown in FIG. In other words, the target load for a normal induced draft fan, forced draft fan, turbine-driven feed pump, temporary draft fan system, etc. is 50% load, and the target load below the generator waterless capacity is equivalent to 30% load. There are two main target loads for runback mode.
これらランバツクの発生を示す各信号発生器１
１，１２，１３，１４，１５のランバツク目標負
荷に対応し、負荷変化率が信号発生器１９におい
て設定され、ランバツク目標負荷は切替器１６に
よつて、また負荷変化率は切替器１８によつてそ
れぞれ切替え、変化率制限器１７、切替器２０を
介し低信号選択器４において、ユニツト負荷指令
回路３から出力される負荷指令に周波数補正を加
えた値と比較され、ランバツク時には切替器２０
から出力される信号が選択され、この切替器２０
からの信号によつて給水、燃料、空気量がそれぞ
れ急速に絞り込まれるように制限される。この急
速な絞り込みにより、安定した制御が行われてい
る。このように、給水、空気の速い応答に対し、
燃料量も重油という液体の供給であるために制御
し易いところから、比較的速い応答をすることが
でき、したがつて、重油におけるランバツク制御
は可能であつた。 Each signal generator 1 indicates the occurrence of these runbacks.
Corresponding to the runback target loads of 1, 12, 13, 14, and 15, a load change rate is set in the signal generator 19, the runback target load is set by the switch 16, and the load change rate is set by the switch 18. In the low signal selector 4 via the change rate limiter 17 and the switch 20, it is compared with the value obtained by adding frequency correction to the load command output from the unit load command circuit 3.
The signal output from the switch 20 is selected.
The amount of water, fuel, and air are each rapidly reduced in response to signals from the engine. Stable control is achieved by this rapid narrowing down. In this way, for the fast response of water supply and air,
The amount of fuel is also easy to control since it is a liquid called heavy oil, so a relatively quick response can be achieved, and runback control using heavy oil is therefore possible.
しかしながら、石炭焚火力プラントにおいては
燃料量の制御は一般に給炭機の給炭機モータの回
転数を制御することにより行われている。ところ
が、この給炭機による燃料量の制御は給炭機から
ミル、微粉炭がミルからバーナへ搬送されるまで
の時間遅れ等を有しており、この時間遅れ等の挙
動解析が充分に行われておらず、且つ、ミル廻り
の自動化も行われていなかつたこと、また、運転
操作においても石炭専焼の場合もあれば重油と石
炭の混焼運転操作もある等の理由で、従来では、
石炭焚火力プラントにおける負荷ランバツク制御
は不可能であると考えられており、したがつて従
来の石炭焚火力プラントにおいては負荷ランバツ
ク制御は実施されていなかつた。
However, in coal-fired power plants, the amount of fuel is generally controlled by controlling the rotation speed of the coal feeder motor of the coal feeder. However, controlling the amount of fuel by this coal feeder involves time delays from the coal feeder to the mill and from the mill to the burner, and the behavior of this time delay has not been sufficiently analyzed. In the past, the mills had not been fully automated, and the mills had not been automated.Also, in terms of operation, there were cases where coal was burned exclusively, and there were cases where heavy oil and coal were co-fired.
Load runback control in coal-fired power plants is considered impossible, and therefore load runback control has not been implemented in conventional coal-fired power plants.
本発明の目的は、石炭専焼、重油・石炭の混焼
運転においても良好な負荷ランバツク制御を行う
ことができる石炭焚火力プラントの制御方法を提
供することにある。 An object of the present invention is to provide a control method for a coal-fired power plant that can perform good load runback control even in coal-only combustion or heavy oil/coal mixed combustion operation.
上記問題点を解決するために、本発明は、ラン
バツク発生と同時に主タービン加減弁と給水量と
燃料量とをランバツク目標負荷まで絞り込み、重
油、石炭の混焼制御におけるランバツク発生時の
重油負荷とランバツク目標負荷からランバツク後
のミル台数とランバツク発生時のミル運転状態と
からミルトリツプ台数を計算してミル台数を制御
することを特徴とするものである。
In order to solve the above problems, the present invention narrows down the main turbine control valve, water supply amount, and fuel amount to the runback target load at the same time as runback occurs, and reduces the heavy oil load and runback when runback occurs in heavy oil and coal co-combustion control. The present invention is characterized in that the number of mills is controlled by calculating the number of mill trips from the number of mills after runback from the target load and the mill operating state at the time of occurrence of runback.
本発明は、給炭機からミル、更には微粉炭がミ
ルからバーナへ搬送されるまでの時間遅れがある
ことに着目し、ランバツク発生時に運転されてい
るミル台数とランバツク目標負荷に達するために
運転するミル台数とを計算し、ランバツク目標負
荷に達するように運転されているミルをトリツプ
することに燃料を早期にカツトし、通常の燃料制
御における給炭機からミル、更には微粉端がミル
からバーナへ搬送されるまでの時間遅れをなくし
石炭専焼、重油石炭の混焼運転においても良好な
負荷ランバツク制御を行おうというものである。
The present invention focuses on the fact that there is a time delay between transporting pulverized coal from the coal feeder to the mill and from the mill to the burner. The number of mills to be operated is calculated and the fuel is cut off early by tripping the mills in operation to reach the runback target load. The aim is to eliminate the time delay between coal and conveyance to the burner, and to perform good load runback control even in coal-only combustion and heavy oil/coal mixed combustion operations.
以下、本発明の実施例について説明する。 Examples of the present invention will be described below.
第３図には本発明に係る石炭焚火力プラントの
負荷ランバツク制御方法の一実施例を示す石炭焚
火力プラントのボイラー制御系統図が示されてい
る。 FIG. 3 shows a boiler control system diagram for a coal-fired power plant showing an embodiment of the load runback control method for a coal-fired power plant according to the present invention.
第３図において、第１図に示す重油焚火力プラ
ントのボイラー制御系統において用いられている
符号と同一の付されているものは同一の部品・同
一の機能を有するものである。本実施例が第１図
に示す制御系統と異なる点は、燃料量制御回路７
の代りに重油量制御の他に給炭機の回転数を制御
することにより石炭量を制御することのできる燃
料量制御装置５１を設け、この燃料量制御装置５
１だけでは石炭制御の応答遅れがあり、且つ石炭
専焼、重油・石炭の混焼比率に関係なく運転中に
負荷ランバツク発生した場合でも対応できるよう
にミル台数制御機構５０を設けた点である。 In FIG. 3, the same reference numerals as those used in the boiler control system of the heavy oil-fired thermal power plant shown in FIG. 1 indicate the same parts and the same functions. This embodiment differs from the control system shown in FIG. 1 in that the fuel amount control circuit 7
Instead, a fuel quantity control device 51 is provided which can control the amount of coal by controlling the number of rotations of the coal feeder in addition to controlling the amount of heavy oil.
1 alone causes a delay in the response of coal control, and a mill number control mechanism 50 is provided so as to be able to cope with the case where a load runback occurs during operation regardless of the ratio of coal-only combustion or mixed combustion of heavy oil and coal.
このミル台数制御機構５０は、次のような構成
を有している。すなわち、ランバツク発生検出器
１にはランバツクモードと目標負荷検出器５２が
接続されており、このランバツクモードと目標負
荷検出器５２にはランバツク後のミル台数を計算
する演算装置５６が接続されている。この演算装
置５６には重油負荷を検出する重油負荷検出器５
３が接続されている。また、この演算装置５６の
出力点にはミルトリツプ台数計算装置５７が接続
されている。このミルトリツプ台数計算装置５７
には現時点で運転されるているミル運転台数を検
出するミル運転台数検出器５４が接続されてい
る。また、このミルトリツプ台数計算装置５７の
出力端にはミル台数制御装置５９が接続されてい
る。このミル台数制御装置５９にはミル運転状態
を検出するミル運転状態検出器５８からの検出値
と予め定められているバーナの消火パターンの最
適な状態を示す最適バーナ消火パターン設定器５
５からの信号が入力するように構成されている。
このミル台数制御装置５９は運転ミル台数を決め
るものであり、必要ミル台数以外をトリツプする
作用を有している。これが実質的に石炭量を制御
することになる。 This mill number control mechanism 50 has the following configuration. That is, a runback mode and target load detector 52 are connected to the runback occurrence detector 1, and an arithmetic unit 56 for calculating the number of mills after runback is connected to the runback mode and target load detector 52. ing. This calculation device 56 includes a heavy oil load detector 5 for detecting heavy oil load.
3 is connected. Further, a mill trip number calculation device 57 is connected to the output point of this arithmetic device 56. This mil trip number calculation device 57
A mill operation number detector 54 is connected to detect the number of mills currently in operation. Further, a mill number control device 59 is connected to the output end of the mill trip number calculation device 57. This mill number control device 59 includes a detection value from a mill operation state detector 58 that detects the mill operation state and an optimum burner extinguishing pattern setting device 5 that indicates the optimal state of a predetermined burner extinguishing pattern.
It is configured so that the signal from No. 5 is input.
This mill number control device 59 determines the number of mills in operation and has the function of tripping the number of mills other than the required number. This effectively controls the amount of coal.
このように構成されるものであるから、今、ラ
ンバツクが発生するとこのランバツク発生と同時
にランバツクモードに対応した目標負荷、負荷変
化率でボイラー制御系統のマスター信号で燃料量
を絞り込む一方、ランバツク発生と同時にランバ
ツクモードと目標負荷をランバツクモードと目標
負荷検出器５２で検出し、その時の重油負荷を重
油負荷検出器５３で検出する。このランバツクモ
ードと目標検出器５２からの検出値と重油負荷検
出器５３からの検出値とによつてランバツク後の
ミル台数を演算装置５６で計算する。この計算結
果とランバツク発生前の時点のミル運転台数を検
出するミル運転台数検出器５４によるミル運転台
数からミルトリツプ台数をミルトリツプ台数計算
装置５７で計算する。このミルトリツプ台数計算
装置５７において計算された計算結果と、ランバ
ツク発生前の各ミルの運転状態を検出するミル運
転状態検出器５８で検出した運転状態と、予め定
められる最適なバーナの消火パターンを出力する
最適バーナ消火パターン設定器５５からの最適バ
ーナ消火パターンとによつて運転中のミルを優先
順序別に停止するミル台数制御装置５９を駆動し
てトリツプするミル台数停分し、急速な燃料の絞
り込み操作を行い安定な負荷ランバツク制御を行
う。このミル台数制御機構５０の更に詳細なブロ
ツク図が第４図に示されている。 Because it is configured in this way, when a runback occurs, at the same time as the runback occurs, the master signal of the boiler control system is used to reduce the fuel amount using the target load and load change rate corresponding to the runback mode. At the same time, the runback mode and target load are detected by the runback mode and target load detector 52, and the heavy oil load at that time is detected by the heavy oil load detector 53. Based on this runback mode, the detected value from the target detector 52, and the detected value from the heavy oil load detector 53, the calculation device 56 calculates the number of mills after the runback. The number of mill trips is calculated by a mill trip number calculation device 57 from this calculation result and the number of mills in operation by a mill operation number detector 54 which detects the number of mills in operation at the time before runback occurs. The calculation result calculated by this mill trip number calculation device 57, the operating state detected by the mill operating state detector 58 that detects the operating state of each mill before runback occurs, and a predetermined optimal burner extinguishing pattern are output. Based on the optimal burner extinguishing pattern from the optimal burner extinguishing pattern setter 55, the mill number control device 59 is driven to stop the mills in operation in priority order, and the number of mills to be tripped is stopped, thereby rapidly narrowing down the fuel. perform stable load runback control. A more detailed block diagram of this mill number control mechanism 50 is shown in FIG.
すなわち、ランバツクモードと目標負荷検出器
５２はランバツク目標負荷の違いによつてR1ラ
ンバツクモードと目標負荷検出器７１とR2ラン
バツクモードと目標負荷検出器７２とによつて構
成されており、それぞれの検出器７１，７２から
の出力は減算器７６に出力するように構成されて
いる。この演算器７６には重油負荷検出器５３か
らの検出信号によつてセツトされ、ランバツク発
生後燃料量の制御が行われた後にリセツトを行う
メモリの働きをする補助リレー７４からの信号が
入力するように構成されている。演算器７６は検
出器７１，７２からの信号から重油負荷検出器５
３からの信号を減算して除去器７７に出力するも
のである。この演算器７７にはミル負荷率設定回
路７８からの出力信号と減算器７６からの出力信
号との割り算を行うものであり、減算器７６から
の出力信号をａとしミル負荷率設定器７８からの
信号をｂとするとa/bという割り算を行う機能を
有している。この除算機７７からの出力信号を比
較器７９に入力されここで小数点切り上げ操作が
行われて減算器８０に出力される。この減算器８
０にランバツク発生前の運転ミル台数を検出する
ランバツク発生前ミル運転台数検出器５４からの
信号が入力されるように構成されている。この減
算器８０はランバツク発生前ミル運転台数検出器
５４からのミル運転台数から比較器７９から出力
されるランバツク目標負荷を維持するためのミル
台数を減算しミルトリツプ台数ｍを決定するため
のミルトリツプ台数計算装置５７に出力するもの
である。このミルトリツプ台数計算装置５７の出
力はミル台数制御装置５９の比較器８２に入力す
るように構成されている。このミル台数制御装置
５９はランバツク発生前ミル運転状態検出器５９
からの出力信号と最適バーナ消火パターン設定器
５５からの出力信号とによつてミルトリツプ順序
を選択するミルトリツプ順序選択器８１と前記比
較器８２とから構成されている。このミルトリツ
プ順序選択器８１からの信号とミルトリツプ台数
計算装置５７からの出力信号とを比較器８２にお
いて比較しその比較結果を出力する。この比較器
８２においてはミルトリツプ台数計算装置からの
出力信号に基づきミルトリツプ順序選択器８１か
らのミルトリツプ順序に従つてミルトリツプ指令
を出力する機能を有するものである。 That is, the runback mode and the target load detector 52 are configured by the R1 runback mode and the target load detector 71 and the R2 runback mode and the target load detector 72 depending on the difference in the runback target load. The outputs from the respective detectors 71 and 72 are configured to be output to a subtracter 76. This calculator 76 is set by the detection signal from the heavy oil load detector 53, and receives a signal from an auxiliary relay 74 that functions as a memory for resetting after the fuel amount has been controlled after a runback has occurred. It is configured as follows. The computing unit 76 calculates the heavy oil load detector 5 from the signals from the detectors 71 and 72.
3 and outputs it to the remover 77. This calculator 77 is used to divide the output signal from the mill load factor setting circuit 78 and the output signal from the subtracter 76, and the output signal from the subtracter 76 is set as a and the output signal from the mill load factor setting circuit 78 is divided by the output signal from the subtracter 76. If the signal is b, it has the function of performing division a/b. The output signal from the divider 77 is input to the comparator 79, where the decimal point is rounded up and output to the subtracter 80. This subtractor 8
0, a signal from a pre-runback mill operating number detector 54 for detecting the number of operating mills before runback occurrence is input. This subtracter 80 subtracts the number of mills to maintain the runback target load output from the comparator 79 from the number of mills in operation from the number of mills in operation before runback occurrence detector 54 to determine the number of mill trips m. It is output to the calculation device 57. The output of the mill trip number calculation device 57 is configured to be input to the comparator 82 of the mill number control device 59. This mill number control device 59 is a mill operating state detector 59 before runback occurrence.
The comparator 82 includes a mil trip order selector 81 that selects a mil trip order based on the output signal from the burner extinguishing pattern setter 55 and the output signal from the optimum burner extinguishing pattern setter 55. The signal from the mil-trip order selector 81 and the output signal from the mil-trip number calculation device 57 are compared in a comparator 82, and the comparison result is output. This comparator 82 has a function of outputting a mil trip command in accordance with the mil trip order from the mil trip order selector 81 based on the output signal from the mil trip number calculation device.
このような構成において今、IDF、FDF等が１
台トリツプ等のランバツクモードと目標負荷が
R1ランバツクモードと目標負荷検出器７１にお
いて検出されるが、あるいは発電気無水容量以下
のランバツクモードと目標負荷がR1とランバツ
クモードと目標負荷検出器７２で検出されると、
その時の重油負荷を重油負荷検出器５３で検出す
るとともに、ランバツク前のミル運転台数をミル
運転台数検出器５４で検出し、更にランバツク発
生前のミル運転状態をミル運転状態検出器５８で
検出する。次に重油と石炭の混焼制御時の重油負
荷を重油負荷検出器５３によつて混焼制御時の重
油負荷を重油負荷検出器５３によつて検出し、そ
の検出値によつて補助リレー７４をセツトし、ラ
ンバツク発生数秒後に補助リレー７４をリセツト
することにより重油負荷をメモリする。この重油
負荷とランバツク目標負荷とを減算器７６で減算
し、減算した値をミル負荷率設定器７８からの設
定値によつて除算器７７において除算する。この
除算器７７において除算した値を比較器７９で小
数点切り上げ操作することにより、ランバツク成
功後のミル台数を計算し、該計算ミル台数をラン
バツク発生前のミル運転台数を検出するミル運転
台数器５４による検出運転台数から減算器８０に
よつて減算し、ミルトリツプ台数計算装置５７に
よつてミルトリツプ台数ｍを決定する。最適なバ
ーナ消火パターン設定器５５とランバツク発生前
のミル運転状態を検出するミル運転状態検出器５
８からミルトリツプ順序を選択するミルトリツプ
順序選択器８１においてミルトリツプ順序を選定
し、このミルトリツプ順序選定器８１から出力さ
れるミル台数が比較器８２においてミルトリツプ
台数計算装置５７によつて計算された値に一致す
るまでトリツプ順序に従いミルトリツプ指令を出
しつづけ、ミルトリツプさせ急速な燃料絞り込み
操作を行う。ミル１台の負荷率で吸収できない用
は応答の速い重油系での吸収することにより応答
性のよい負荷ランバツク制御が可能である。ま
た、石炭専焼の場合は重油負荷検出器５３からの
検出値を零と置くのみで同様な制御が可能である
る。 In this configuration, IDF, FDF, etc.
Runback mode such as machine trip and target load
If the R 1 runback mode and target load detector 71 detects the runback mode, or if the runback mode and target load that is less than the generation waterless capacity is detected by the R 1 runback mode and the target load detector 72,
The heavy oil load at that time is detected by the heavy oil load detector 53, the number of mills in operation before the runback is detected by the mill operating number detector 54, and the mill operating state before the runback is detected by the mill operating state detector 58. . Next, the heavy oil load during mixed combustion control of heavy oil and coal is detected by the heavy oil load detector 53, and the heavy oil load during mixed combustion control is detected by the heavy oil load detector 53, and the auxiliary relay 74 is set based on the detected value. However, the heavy oil load is memorized by resetting the auxiliary relay 74 several seconds after the runback occurs. A subtracter 76 subtracts this heavy oil load from the runback target load, and the subtracted value is divided by a set value from a mill load factor setting device 78 in a divider 77. By rounding up the decimal point in the comparator 79 of the value divided by the divider 77, the number of mills after the runback is successful is calculated, and the mill operation number counter 54 detects the number of mills in operation before the runback occurs from the calculated number of mills. The subtractor 80 subtracts the number m from the detected operating number m, and the mill trip number calculating device 57 determines the number m of mill trips. An optimal burner extinguishing pattern setting device 55 and a mill operation state detector 5 that detects the mill operation state before runback occurs.
The mill trip order is selected in the mill trip order selector 81 which selects the mill trip order from 8, and the number of mills output from the mill trip order selector 81 matches the value calculated by the mill trip number calculation device 57 in the comparator 82. The mil-trip command continues to be issued in accordance with the trip order until the mil-trip occurs, and a rapid fuel throttling operation is performed. If the load cannot be absorbed by the load rate of one mill, it is possible to perform load runback control with good responsiveness by absorbing it with a fast-responsive heavy oil system. Furthermore, in the case of coal-only combustion, similar control is possible by simply setting the detected value from the heavy oil load detector 53 to zero.
この負荷ランバツク制御を行う際の最適なバー
ナ消火パターンは第５図に示されるバーナ配置図
に基づいて次のように決められる。第５図は１プ
ラント当り５台のミルを有する場合が示されてい
る。一般には１ミル当り６〜８本のバーナより構
成されている。またバーナは石炭と重軽油が燃焼
可能なような構成となつており、バーナ配置はボ
イラーの管の前に当りボイラー管前Ａ、Ｂ、Ｃの
３段、ボイラーの後側に当るボイラー管後Ｄ、Ｅ
の２段で構成されており、一般にバーナは重軽
油、石炭の燃焼の別はバーナ段毎に行われる。こ
の時の最適なバーナ消火パターンはボイラー火炉
の燃焼状態よりボイラー下部より消火すれば燃焼
性としては安定するため、最適な消火パターンは
Ｃミル、Ｅミル、Ｂミル、Ｄミル、Ａミルの順序
パターンで行うのがよい。この最適なバーナ消火
パターンは全ミル運転時に適用されるものであ
り、上記パターンとして停止ミル例えばＢミルが
停止している場合あるいは重油バーナを使用する
段のミル例えばＡミルが重油を使用している場合
にはミル台数制御時のミル台数から除去して制御
される。すなわち、停止しているＢミルと重油を
使用しているＡミルを除去してバーナ消化パター
ンとしてはＣミル、Ｅミル、Ｄミルの順序パター
ンとなる。 The optimum burner extinguishing pattern when carrying out this load runback control is determined as follows based on the burner arrangement diagram shown in FIG. FIG. 5 shows a case where one plant has five mills. Generally, there are 6 to 8 burners per mil. In addition, the burner is configured to be able to burn coal and heavy/light oil, and the burner arrangement is in front of the boiler tube in three stages A, B, and C in front of the boiler tube, and in the back of the boiler tube in three stages. D,E
Generally, the burner burns heavy and light oil, and the burner burns coal in each burner stage. At this time, the optimal burner extinguishing pattern is based on the combustion state of the boiler furnace.If the fire is extinguished from the bottom of the boiler, the combustibility will be stabilized, so the optimal extinguishing pattern is C mill, E mill, B mill, D mill, A mill. It is best to do this in a pattern. This optimal burner extinguishing pattern is applied when all mills are in operation, and the above pattern applies when a stopped mill, for example, B mill, is stopped, or when a stage mill that uses heavy oil burners, for example, A mill, uses heavy oil. If there is, it is removed from the number of mills when controlling the number of mills. That is, by removing the B mill that is stopped and the A mill that uses heavy oil, the burner digestion pattern becomes the sequential pattern of C mill, E mill, and D mill.
従つて本実施例によれば重油・石炭の混焼比
率、石炭専焼運転等あらゆる運転パターン時にラ
ンバツク発生しても対応することができる。 Therefore, according to this embodiment, it is possible to cope with the occurrence of runback in any operation pattern such as mixed combustion ratio of heavy oil and coal, coal-only combustion operation, etc.
以上説明したように本発明によれば石炭専焼、
重油・石炭の混焼運転においても良好な負荷ラン
バツク制御を行うことができる。
As explained above, according to the present invention, coal-only combustion,
Good load runback control can be performed even in mixed combustion operation of heavy oil and coal.
第１図は重油焚火力ボイラー制御系統図、第２
図はランバツク指令制御系統図、第３図は本発明
の実施例を示す石炭焚火力ボイラー制御系統図、
第４図はミル台数制御ブロツク図、第５図はバー
ン配置図である。
５０……ミル台数制御機構、５１……燃料量制
御装置、５２……ランバツクモードと目標負荷検
出器、５３……重油負荷検出器、５４……ミル運
転台数検出器、５５……最適バーナ消火パターン
設定器、５８……ミル運転状態検出器、５９……
ミル台数制御装置。
Figure 1 is a heavy oil-fired boiler control system diagram;
The figure is a runback command control system diagram, and Figure 3 is a coal-fired boiler control system diagram showing an embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a block diagram for controlling the number of mills, and FIG. 5 is a barn layout diagram. 50... Mill number control mechanism, 51... Fuel quantity control device, 52... Runback mode and target load detector, 53... Heavy oil load detector, 54... Mill operating number detector, 55... Optimal burner Fire extinguishing pattern setter, 58... Mill operation status detector, 59...
Mill number control device.
Claims (1)
給水量と燃料量とをランバツク目標負荷まで絞り
込み、重油、石炭の混焼制御におけるランバツク
発生時の重油負荷とランバツク目標負荷からラン
バツク後のミル台数とランバツク発生時のミル運
転状態とからミルトリツプ台数を計算してミル台
数を制御することを特徴とする石炭焚火力プラン
トの負荷ランバツク制御方法。 ２ 特許請求の範囲第１項の記載の方法におい
て、上記主タービン加減弁の絞り込みと燃料量の
絞り込みは所定負荷変化率によつて相互に関連し
て変化させることを特徴とする石炭焚火力プラン
トの負荷ランバツク制御方法。 ３ 特許請求の範囲第１項または第２項記載の方
法において、上記ミルトリツプはランバツク発生
時の運転状態と、石炭焚ボイラーの最適なバーナ
消火パターンとからミルトリツプ順序を決定し、
該ミルトリツプ順序に従い急速に行うことを特徴
とする石炭焚火力プラントの負荷ランバツク制御
方法。[Claims] 1. At the same time as a runback occurs, the main turbine control valve, water supply amount, and fuel amount are narrowed down to the runback target load, and the heavy oil load and runback target load after the runback are calculated from the heavy oil load at the time of the runback and the runback target load in heavy oil and coal co-combustion control. A load runback control method for a coal-fired power plant, characterized in that the number of mills is controlled by calculating the number of mill trips from the number of mills and the mill operating state when runback occurs. 2. A coal-fired power plant according to the method set forth in claim 1, characterized in that the throttling of the main turbine control valve and the throttling of the fuel amount are changed in relation to each other according to a predetermined load change rate. load runback control method. 3. In the method according to claim 1 or 2, the mill trip sequence is determined based on the operating condition at the time of runback occurrence and an optimal burner extinguishing pattern of the coal-fired boiler,
A load runback control method for a coal-fired power plant, characterized in that load runback is carried out rapidly according to the mill trip sequence.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13762180A JPS5762322A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Load runback control system for coal combustion power plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13762180A JPS5762322A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Load runback control system for coal combustion power plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5762322A JPS5762322A (en) | 1982-04-15 |
| JPS6224696B2 true JPS6224696B2 (en) | 1987-05-29 |
Family
ID=15202947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13762180A Granted JPS5762322A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Load runback control system for coal combustion power plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5762322A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60147002A (en) * | 1984-01-10 | 1985-08-02 | 川崎重工業株式会社 | Method and device for controlling boiler |
-
1980
- 1980-10-03 JP JP13762180A patent/JPS5762322A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5762322A (en) | 1982-04-15 |
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