JPS6224611B2 - - Google Patents
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- JPS6224611B2 JPS6224611B2 JP55068393A JP6839380A JPS6224611B2 JP S6224611 B2 JPS6224611 B2 JP S6224611B2 JP 55068393 A JP55068393 A JP 55068393A JP 6839380 A JP6839380 A JP 6839380A JP S6224611 B2 JPS6224611 B2 JP S6224611B2
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D1/00—Controlling fuel-injection pumps, e.g. of high pressure injection type
- F02D1/02—Controlling fuel-injection pumps, e.g. of high pressure injection type not restricted to adjustment of injection timing, e.g. varying amount of fuel delivered
- F02D1/04—Controlling fuel-injection pumps, e.g. of high pressure injection type not restricted to adjustment of injection timing, e.g. varying amount of fuel delivered by mechanical means dependent on engine speed, e.g. using centrifugal governors
- F02D1/045—Controlling fuel-injection pumps, e.g. of high pressure injection type not restricted to adjustment of injection timing, e.g. varying amount of fuel delivered by mechanical means dependent on engine speed, e.g. using centrifugal governors characterised by arrangement of springs or weights
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02D1/10—Transmission of control impulse to pump control, e.g. with power drive or power assistance mechanical
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
- F02M59/447—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston means specially adapted to limit fuel delivery or to supply excess of fuel temporarily, e.g. for starting of the engine
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内燃機関に燃料を供給するための燃
料ポンプ装置に関するものである。本発明の装置
は、一方向に移動されるとポンプからの燃料供給
量が増加し、他方向に移動されると燃料供給量が
減少するように動作する燃料供給量制御部材を有
する燃料ポンプと、ポンプの運転速度に応動し前
記部材を前記他方向に移動させる速度応動機構
と、前記機構に対して反対方向に作用するガバナ
ー・スプリングと、前記ガバナー・スプリングの
力を調整し、動作中のポンプの供給最大量を制限
するための停止部材とを有する手動装置、とを備
えている。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a fuel pump device for supplying fuel to an internal combustion engine. The device of the present invention includes a fuel pump having a fuel supply amount control member that operates so that when moved in one direction, the amount of fuel supplied from the pump increases and when moved in the other direction, the amount of fuel supplied is decreased. a speed-responsive mechanism that moves the member in the other direction in response to the operating speed of the pump; a governor spring that acts in the opposite direction to the mechanism; and a governor spring that adjusts the force of the governor spring during operation. and a manual device having a stop member for limiting the maximum pump delivery.
この種の装置に於て、エンジンの始動のために
供給される燃料量は、通常の最大値以上であるこ
とが必要である。多くの場合、この燃料の過給状
態は、エンジンが始動された後も維持され、エン
ジンは通常のアイドリング回転よりも高いある一
定の速度に上昇される。この後、過給状態は、排
気ガスの発散を防ぐために、中止されエンジン速
度はアイドリング速度に下げられる。 In this type of system, it is necessary that the amount of fuel supplied for starting the engine is greater than the normal maximum value. In many cases, this fuel supercharge condition is maintained after the engine is started and the engine is raised to a certain speed above normal idling speed. After this, supercharging is discontinued and engine speed is reduced to idle speed to prevent exhaust gas venting.
これまでに、燃料の過給状態を達成し、かつ設
定された要求を満たすための試みが数多くなされ
ている。これらの装置として一般に知られている
ものに移動可能な停止部材を用いた機械的な装置
及び油圧機構を利用したものがある。これらの公
知の装置では、信頼性のある動作を得るために
は、注意深く組み立てられなければならなかつ
た。 To date, numerous attempts have been made to achieve fuel supercharging and to meet set requirements. Commonly known types of these devices include mechanical devices using movable stop members and devices utilizing hydraulic mechanisms. These known devices had to be carefully assembled to obtain reliable operation.
本発明は、簡単な、しかも便利な構造の上記装
置を提供することを目的とする。 The object of the invention is to provide such a device of simple and convenient construction.
本発明の装置は、共通軸上に軸支されており互
いに相対的に移動可能な一組のレバーを有してお
り、前記レバーの一方は制御部材及び燃料ポンプ
速度に応動する速度応動機構に接続されており、
前記レバーの他方はガバナー・スプリングに接続
されており、前記ガバナー・スプリング力により
前記他方のレバーの動作を制限するように前記他
方のレバーと接触する位置に設けられている停止
部材と、前記一組のレバーの中間に作用する弾性
装置を有しており、前記弾性装置は前記一組のレ
バーを互いに分離するように作用する力を発生
し、この力は前記速度応動機構により発生された
力によりレバーが互いに近づく方向に移動される
ことにより減少され、よつてこの構成により装置
が停止中の時は、前記一方のレバーにより制御部
材が過給状態となる位置に移動されるように、レ
バーは弾性装置により前記固定相対位置から互い
に離れた位置に移動されており、エンジンが始動
され速度が上昇するにつれたレバーは前記固定相
対位置に向かつて互いに近づき、その後エンジン
速度がアイドリング速度に下るように前記速度応
動機構により前記位置が維持され、前記弾性装置
は、エンジンが停止中の時は前記レバーを離間し
ている。 The apparatus of the invention includes a pair of levers pivoted on a common axis and movable relative to each other, one of the levers being connected to a control member and a speed responsive mechanism responsive to fuel pump speed. connected,
the other of the levers is connected to a governor spring, and a stop member is positioned in contact with the other lever such that the force of the governor spring limits movement of the other lever; a resilient device acting between the levers of the set, said resilient device generating a force acting to separate said set of levers from each other, said force being equal to the force generated by said velocity responsive mechanism; The levers are moved toward each other by the levers, so that when the device is stopped, the control member is moved to the position where the control member is in the supercharging state by the one lever. are moved away from each other from said fixed relative position by an elastic device such that as the engine is started and speed increases, the levers approach each other towards said fixed relative position, after which the engine speed decreases to idling speed. The position is maintained by the speed responsive mechanism, and the resilient device keeps the lever apart when the engine is stopped.
以下に添付図面を用いて本発明の２つの実施例
について詳細に説明する。 Two embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the accompanying drawings.
第１図は本発明に係る燃料ポンプ装置の一実施
例であり、符号１０により「イン―ライン」ポン
プが示されている。このポンプは、エンジンによ
り駆動されるシヤフトに各々取り付けられている
カムにより作動される複数個の燃料噴射ポンプを
備えている。個々の燃料噴射ポンプは符号１１で
示されている燃料供給量制御部材に接続されてお
り、前記部材１１はポンプの噴射ストロークの
時、ポンプにより供給される燃料量を変化させる
ために軸方向に移動可能である。 FIG. 1 shows one embodiment of a fuel pump system according to the present invention, with an "in-line" pump designated by 10. The pump includes a plurality of fuel injection pumps operated by cams each mounted on a shaft driven by the engine. Each fuel injection pump is connected to a fuel supply control member, designated 11, which member 11 is axially moved in order to vary the amount of fuel delivered by the pump during the injection stroke of the pump. It is movable.
燃料量制御部材１１はピボツト軸１３に於て軸
支されているレバー１２の一端に軸支されてい
る。レバー１２の他端は符号１５で示され図示さ
れていないケージ（cage）内に設けられている
一組のガバナー・ウエイトを備えている速度応動
機構に係合されている。ケージはポンプのドライ
ブ・シヤフト結合されており、前記ウエイトは、
作動中、シヤフトの回転により軸外側方向に移動
され、出力部材１４を軸方向に移動させる。この
軸方向の移動はレバー１２に伝達され、噴射ポン
プにより供給される燃料量を減少させるための制
御部材１１の軸方向の移動となる。 The fuel quantity control member 11 is pivotally supported at one end of a lever 12 which is pivotally supported on a pivot shaft 13. The other end of lever 12 is engaged by a speed responsive mechanism indicated at 15 and comprising a set of governor weights located in a cage, not shown. The cage is coupled to the drive shaft of the pump, and the weight is
In operation, rotation of the shaft causes it to move in an axially outward direction, causing output member 14 to move axially. This axial movement is transmitted to the lever 12 and results in an axial movement of the control member 11 to reduce the amount of fuel supplied by the injection pump.
第２レバー１６は、レバー１６が移動可能なよ
うにレバー１２のピボツト軸１３と同じ軸上に軸
支されている。レバー１６はガバナー・スプリン
グ１７の一端に結合されており、スプリング１７
の他端は手動レバー１８に結合されている。更に
スプリング１７によるレバー１６の動作を制限す
るために停止部材１９が設けられている。 The second lever 16 is pivoted on the same axis as the pivot axis 13 of the lever 12 so that the lever 16 is movable. Lever 16 is coupled to one end of governor spring 17 and
The other end is connected to a manual lever 18. Furthermore, a stop member 19 is provided to limit the movement of the lever 16 by the spring 17.
これらのレバー間には弾性装置としてコイル・
スプリング２０および一方のレバー上に設けられ
た磁石２２と、他方のレバー上に設けられた鉄部
材２３からなる磁石装置２１が具備されている。
磁石２２及び鉄部材２３は内側が液体で満たされ
ているゴム又はじやばら２４で覆われている。じ
やばら２４は磁石及び鉄部材に鉄片等が付着しな
いように設けられている。 A coil is installed between these levers as an elastic device.
A magnet device 21 is provided which includes a spring 20 and a magnet 22 provided on one lever and an iron member 23 provided on the other lever.
The magnet 22 and the iron member 23 are covered with a rubber or spring 24 filled with liquid on the inside. The spring 24 is provided to prevent iron pieces from adhering to the magnet and the iron member.
図示した装置の各部の位置は、エンジンが停止
していると仮定した時の位置である。レバー１６
が停止部材１９と接触していても、エンジン始動
の際過給状態が得られるように燃料供給量制御部
材１１は更に移動されるので、レバー１２及び１
６はスプリング２０により互いに離れる方向に移
動されている。ガバナー・ウエイトはその休止位
置では、移動可能範囲の一番内側に位置してい
る。エンジンが始動されると、ウエイトは外側方
向に移動し始め、スプリング２０を加圧する力を
発生する。ガバナー・スプリング１７の力により
レバー１６は移動されることはないが、スプリン
グ２０に力が加わるにつれて、レバー１２は時計
方向に移動され、エンジンへの燃料供給量を制限
するように働く。レバー１２の移動により磁石２
２と鉄部材２３のギヤツプが縮まり、したがつて
これら２つの部材間の吸磁力は増加する。スプリ
ング２０が加圧されると同時に、磁石装置に働く
力がわずかに増加する。２つのレバーを互いに離
そうとする実際の力は、レバーが互いに近づこう
とすることにより、減殺される。 The positions of each part of the illustrated device are assumed to be when the engine is stopped. Lever 16
Even if the levers 12 and 1 are in contact with the stop member 19, the fuel supply amount control member 11 is further moved so that a supercharging state is obtained when starting the engine.
6 are moved away from each other by a spring 20. In its rest position, the governor weight is located at the innermost point of its movable range. When the engine is started, the weights begin to move outward, creating a force that pressurizes the spring 20. The force of governor spring 17 does not move lever 16, but as force is applied to spring 20, lever 12 is moved clockwise, acting to limit the amount of fuel delivered to the engine. By moving the lever 12, the magnet 2
The gap between the iron member 2 and the iron member 23 is reduced, and therefore the magnetic attraction between these two members is increased. At the same time as the spring 20 is pressurized, the force acting on the magnet arrangement increases slightly. The actual force trying to move the two levers apart from each other is counteracted by the levers trying to move toward each other.
スプリング２０により発生される力がガバナ
ー・ウエイトにより発生される力及び磁石２２と
鉄部材２３間に生ずる吸磁力に打ち勝つている限
りエンジン速度は上昇し続ける。そして一組のレ
バーは相対的固定位置に停止され、その後は単一
レバーとして動作する。したがつて停止部材１９
によりその際にエンジンに供給される最大燃料量
が決定され、通常のガバナー動作が実行されるこ
ととなる。エンジン速度はガバナー・スプリング
１７により発生された力により上昇し、ウエイト
は徐々に軸外側方向に移動しエンジンに供給する
燃料量を減少させ、よつてエンジン速度を制御す
る。もし手動レバー１８の操作によりガバナー・
スプリングに加わる力が減少されると、エンジン
速度は徐々に減少する。レバー１８がアイドリン
グ位置に移動されると、仮りにエンジンがアイド
リング速度で回転していてもそのままアイドリン
グ速度で回り続けるであろうし、磁石２２と鉄部
材２３間に働く吸磁力と関係するガバナー・ウエ
イトにより発生される力は、スプリング２０をそ
の押圧位置に維持するのに十分となるであろう。
しかしエンジンが停止されると、ウエイトにより
発生された力は消失し、スプリング２０の弾性力
反撥力は、かかる状態においては磁石２２の吸磁
力よりも大きくなるように設計されているので、
一組のレバーは図示の状態に戻る。 As long as the force generated by spring 20 overcomes the force generated by the governor weight and the magnetic attraction force created between magnet 22 and ferrous member 23, engine speed will continue to increase. The pair of levers is then stopped in a relatively fixed position and thereafter operates as a single lever. Therefore, the stop member 19
At that time, the maximum amount of fuel to be supplied to the engine is determined, and normal governor operation is executed. The engine speed is increased by the force generated by the governor spring 17, and the weight is gradually moved in an axially outward direction to reduce the amount of fuel delivered to the engine, thus controlling the engine speed. If the manual lever 18 is operated, the governor
As the force on the spring is reduced, the engine speed gradually decreases. When the lever 18 is moved to the idling position, even if the engine is rotating at idling speed, it will continue to rotate at idling speed, and the governor weight, which is related to the magnetic force acting between the magnet 22 and the iron member 23, will continue to rotate at idling speed. The force generated by will be sufficient to maintain the spring 20 in its pressed position.
However, when the engine is stopped, the force generated by the weight disappears, and the elastic repulsive force of the spring 20 is designed to be larger than the magnetic absorption force of the magnet 22 in such a state.
The set of levers returns to the state shown.
実際には、過給状態はエンジンの始動のために
得られるものであり、この状態はエンジン速度が
通常のアイドリング速度を超えるまで維持され
る。エンジン速度がアイドリング速度より高いあ
る速度になると、一組のレバーは磁石と鉄部材間
に働く吸磁力により互いにロツクされ、その後エ
ンジン速度がアイドリング速度以下になつたとし
ても、レバーはガバナーウエイトの作用により互
いにロツクされた状態のまま運転される。エンジ
ンが停止すると、スプリング２０により発生され
る力は磁石と鉄部材間の吸磁力を上回つており、
ガバナーウエイトの作用も消失し、レバーは図示
されている位置に戻り、エンジンの始動の際の過
給状態が得られる位置をとる。 In practice, the supercharging condition is obtained for starting the engine, and this condition is maintained until the engine speed exceeds the normal idling speed. When the engine speed reaches a certain speed above the idling speed, the levers will be locked together by the magnetic force acting between the magnet and the iron member, and even if the engine speed subsequently falls below the idling speed, the levers will remain under the influence of the governor weights. They are operated in a mutually locked state. When the engine stops, the force generated by the spring 20 exceeds the magnetic attraction between the magnet and the iron member.
The effect of the governor weight also disappears, and the lever returns to the position shown, assuming a position in which a supercharging condition is obtained when starting the engine.
上記したことにより容易に理解できるように磁
石２２と鉄部材２３及びスプリング２０との組み
合わせにより、レバー１２，１６の互いに離れよ
うとする方向に働く力は、レバーが互に近づけら
れようとする力を減少させる。このことと同様の
効果は以下に述べる第２図に示した弾性装置とし
てスプリングを用いることによつても得ることが
できる。 As can be easily understood from the above, due to the combination of the magnet 22, the iron member 23, and the spring 20, the force acting in the direction in which the levers 12 and 16 tend to move away from each other is the force that tends to bring the levers closer together. decrease. A similar effect can also be obtained by using a spring as the elastic device shown in FIG. 2, which will be described below.
以下に第２図について詳細に説明する。 FIG. 2 will be explained in detail below.
第２図に於ける各部に於て第１図と同様の機能
を有する部材は、第１図と同様の参照符号が付さ
れている。板スプリング支持部材２５がレバー１
６上に設けられている。この支持部材はレバー１
６に添つて位置し、その長さを調整可能に設けら
れている。支持部材２５の端部は、レバー１６の
孔を貫通して伸びる鉤形のホツクを有しており、
このホツク上に板スプリング２６の端部が係合し
ている。板スプリング２６はピボツト軸１３のレ
バー１２上に設けられた突出部２７のつけ根から
前記ホツクにかけて斜め上方に伸びており、エン
ジン停止時における両端部を結ぶ作用軸線はピボ
ツト軸の上方を通過している。スプリング２６の
自由端は、レバー１２上に設けられた突出部２７
に単に当接しているが、板スプリング２６自体は
レバー１６に設けられた板スプリング支持部材２
５のホツク先端部と長さ方向に所定の自由度をも
つて摺動自在に係止することによつて外方に湾曲
することができる。前記の場合、エンジンが始動
されると、スプリング２６により発生される力は
ケージ１５により発生される力と対抗し、レバー
は、ケージ１５により発生される力がスプリング
２６の力を上回るまで、図示された相対位置に維
持される。レバーが互いに近づく方向に移動され
ると、スプリング２６の湾曲度は増加するが、レ
バー間に働く実際の力は、後記するようにレバー
が近づく方向に移動するにつれて減少するので、
作用軸線はピボツト軸に近づき交差する方向に働
く。停止部材２８が一方のレバーの上端部に、作
用軸線の動きを限定するために設けられている。 In each part in FIG. 2, members having the same functions as in FIG. 1 are given the same reference numerals as in FIG. 1. The plate spring support member 25 is the lever 1
6. This support member is lever 1
6, and its length is adjustable. The end of the support member 25 has a hook-shaped hook that extends through the hole in the lever 16.
The end of the plate spring 26 engages onto this hook. The plate spring 26 extends obliquely upward from the base of the protrusion 27 provided on the lever 12 of the pivot shaft 13 to the hook, and when the engine is stopped, the axis of action connecting both ends passes above the pivot shaft. There is. The free end of the spring 26 is connected to a projection 27 provided on the lever 12.
However, the plate spring 26 itself is in contact with the plate spring support member 2 provided on the lever 16.
It can be curved outward by being slidably engaged with the tip of the hook No. 5 with a predetermined degree of freedom in the length direction. In the above case, when the engine is started, the force generated by the spring 26 opposes the force generated by the cage 15 and the lever does not move as shown until the force generated by the cage 15 exceeds the force of the spring 26. maintained relative position. As the levers are moved toward each other, the degree of curvature of the spring 26 increases, but the actual force acting between the levers decreases as the levers are moved toward each other, as described below.
The axis of action operates in a direction that approaches and intersects the pivot axis. A stop member 28 is provided at the upper end of one of the levers to limit movement of the axis of action.
次に第３ａ図および第３ｂ図に沿つて板スプリ
ング２６の作用を説明する。第３ａ図は第１図に
おける弾性装置の動作および反撥力をグラフに表
わしたものであり横軸をレバー１２の移動距離と
し縦軸を前記弾性装置の反撥力を示している。更
に直線ａはコイルスプリング、曲量ｂは磁石装置
そして曲線ｃはこれらａおよびｂを組み合わせて
用いた場合の反撥力の変化を示している。第３ａ
図において判ることは上述したようにレバー１２
が速度応動機構１５に依りガバナースプリング１
７および停止部材１９により角回動が規制された
他方のレバー１６に向つて第１図に示された位置
からピボツト軸１３を中心に角回動により序々に
移動して行くにつれ、コイルスプリング２０は自
身の反撥力を１次関数的に増加してａのような直
線を描く。これに対し磁石装置２１は負の反撥
力、即わち吸着力を２次関数的に増加して行きｂ
のような２次曲線を描く。これら２つの力を合成
したものがｃで表わされる曲線となり、この結
果、各レバーの相対的固定位置ｆにおいて曲線ｃ
は未だ正の反撥力を維持している。 Next, the action of the plate spring 26 will be explained with reference to FIGS. 3a and 3b. FIG. 3a is a graphical representation of the operation and repulsive force of the elastic device shown in FIG. 1, with the horizontal axis representing the moving distance of the lever 12 and the vertical axis representing the repulsive force of the elastic device. Furthermore, the straight line a represents the coil spring, the amount of curvature b represents the magnet device, and the curve c represents the change in repulsive force when these a and b are used in combination. 3rd a
What can be seen in the figure is that the lever 12
is due to the speed response mechanism 15 and the governor spring 1
As the lever 16 is gradually moved by angular rotation about the pivot shaft 13 from the position shown in FIG. increases its own repulsive force linearly and draws a straight line like a. On the other hand, the magnet device 21 increases the negative repulsive force, that is, the attractive force in a quadratic manner.
Draw a quadratic curve like this. The combination of these two forces results in a curve represented by c, and as a result, at the relative fixed position f of each lever, the curve c
still maintains a positive repulsive force.
しかしながらこの正の反撥力が存在している限
りレバー１２は元の位置に戻つてしまうのである
が、この反撥力を相殺しているのが速度応動機構
１５の出力部材１４からの出力である。以上の説
明から判ることは第２図に示された板スプリング
２６が曲線ｃで示された反撥特性を近似的に或い
は全く同じように示さねばならないと言う事であ
る。第３ｂ図は第２図に示した板ばね２６を用い
た弾性装置を力学的に簡略化して示した概念図で
あり、該板ばね２６は取付け時において第２図に
示される如く上方へ彎曲させてある。ピボツト軸
１３を中心に角回動されるレバー１２は前記板ス
プリング２支持部材２５の端部ホツクに係合して
いる端部Ａおよび該レバーの突出部２７に係合し
ている端部Ｂを有する前記板ばね２６を序々に圧
縮して行きその結果として該板ばね２６の彎曲度
を増加する。この時板ばね２６の反撥力はその両
端Ａ，Ｂを結ぶ線の延長線に沿つて生ずるのであ
るが、同時に第１図に示した弾性装置に対応する
方向にも部分的な力が働く。これらの力は夫々
SFおよびＦによつてベクトル表示されている。
ここで前述した曲線ｃに近似的な反撥力を発生さ
せる力Ｆは前記ベクトル主成分SFと該Ｆとの成
す角度αの関数として表され、それはＦ＝SFcos
αの式で求められる。この式において角度αが増
加すると、即わち一端Ａとピボツト軸１３を結ぶ
線上に線Ａ−Ｂが近付くと、当然Ｆの値は非直線
的に減少する。当然の事であるが成分SFの値を
極端に大きく変化させない事が前提条件となる
が、この点は板ばね２６の弾性を適当な値に設定
する事およびホツク先端部との摺動範囲を調節す
る事に依つて容易に解決される。また逆にレバー
１２が第２図の位置にある場合は成分SFは多少
小さくなるが角度αが小さくなるのでＦの値は増
加する。 However, as long as this positive repulsive force exists, the lever 12 will return to its original position, but this repulsive force is offset by the output from the output member 14 of the speed response mechanism 15. It can be seen from the above description that the plate spring 26 shown in FIG. 2 must exhibit approximately or exactly the same repulsion characteristics as shown by curve c. FIG. 3b is a conceptual diagram illustrating a dynamically simplified elastic device using the leaf spring 26 shown in FIG. 2, and the leaf spring 26 bends upward as shown in FIG. I've let it happen. The lever 12, which is angularly rotated about the pivot shaft 13, has an end A engaged in the end hook of the plate spring 2 support member 25 and an end B engaged in the protrusion 27 of the lever. The leaf spring 26 having a . At this time, the repulsive force of the leaf spring 26 is generated along the extension of the line connecting its ends A and B, but at the same time, a partial force also acts in the direction corresponding to the elastic device shown in FIG. Each of these forces
Vectors are represented by SF and F.
Here, the force F that generates the repulsive force approximated by the curve c described above is expressed as a function of the angle α formed by the vector principal component SF and this F, and it is expressed as F=SFcos
It is determined by the formula for α. In this equation, as the angle .alpha. increases, that is, as the line A--B approaches the line connecting the end A and the pivot axis 13, the value of F naturally decreases non-linearly. Of course, it is a prerequisite that the value of the component SF does not change extremely greatly, but in this respect it is necessary to set the elasticity of the leaf spring 26 to an appropriate value and to limit the sliding range with the hook tip. This can be easily resolved by making adjustments. Conversely, when the lever 12 is in the position shown in FIG. 2, the component SF becomes somewhat smaller, but the angle α becomes smaller, so the value of F increases.
このようにして弾性成分Ｆは第３ａ図に示した
曲線ｃと近似した力学的変化を得る事が可能とな
る。 In this way, the elastic component F can obtain a mechanical change similar to the curve c shown in FIG. 3a.
第１図及び第２図は本発明に係る燃料噴射ポン
プに係る実施例である。第３ａ図は弾性装置の反
撥力特性を示すグラフであり、第３ｂ図は第２図
に示した板ばねの力学的作用概念図である。
（図中符号）、１０…ポンプ、１１…燃料制御
部材、１２…レバー、１３…ピボツト軸、１４…
出力部材、１５…ケージ、１６…レバー、１７…
ガバナー・スプリング、１８…手動レバー、１９
…停止部材、２０…コイル・スプリング、２１…
磁石装置、２２…磁石、２３…鉄部材、２４…ジ
ヤバラ（又はゴム）、２５…板スプリング支持部
材、２６…板スプリング、２７…突出部、２８…
停止部材。
FIGS. 1 and 2 show embodiments of a fuel injection pump according to the present invention. FIG. 3a is a graph showing the repulsive force characteristics of the elastic device, and FIG. 3b is a conceptual diagram of the mechanical action of the leaf spring shown in FIG. (Symbols in the figure), 10... Pump, 11... Fuel control member, 12... Lever, 13... Pivot shaft, 14...
Output member, 15... cage, 16... lever, 17...
Governor spring, 18...Manual lever, 19
...Stopping member, 20...Coil spring, 21...
Magnet device, 22... Magnet, 23... Iron member, 24... Bellows (or rubber), 25... Plate spring support member, 26... Plate spring, 27... Projection, 28...
Stopping member.
Claims (1)
燃料量を増加させ、他方向に移動されるとポンプ
により供給する燃料量の減少させる燃料供給量制
御部材を有する燃料ポンプと、ポンプの運転速度
に応動し前記制御部材を前記他方向に移動させる
速度応動機構と、前記速度応動機構に対して反対
方向に作用するガバナー・スプリングと、ガバナ
ー・スプリングにより発生される力を変化させる
手動装置と、運転中ポンプにより供給される最大
燃料量を制限する停止部材と、共通軸上に枢着さ
れており互いに相対的に移動可能な一組のレバー
を備えており、前記レバーの一方は前記燃料供給
量制御部材及び前記速度応動機構に接続されてお
り、前記レバーの他方は前記ガバナー・スプリン
グに接続されており、前記停止部材は前記ガバナ
ー・スプリングの作用による前記他方のレバーの
移動を制限するために該レバーに接触する位置に
設けられており、弾性装置がエンジン始動時にお
いて過給状態を発生すべく燃料供給量制御部材に
対し作用する作動力を発生するよう前記一組のレ
バーの中間にてレバーをそれぞれ互いに離間する
方向に作用する力を発生するよう配設された構成
において、前記弾性装置がエンジン始動直後の過
給状態において前記速度応動機構の作用および該
作用に抗して働く前記ガバナー・スプリングの作
用によりアイドリング速度を上廻る速度において
前記一組のレバーを互いに近づけて相対的固定位
置に持ち来たすべく前記力を序々に減衰するよう
に設定されており、且つその後エンジンがアイド
リング速度に下つても前記相対的固定位置は維持
され続け、エンジン停止に伴う前記速度応動機構
の停止により初めて前記一組のレバーが互いに離
間するべく前記力を復元するように設定されてい
ることを特徴とする燃料ポンプ装置。 ２ 前記弾性装置が前記レバー間に配されレバー
を互いに離れる方向に作用するコイルスプリング
及び前記一方のレバー上に設けられた磁石と前記
他方のレバー上に設けられ前記磁石の吸磁力が働
いている鉄部材からなることを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の装置。 ３ 前記弾性装置が一組のレバー間において弾性
的に彎曲可能な板スプリングであつて、前記板ス
プリングの一端が前記一組のレバーの一方に設け
られた突出部に係合しており他端が他方のレバー
に添つて取付けられ且つ該他方のレバーの孔を貫
通して伸びる板スプリング支持部材のホツクに長
さ方向に所定の自由度をもつて摺動自在に係止し
ていることを特徴とする前記特許請求の範囲第１
項に記載の装置。 ４ 前記一方のレバーの上端部に停止部材が設け
られており、且つ前記板スプリング支持部材が長
さ調節可能に他方のレバーに取付けられているこ
とを特徴とする前記特許請求の範囲第３項に記載
の装置。[Claims] 1. A fuel pump having a fuel supply amount control member that increases the amount of fuel supplied by the pump when moved in one direction and decreases the amount of fuel supplied by the pump when moved in the other direction. a speed-responsive mechanism for moving the control member in the other direction in response to the operating speed of the pump; a governor spring acting in an opposite direction to the speed-responsive mechanism; and changing the force generated by the governor spring. a stop member for limiting the maximum amount of fuel delivered by the pump during operation; a set of levers pivotally mounted on a common axis and movable relative to each other; One of the levers is connected to the fuel supply control member and the speed responsive mechanism, the other of the levers is connected to the governor spring, and the stop member is connected to the other lever under the action of the governor spring. said pair of elastic devices are disposed at a position in contact with said lever to limit movement, and said elastic device generates an actuating force acting on the fuel supply amount control member to generate a supercharging condition when the engine is started. The elastic device is configured to generate a force that acts in a direction to separate the levers from each other at an intermediate position between the levers, and the elastic device is configured to act on the action of the speed responsive mechanism and the action in a supercharging state immediately after starting the engine. The force is gradually attenuated to bring the pair of levers closer to each other and into a relatively fixed position at speeds above idling speed by the action of the governor spring acting against it; The relative fixed position continues to be maintained even when the engine is then reduced to idling speed, and the force is set to restore the pair of levers to move away from each other only when the speed response mechanism stops as the engine stops. A fuel pump device characterized by: 2. The elastic device is a coil spring disposed between the levers and acts in a direction to move the levers apart from each other, and a magnet provided on the one lever and the other lever, and the magnetic attraction force of the magnet is acting. The device according to claim 1, characterized in that it is made of iron material. 3. The elastic device is a plate spring that can be elastically bent between a pair of levers, one end of the plate spring is engaged with a protrusion provided on one of the levers, and the other end is engaged with a protrusion provided on one of the levers. is attached to the other lever and is slidably locked with a predetermined degree of freedom in the length direction to the hook of the plate spring support member that extends through the hole of the other lever. The first claim characterized in
The equipment described in section. 4. Claim 3, wherein a stop member is provided at the upper end of the one lever, and the plate spring support member is attached to the other lever so that its length can be adjusted. The device described in.
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