JPS62238353A - 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼Info
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- JPS62238353A JPS62238353A JP61080032A JP8003286A JPS62238353A JP S62238353 A JPS62238353 A JP S62238353A JP 61080032 A JP61080032 A JP 61080032A JP 8003286 A JP8003286 A JP 8003286A JP S62238353 A JPS62238353 A JP S62238353A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、非磁性で高強度を有する安価なオーステナ
イト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に、好適な高マン
ガンオーステナイ】・鋼に関するものである。
イト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に、好適な高マン
ガンオーステナイ】・鋼に関するものである。
一般に、ｔｌ（熱情には７エライＩ・系のＣｒ −Ｍ
。
。
鋼及びオースブナイト系のＮｉ Ｃｒｆｉが実」に供
されている。
されている。
然し、前者の泪は直接後の熱処理の煩雑さ及び供用中の
脱化等に問題があり、後者の泪は１史いやすいが高価な
ことが問題となっている。
脱化等に問題があり、後者の泪は１史いやすいが高価な
ことが問題となっている。
この両方の欠点を補う鋼としては、高価なＮ１の一部を
Ｍｎで置換した合金が既に開発されている。即ち、これ
ら合金としては、 ■特公昭４６−１９７７５号（特許第６８６３７７号）
には、Ｃ； ０．０３〜０．３０ＪＣｒ ； １５〜２
１ＸＳＭ ｎ ； ４〜１５％、 Ｔｉ；０．００１〜
０．５ｚ他ＢｐＶを任葛元素として含有し、残部Ｆｅか
らなる合金鋼が記載されている。
Ｍｎで置換した合金が既に開発されている。即ち、これ
ら合金としては、 ■特公昭４６−１９７７５号（特許第６８６３７７号）
には、Ｃ； ０．０３〜０．３０ＪＣｒ ； １５〜２
１ＸＳＭ ｎ ； ４〜１５％、 Ｔｉ；０．００１〜
０．５ｚ他ＢｐＶを任葛元素として含有し、残部Ｆｅか
らなる合金鋼が記載されている。
■Ｅｓ５ｈｅｔｅ １２５０は、
Ｃ； ＜ ０．１５ｊＭ ｎ ； ６．２５ＪＣｒ ；
１５ｊ；、Ｎｉ；ＩＯＸ。
１５ｊ；、Ｎｉ；ＩＯＸ。
Ｍ ｏ ； ２． ０％、Ｖｉ ＜０．４９ｇ、 Ｎ
ｂ ； ＜１．２４％、Ｂ；＜ ０．００７Ｘを含有し
、残部Ｆｅからなる合金鋼である。
ｂ ； ＜１．２４％、Ｂ；＜ ０．００７Ｘを含有し
、残部Ｆｅからなる合金鋼である。
■又ＪＩＳ規格には、次のような合金がある。
Ｓｕｓ ２０１ Ｓｕｓ ２１６ Ｓ
ｕｓ ２０５Ｃ＜０．１５Ｘ ＜０．１０Ｘ ０
．１２〜０．２５ＸＭｎ ５．５〜７．５％
７．５〜ｆｔ、ＯＸ １４．Ｑ〜１５．０ＸＮ
ｉ ３．５〜５．５Ｘ ５．０〜？、Ｏ
Ｘ １．０ 〜１．７５ＸＣｒ １６ 〜
１８ｘ １７．５〜２２．０％ １６．５〜１８
．ＯｊｇＮ ＜ ０．２５Ｘ ０．２５〜０．５
！ ０．３２Ｊ、 ４０ＸＭ ｏ
２．（１〜３．０Ｘ■非磁性高マンガＪ［と
しては、０．８Ｇ−１８１４ｎ−２Ｃｒ鋼（ＮＭ−［日
本鋼管）がある。
ｕｓ ２０５Ｃ＜０．１５Ｘ ＜０．１０Ｘ ０
．１２〜０．２５ＸＭｎ ５．５〜７．５％
７．５〜ｆｔ、ＯＸ １４．Ｑ〜１５．０ＸＮ
ｉ ３．５〜５．５Ｘ ５．０〜？、Ｏ
Ｘ １．０ 〜１．７５ＸＣｒ １６ 〜
１８ｘ １７．５〜２２．０％ １６．５〜１８
．ＯｊｇＮ ＜ ０．２５Ｘ ０．２５〜０．５
！ ０．３２Ｊ、 ４０ＸＭ ｏ
２．（１〜３．０Ｘ■非磁性高マンガＪ［と
しては、０．８Ｇ−１８１４ｎ−２Ｃｒ鋼（ＮＭ−［日
本鋼管）がある。
前記■の鋼は、本発明の主旨に近いものであるが、Ｎｉ
／！ｌＩｎ−０，３３〜３．７５であり、Ｍｎの１７３
ばＮ１の必要性を認めている。
／！ｌＩｎ−０，３３〜３．７５であり、Ｍｎの１７３
ばＮ１の必要性を認めている。
又■のＥｓ５ｈｅｔｅ １２５０ 合金も、本発明の主
旨に近いものであるが、Ｎｉ／Ｍｎ−１，６とかなゆ高
価なＮｉを必要としている。
旨に近いものであるが、Ｎｉ／Ｍｎ−１，６とかなゆ高
価なＮｉを必要としている。
■のＪＩＳに認知されているＣｒ−ｕｎ−１鋼において
は、 Ｓｕｓ ２０１ Ｎｉ／Ｍｒ＋−０，４６〜１．０Ｓ
ｕｓ ２１６ Ｎｉ／Ｍｎ−０，５５〜０．９３Ｓｕ
ｓ ２０５ Ｎｉ／Ｍｎ−０，０６〜０．１２５
Ｎｉ／Ｍｎの比が稍々小さいものも認められているが、
Ｉ（ｉ／Ｍｎ比が小さいＳｕｓ ２０５３９１％の高温
強度は十分ではない。
は、 Ｓｕｓ ２０１ Ｎｉ／Ｍｒ＋−０，４６〜１．０Ｓ
ｕｓ ２１６ Ｎｉ／Ｍｎ−０，５５〜０．９３Ｓｕ
ｓ ２０５ Ｎｉ／Ｍｎ−０，０６〜０．１２５
Ｎｉ／Ｍｎの比が稍々小さいものも認められているが、
Ｉ（ｉ／Ｍｎ比が小さいＳｕｓ ２０５３９１％の高温
強度は十分ではない。
■の井磁性鋼高マンガン消においては、Ｎｌを全（なユ
ないが、高温強度は全く期待出来ない。
ないが、高温強度は全く期待出来ない。
以上の如く、現状では安価且つ完全な高強度Ｍ熱鋼は発
明されていない。
明されていない。
本発明は、従来よりもＮ ｉ ／Ｍｎの比の低い材料的
に未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステ
ナイト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に、好適な高マ
ンガンオーステナイト鋼を提供することを口約とするも
のである。
に未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステ
ナイト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に、好適な高マ
ンガンオーステナイト鋼を提供することを口約とするも
のである。
本発明の第１発明は、
重量基準にて、Ｃ； ０．０５〜ｏ、ｓ＊、 Ｍ ｎ
； １２〜５０ｚ。
； １２〜５０ｚ。
Ｃｒ ； ２〜２０％、 Ｓ ｉ ； ０．１〜！ｉ、
０％、 Ａ ｌ ； ０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２
５Ｘ以下を有し、更にＴ ｌ ； Ｏ−０１〜１− Ｏ
Ｚ、 Ｎ ｂ ；０．０１〜１．ＯＪＴ ａ ； ０
．０１〜ｌ、ＯＪ Ｚ ｒ ； ０．００５Ｊ、
２ｇのうち一種以上を含有し、且つ次式で示されるＴｉ
当量；０．３〜ＩＯで、 Ｔｉ 当Ｊｉｔ ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚ
ｒ）／ （Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成
る乙とを特徴とする高温強度の優れた高マンガンオース
テナイ）・鋼である。
０％、 Ａ ｌ ； ０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２
５Ｘ以下を有し、更にＴ ｌ ； Ｏ−０１〜１− Ｏ
Ｚ、 Ｎ ｂ ；０．０１〜１．ＯＪＴ ａ ； ０
．０１〜ｌ、ＯＪ Ｚ ｒ ； ０．００５Ｊ、
２ｇのうち一種以上を含有し、且つ次式で示されるＴｉ
当量；０．３〜ＩＯで、 Ｔｉ 当Ｊｉｔ ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚ
ｒ）／ （Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成
る乙とを特徴とする高温強度の優れた高マンガンオース
テナイ）・鋼である。
更に本発明の第２発明は、
重量基準にて、Ｃ； ０．０５〜ｏ、ｓ％、 Ｍ ｎ
； １２〜５０ｘ。
； １２〜５０ｘ。
Ｃｒ ； ２〜２０％、 Ｓ ｉ ； ０．１〜５．０
％、 Ａ ｌ ； ０．０１〜４．ＯＸ。
％、 Ａ ｌ ； ０．０１〜４．ＯＸ。
Ｎ ；ｏ、ｚｓｘ以下を有し、更１ｃ Ｔ ｉ ； ｏ
、ｏ１〜ｉ、ｏ％、 Ｎ ｂ ；０．０１〜１．０光、
Ｔ ａ ； ０．０１〜１．ＯＪ Ｚ ｒ ； ０．０
０５〜０．２Ｎのうち一種以上を含有し、更にＭｏ；１
．８Ｘ以下、Ｗ； １．８％以下の一種又は二種を含有
し、且つ次式で示されるＴｉ当量；０．３〜１０で。
、ｏ１〜ｉ、ｏ％、 Ｎ ｂ ；０．０１〜１．０光、
Ｔ ａ ； ０．０１〜１．ＯＪ Ｚ ｒ ； ０．０
０５〜０．２Ｎのうち一種以上を含有し、更にＭｏ；１
．８Ｘ以下、Ｗ； １．８％以下の一種又は二種を含有
し、且つ次式で示されるＴｉ当量；０．３〜１０で。
Ｔｉ当量 ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／
（Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の侵れな高マンガンオーステナイト
鋼である。
（Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の侵れな高マンガンオーステナイト
鋼である。
史に本究明の第３発明は、
重量基準にて、Ｃ； ０．０５〜０．５ＸＸＭ ｎ ；
１２〜５０Ｘ。
１２〜５０Ｘ。
Ｃｒ ； ２〜２０ Ｘ −、Ｓ ｌ； ０−１〜５−
ＯＸ ＳＡ ｌ ； ０−０１〜４．０ ” −。
ＯＸ ＳＡ ｌ ； ０−０１〜４．０ ” −。
Ｎ；０．２５Ｘ以下を有し、更にＴ Ｉ ＨＯ，Ｏ２Ｎ
２． ＯＪ Ｎ ｂ ；０．０１〜１．ＯＪＴ ａ ；
０．０１−１．０Ｊ Ｚ ｒ ； ０８００５〜０．
２Ｘのうち一種以上を含有し、更にＭ Ｏ； ５を以下
、Ｗ；５ｚ以下のうち一種以上を含有し、且つ次式で示
されるＴｉ当量；０．３〜１０で、 Ｔｉ当量＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／ （
Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特
徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼
である。
２． ＯＪ Ｎ ｂ ；０．０１〜１．ＯＪＴ ａ ；
０．０１−１．０Ｊ Ｚ ｒ ； ０８００５〜０．
２Ｘのうち一種以上を含有し、更にＭ Ｏ； ５を以下
、Ｗ；５ｚ以下のうち一種以上を含有し、且つ次式で示
されるＴｉ当量；０．３〜１０で、 Ｔｉ当量＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／ （
Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特
徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼
である。
又本発明の第４発明は、
重量基準にて、Ｃ； ０．０５〜ｏ、ｓ％、、Ｍ ｎ
； １２〜５０ｚ。
； １２〜５０ｚ。
Ｃｒ ＋ ２〜２０８ Ｎ Ｓ ｒ ； Ｏ−１〜５−
ＯＸ −Ａ Ｉ ＋ Ｏ−０１〜＆−０％ −。
ＯＸ −Ａ Ｉ ＋ Ｏ−０１〜＆−０％ −。
Ｎ・０．２話以下を有し、更にＴ ｉ ＨＯ，０１〜１
．０％、Ｎｂ。
．０％、Ｎｂ。
０、Ｏ２Ｎ２．０％、Ｔ ａ ； ０．０１〜１．Ｏ
Ｊ Ｚ ｒ ； ０．００５〜０．２％のうち一種以
上を含有し、更にＮｉ；ＩＯＸ以下、Ｃｏ；５Ｘ以下、
ＣＬＩ；１０％息下、のうち一種以上及びＭ ｏ ７５
Ｘ以下、Ｗ ＋ ５Ｘ以下のうち一種以上を含有し、且
つ次式で示されるＴｉ当量； ０．３〜１０で、 Ｔｉ当量 ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／
（Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼である。
Ｊ Ｚ ｒ ； ０．００５〜０．２％のうち一種以
上を含有し、更にＮｉ；ＩＯＸ以下、Ｃｏ；５Ｘ以下、
ＣＬＩ；１０％息下、のうち一種以上及びＭ ｏ ７５
Ｘ以下、Ｗ ＋ ５Ｘ以下のうち一種以上を含有し、且
つ次式で示されるＴｉ当量； ０．３〜１０で、 Ｔｉ当量 ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／
（Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼である。
本究明においては、前述の如くオーステナイト鋼の組成
を限定したことにより、高温強度及び耐時効脆化性に淡
れた高マンガンオーステナイト鋼が１）られる。次にこ
れら合金組成成分の限定理由について述べる。
を限定したことにより、高温強度及び耐時効脆化性に淡
れた高マンガンオーステナイト鋼が１）られる。次にこ
れら合金組成成分の限定理由について述べる。
Ｃ；高；品強度を炭化物であげるためには、最小限０、
０５Ｘ （＊ｔＸ以下同じ）が必要であり、０．５％
を越んると硬化が著しくなるので、その範囲を０．０５
〜０．５％と定めた。
０５Ｘ （＊ｔＸ以下同じ）が必要であり、０．５％
を越んると硬化が著しくなるので、その範囲を０．０５
〜０．５％と定めた。
Ｍｎ；オーステナイト相を安定化するためには、最小限
１２Ｘ必要であるが、５０９ｇを越えると硬化が著しく
なるので、その範囲を１２〜５０％と定めた。
１２Ｘ必要であるが、５０９ｇを越えると硬化が著しく
なるので、その範囲を１２〜５０％と定めた。
Ｃｒ；耐食性を上げるためには最小限２ｚを必要とする
。屯し２０Ｘを越えると、σ相脆化が起こし易くなるの
で、その範囲を２〜２０ｚと定めた。
。屯し２０Ｘを越えると、σ相脆化が起こし易くなるの
で、その範囲を２〜２０ｚと定めた。
Ｓｌ：耐酸化性を高め脱酸性を良（するためには、最小
限０．１ｚ必要であるが、Ｓ、Ｃ１を越えると脆化が著
しくなるので、その範囲を０．１〜５．０％と定めた。
限０．１ｚ必要であるが、Ｓ、Ｃ１を越えると脆化が著
しくなるので、その範囲を０．１〜５．０％と定めた。
Ａｔ、耐酸化性並びに脱酸性を高めるためには、最小限
０．０１Ｎ必要であるが、４．０Ｘを４左ると高温強度
が落ち、又０．ＯＩＪ未満では脱酸効果が低下するので
、その範囲を０．０１〜４．Ｏｚと定めた。
０．０１Ｎ必要であるが、４．０Ｘを４左ると高温強度
が落ち、又０．ＯＩＪ未満では脱酸効果が低下するので
、その範囲を０．０１〜４．Ｏｚと定めた。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ；
Ｔ ｉ ； ０．０１〜１．０Ｘ
Ｎ ｂ ：０．０１〜１．ＯＸ
Ｔ ａ ； ０．０１〜１．ＯＸ
Ｚ ｒ ； ０．００５〜０．２Ｘ
上記元素は、夫々強化元素であり、上記元素のうち一種
以上を下記の関係を満たずように添加する。
以上を下記の関係を満たずように添加する。
夫々の下限値未満では強化作用は小さく、又夫々の上限
値を越えると溶接性を害するので、夫々の範囲を上記の
如く定めた。
値を越えると溶接性を害するので、夫々の範囲を上記の
如く定めた。
Ｔｉ当量−（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ） ／ （Ｃ
＋Ｎ）０．３≦Ｔｉ当量≦１０ Ｔｉ当量が１０を越えるとび相の析出が誘起され、脆化
を招く。又Ｔｉ当量が０．３未満でば十分な強化作用を
示さない。
＋Ｎ）０．３≦Ｔｉ当量≦１０ Ｔｉ当量が１０を越えるとび相の析出が誘起され、脆化
を招く。又Ｔｉ当量が０．３未満でば十分な強化作用を
示さない。
Ｎ、ＮはＣの代わりに添加することによって、Ｃｒの炭
化物の形成、その周辺に形成されるＣ「の欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することが出来ろ。但し窒素
の添加しすぎは硬化を招くので上限を０．２誌と定めた
。
化物の形成、その周辺に形成されるＣ「の欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することが出来ろ。但し窒素
の添加しすぎは硬化を招くので上限を０．２誌と定めた
。
第１発明は、上に述べた含有元素の他は、実質的に不可
避不純物を除きＦｅとする。
避不純物を除きＦｅとする。
本発明の第２発明は、前記第１発明の含有元素の他にＮ
ｉ１１０ｘ以下、ＣｏＨ５％以下、Ｃｕ；ＩＯＸ以下の
うち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きＦｅ
からなるものである。
ｉ１１０ｘ以下、ＣｏＨ５％以下、Ｃｕ；ＩＯＸ以下の
うち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きＦｅ
からなるものである。
Ｎ ｉ、Ｃｏ、Ｃｕは相の安定化を計り、耐酸化性の向
上のため添加すると効果がある。第２発明のそれら元素
の含有上限を夫々１０％、５ｇ、及び１帖とする。
上のため添加すると効果がある。第２発明のそれら元素
の含有上限を夫々１０％、５ｇ、及び１帖とする。
本発明の第３発明は、前記第１発明の含有元素の他にＭ
Ｏ；沁以下、Ｗ、５Ｘ以下のうち一種以上を含有し、残
部は不可避不純物を除きＦｅからなるものである。
Ｏ；沁以下、Ｗ、５Ｘ以下のうち一種以上を含有し、残
部は不可避不純物を除きＦｅからなるものである。
Ｍｏ、Ｗは強度向上のため添加するが、５ｚ＠越えると
σ相２ラーベス相の析出により脆化を引き起こすのでそ
の範囲を５ｚ以下と定めた。
σ相２ラーベス相の析出により脆化を引き起こすのでそ
の範囲を５ｚ以下と定めた。
本発明の第４発明は、前記第１発明の含有元素の他に、
Ｎｉ；１０％以下、Ｃｏ；ＳＸ以下、Ｃｕ； １０ｚ以
下のうち一種以上、及びＭｏ；５Ｘ以下、Ｗ；５ｚ以下
のうち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きＦ
ｅからなるものである。
Ｎｉ；１０％以下、Ｃｏ；ＳＸ以下、Ｃｕ； １０ｚ以
下のうち一種以上、及びＭｏ；５Ｘ以下、Ｗ；５ｚ以下
のうち一種以上を含有し、残部は不可避不純物を除きＦ
ｅからなるものである。
次に本発明の実施例について述べる。
第１表に示す、本発明の合金組成を有する合金（動１〜
１９）及び比較鋼（翫２０〜３０）を溶製し、６５０℃
で１０００時間のクリープ破断応力を求め、更に時効前
のシャルビ吸収エネルギーｖＥ、（０℃、 ２ｍＶ−／
フチ１０ｘ１０■２）を求めた。その結果を第１表に示
す。
１９）及び比較鋼（翫２０〜３０）を溶製し、６５０℃
で１０００時間のクリープ破断応力を求め、更に時効前
のシャルビ吸収エネルギーｖＥ、（０℃、 ２ｍＶ−／
フチ１０ｘ１０■２）を求めた。その結果を第１表に示
す。
又図にクリープ強度とシャルビ吸収エネルギーとの関係
を示した。
を示した。
図に示す如く、本発明鋼は、いずれも比較鋼に比べ高強
度、高靭性に富んでいることは明らかである。
度、高靭性に富んでいることは明らかである。
比較鋼２０．２１はＪＩＳに制定されなＮ１代替鋼であ
るが、靭性は十分であるが強度が不足する。
るが、靭性は十分であるが強度が不足する。
比較鋼２２はやはり強度が低い。
比較鋼２３は低炭素であるため、低強度であり、低靭性
である。
である。
比較鋼２４．２５はＴｉ、Ｎｂ等の添加がないために、
やはり強度が低い。
やはり強度が低い。
比較ｊ１２Ｂ〜３０は夫々Ｔｉ、Ｎｂ等の過剰添加。
Ｃｒの添加しすぎ、ＭＯの添加しすぎのために靭性が十
分でない。
分でない。
以上のことから、賜、７及びＮｏ、 ８を除き本発明鋼
は、高価なＮ１を含まず且つ靭性と強度に殴れた安価な
耐熱鋼であることが判る。
は、高価なＮ１を含まず且つ靭性と強度に殴れた安価な
耐熱鋼であることが判る。
大気中の酸化テス■・の結果を第２表に示す。
第２表 大気中の酸化試験結果
本発明鋼は第２表に示すように、既に開発されている高
マンガン鋼と同等以上の耐酸化性を有しており、前述の
性能と考え併せると以下の用途が考左られる。
マンガン鋼と同等以上の耐酸化性を有しており、前述の
性能と考え併せると以下の用途が考左られる。
■ボイラー用鋼
■軽水炉配管
■高速炉配管
■燻材を池部材
■化学ブラント部材
〔発明の効果〕
本発明の高温強度の侵れた高マシガンオーステナイト鋼
は、現在の核融合炉の第１壁用材料に比べ、安価、低放
射化、高靭性、高強度の材料であり、核融合炉の建設を
よ口、具体化出来るものであり、現在のオーステナイト
Ｎｉ−Ｃｒ 鋼に替わる汎用材料が供給可能とするも
のである。
は、現在の核融合炉の第１壁用材料に比べ、安価、低放
射化、高靭性、高強度の材料であり、核融合炉の建設を
よ口、具体化出来るものであり、現在のオーステナイト
Ｎｉ−Ｃｒ 鋼に替わる汎用材料が供給可能とするも
のである。
図は、実施例におけるクリープ強度とシャルビ吸収エネ
ルギーとの関係を示す関係グラフである。
ルギーとの関係を示す関係グラフである。
Claims (4)
- （１）重量基準にて、Ｃ；０．０５〜０．５％、Ｍｎ；
１２〜５０％、Ｃｒ；２〜２０％、Ｓｉ；０．１〜５．
０％、Ａｌ；０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２５％以下
を有し、更にＴｉ：０．０１〜１．０％、Ｎｂ；０．０
１〜１．０％、Ｔａ；０．０１〜１．０％、Ｚｒ；０．
００５〜０．２％のうち一種以上を含有し、且つ次式で
示されるＴｉ当量；０．３〜１０で、 Ｔｉ当量＝（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ
）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - （２）重量基準にて、Ｃ；０．０５〜０．５％、Ｍｎ；
１２〜５０％、Ｃｒ；２〜２０％、Ｓｉ；０．１〜５．
０％、Ａｌ；０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２５％以下
を有し、更にＴｉ；０．０１〜１．０％、Ｎｂ；０．０
１〜１．０％、Ｔａ；０．０１〜１．０％、Ｚｒ；０．
００５〜０．２％のうち一種以上を含有し、更にＮｉ；
１０％以下、Ｃｏ；５％以下、Ｃｕ；１０％以下、のう
ち一種以上を含有し、且つ次式で示されるＴｉ当量；０
．３〜１０で、 Ｔｉ当量＝（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ
）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - （３）重量基準にて、Ｃ；０．０５〜０．５％、Ｍｎ；
１２〜５０％、Ｃｒ；２〜２０％、Ｓｉ；０．１〜５．
０％、Ａｌ；０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２５％以下
を有し、更にＴｉ；０．０１〜１．０％、Ｎｂ；０．０
１〜１．０％、Ｔａ；０．０１〜１．０％、Ｚｒ；０．
００５〜０．２％のうち一種以上を含有し、更にＭｏ；
５％以下、Ｗ；５％以下のうち一種以上を含有し、且つ
次式で示されるＴｉ当量；０．３〜１０で、 Ｔｉ当量＝（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ
）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを特徴とす
る高温強度の優れた高マンガンオーステナイト鋼。 - （４）重量基準にて、Ｃ；０．０５〜０．５％、Ｍｎ；
１２〜５０％、Ｃｒ；２〜２０％、Ｓｉ；０．１〜５．
０％、Ａｌ；０．０１〜４．０％、Ｎ；０．２５％以下
を有し、更にＴｉ；０．０１〜１．０％、Ｎｂ；０．０
１〜１．０％、Ｔａ；０．０１〜１．０％、Ｚｒ；０．
００５〜０．２％のうち一種以上を含有し、更にＮｉ；
１０％以下、Ｃｏ；５％以下、Ｃｕ；１０％以下のうち
一種以上及びＭｏ；５％以下、Ｗ；５％以下のうち一種
以上を含有し、且つ次式で示されるＴｉ当量；０．３〜
１０で、Ｔｉ当量＝（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／
（Ｃ＋Ｎ）残部が不可避不純物を除き鉄から成ることを
特徴とする高温強度の優れた高マンガンオーステナイト
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61080032A JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61080032A JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62238353A true JPS62238353A (ja) | 1987-10-19 |
Family
ID=13706923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61080032A Pending JPS62238353A (ja) | 1986-04-09 | 1986-04-09 | 高温強度の優れた高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62238353A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5278881A (en) * | 1989-07-20 | 1994-01-11 | Hitachi, Ltd. | Fe-Cr-Mn Alloy |
| US5583900A (en) * | 1993-03-18 | 1996-12-10 | Hitachi, Ltd. | Structural member having superior resistance to neutron irradiation embrittlement, austenitic steel for use in same, and use thereof |
| DE102009010726B3 (de) * | 2009-02-26 | 2010-12-09 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen |
| CN105803322A (zh) * | 2016-04-06 | 2016-07-27 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高锰钢及其制备方法 |
| EP2940173A4 (en) * | 2012-12-26 | 2016-08-10 | Posco | HIGH-RESISTANCE AUSTENITIC STEEL WITH REMARKABLE TOUGHNESS OF WELD-HEATED ZONES AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| CN112877612A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-06-01 | 浙江工业大学 | 一种高锰twip钢的制备方法 |
-
1986
- 1986-04-09 JP JP61080032A patent/JPS62238353A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5278881A (en) * | 1989-07-20 | 1994-01-11 | Hitachi, Ltd. | Fe-Cr-Mn Alloy |
| US5583900A (en) * | 1993-03-18 | 1996-12-10 | Hitachi, Ltd. | Structural member having superior resistance to neutron irradiation embrittlement, austenitic steel for use in same, and use thereof |
| DE102009010726B3 (de) * | 2009-02-26 | 2010-12-09 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenringe und Zylinderlaufbuchsen |
| EP2940173A4 (en) * | 2012-12-26 | 2016-08-10 | Posco | HIGH-RESISTANCE AUSTENITIC STEEL WITH REMARKABLE TOUGHNESS OF WELD-HEATED ZONES AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US10041156B2 (en) | 2012-12-26 | 2018-08-07 | Posco | High strength austenitic-based steel with remarkable toughness of welding heat-affected zone and preparation method therefor |
| CN105803322A (zh) * | 2016-04-06 | 2016-07-27 | 广东省材料与加工研究所 | 一种高锰钢及其制备方法 |
| CN112877612A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-06-01 | 浙江工业大学 | 一种高锰twip钢的制备方法 |
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