JPS62234600A - 有機性汚泥の濃縮方法 - Google Patents
有機性汚泥の濃縮方法Info
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- JPS62234600A JPS62234600A JP61075451A JP7545186A JPS62234600A JP S62234600 A JPS62234600 A JP S62234600A JP 61075451 A JP61075451 A JP 61075451A JP 7545186 A JP7545186 A JP 7545186A JP S62234600 A JPS62234600 A JP S62234600A
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Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は有機性汚泥の濃縮方法、特に下水汚泥の重力
分離による濃縮方法に関するものである。
分離による濃縮方法に関するものである。
下水処理においては、余剰活性汚泥を最初沈殿池に戻し
て混合生汚泥として、あるいは余剰活性汚泥と最初沈殿
池汚泥の混合汚泥として1重力分離により濃縮されるの
が一般的である。日本下水道協会の設計指針(1972
年発行、下水道施設設計指針と解説)によ九ば、投入汚
泥固形物濃度1%、滞留時間12時間で濃縮汚泥固形物
濃度4%とされているが、近年の汚泥の有機分の増加に
伴い汚泥の濃縮性が低下しているため、2%程度にしか
濃縮していない処理場が多い。特に夏季においては、汚
泥の腐敗による浮上が激しく、汚泥の濃縮は困難である
。汚泥濃度が低いと脱水、消化等の後続プロセスの効率
が低下するという弊害がある。
て混合生汚泥として、あるいは余剰活性汚泥と最初沈殿
池汚泥の混合汚泥として1重力分離により濃縮されるの
が一般的である。日本下水道協会の設計指針(1972
年発行、下水道施設設計指針と解説)によ九ば、投入汚
泥固形物濃度1%、滞留時間12時間で濃縮汚泥固形物
濃度4%とされているが、近年の汚泥の有機分の増加に
伴い汚泥の濃縮性が低下しているため、2%程度にしか
濃縮していない処理場が多い。特に夏季においては、汚
泥の腐敗による浮上が激しく、汚泥の濃縮は困難である
。汚泥濃度が低いと脱水、消化等の後続プロセスの効率
が低下するという弊害がある。
このような問題を解決するために、被濃縮汚泥に塩素ま
たは次亜塩素酸カルシウム等の塩素剤を添加して濃縮す
る方法が提案されている(下水・廃水処理ガイドブック
、昭和49年、環境技術研究会発行第395頁)。
たは次亜塩素酸カルシウム等の塩素剤を添加して濃縮す
る方法が提案されている(下水・廃水処理ガイドブック
、昭和49年、環境技術研究会発行第395頁)。
しかしながら、上記の塩素剤を加える方法では、大量添
加しても効果が顕著でなく、汚泥性状の変化等により過
剰に添加されると気泡が発生して汚泥が浮上するととも
に、残留塩素による2次公害が発生するという問題点が
あった。
加しても効果が顕著でなく、汚泥性状の変化等により過
剰に添加されると気泡が発生して汚泥が浮上するととも
に、残留塩素による2次公害が発生するという問題点が
あった。
この発明は上記のような問題点を解決するためのもので
、従来法よりも汚泥を高濃縮させることができ、2次公
害の問題が少ない有機性汚泥の濃縮方法を提案すること
を目的としている。
、従来法よりも汚泥を高濃縮させることができ、2次公
害の問題が少ない有機性汚泥の濃縮方法を提案すること
を目的としている。
この発明は、ORP (酸化還元電位)が−200〜−
20mVとなるように被濃縮汚泥に酸化剤を添加した後
、重力分離により濃縮することを特徴とする有機性汚泥
の濃縮方法である。
20mVとなるように被濃縮汚泥に酸化剤を添加した後
、重力分離により濃縮することを特徴とする有機性汚泥
の濃縮方法である。
本発明において濃縮の対象とする被濃縮汚泥は、有機物
を含む有機性汚泥であり、例えば下水の最初沈殿池汚泥
、余剰活性汚泥、またはこれらの混合汚泥等があげられ
る。これらの汚泥のORPは通常−250mV前後であ
る。
を含む有機性汚泥であり、例えば下水の最初沈殿池汚泥
、余剰活性汚泥、またはこれらの混合汚泥等があげられ
る。これらの汚泥のORPは通常−250mV前後であ
る。
これらの被濃縮汚泥に添加する酸化剤としては特に制限
されないが、過酸化水素、過酸化ナトリウム等の過酸化
物、オゾン、および次亜塩素酸ナトリウム等の次亜塩素
酸塩が好ましく、これらは1種単独または2種以上の混
合使用が可能である。
されないが、過酸化水素、過酸化ナトリウム等の過酸化
物、オゾン、および次亜塩素酸ナトリウム等の次亜塩素
酸塩が好ましく、これらは1種単独または2種以上の混
合使用が可能である。
これらの酸化剤の添加量は汚泥の種類、性状等ならびに
酸化剤の種類等により異なるが、ORPが−200〜−
20a+Vとなる量であり、一般的には10〜1000
+ag/Q(酸化剤として)程度である。
酸化剤の種類等により異なるが、ORPが−200〜−
20a+Vとなる量であり、一般的には10〜1000
+ag/Q(酸化剤として)程度である。
酸化剤は被濃縮汚泥を攪拌しながら添加して混合するが
、このときORPを測定してORPが−200〜−20
mV、好ましくは−150〜−25mVとなるように添
加量を制御する。ORPの測定は酸化剤を添加する反応
槽で行うのが好ましいが、後工程としてカチオン性高分
子凝集剤を添加する場合はその反応槽などで行ってもよ
い。また原汚泥のORPを測定してフィードフォワード
制御を行ってもよい。
、このときORPを測定してORPが−200〜−20
mV、好ましくは−150〜−25mVとなるように添
加量を制御する。ORPの測定は酸化剤を添加する反応
槽で行うのが好ましいが、後工程としてカチオン性高分
子凝集剤を添加する場合はその反応槽などで行ってもよ
い。また原汚泥のORPを測定してフィードフォワード
制御を行ってもよい。
明細書の浄店°(内容に変更ない
酸化剤を添加した汚泥はそのまま重力分離により濃縮す
ることができるが、カチオン性高分子凝集剤を添加して
凝集処理を行って濃縮する方が濃縮性が改善されて好ま
しい。
ることができるが、カチオン性高分子凝集剤を添加して
凝集処理を行って濃縮する方が濃縮性が改善されて好ま
しい。
本発明で使用できるカチオン性高分子凝集剤としては、
特に限定されないが、好ましいカチオン性高分子凝集剤
としては、■ジアルキルアミノアルキル(メタ)アクリ
レ−1−の四級化物もしくは酸塩の単独重合体または(
メタ)アクリルアミドとの共重合体、■ジメチルアミノ
アルキル(メタ)アクリルアミドの四級化物もしくは酸
塩の単独重合体または(メタ)アクリルアミドとの共重
合体、■ポリ(メタ)アクリルアミドのマンニッヒ変性
物、■ポリ(メタ)アクリルアミドのホフマン分解物な
どがあげられ、これらは単独でまたは組合せて。
特に限定されないが、好ましいカチオン性高分子凝集剤
としては、■ジアルキルアミノアルキル(メタ)アクリ
レ−1−の四級化物もしくは酸塩の単独重合体または(
メタ)アクリルアミドとの共重合体、■ジメチルアミノ
アルキル(メタ)アクリルアミドの四級化物もしくは酸
塩の単独重合体または(メタ)アクリルアミドとの共重
合体、■ポリ(メタ)アクリルアミドのマンニッヒ変性
物、■ポリ(メタ)アクリルアミドのホフマン分解物な
どがあげられ、これらは単独でまたは組合せて。
あるいは他のカチオン性高分子凝集剤と組合せて使用す
ることができる。
ることができる。
使用するカチオン性高分子凝集剤としては、コロイド当
量値(pH4) 3 meq/g以下、好ましくは2.
6meq/g以下のものが適当である。また固有粘度明
細書の浄書(内容に変更私し) 30℃ 〔η〕1N−NaNO34,5(dQ/g)以上、好ま
しくは5.0(dQ/g)以上のものが適当である。
量値(pH4) 3 meq/g以下、好ましくは2.
6meq/g以下のものが適当である。また固有粘度明
細書の浄書(内容に変更私し) 30℃ 〔η〕1N−NaNO34,5(dQ/g)以上、好ま
しくは5.0(dQ/g)以上のものが適当である。
カチオン密度が低く分子量の高いカチオン性高分子凝集
剤は、低添加量で凝集性が良しまため本発明に適してお
り、このようなものとしては、ジメチルアミノアルキル
(メタ)アクリレートもしくはジメチルアミノアルキル
(メタ)アクリルアミドの酸塩または四級化剤(メチル
クロライド、ベンジルクロライド、ジメチル硫酸など)
で四級アンモニウム塩にしたものと(メタ)アクリルア
ミドとの共重合体で、(メタ)アクリルアミド含有率8
0mo1%以上のものがある。
剤は、低添加量で凝集性が良しまため本発明に適してお
り、このようなものとしては、ジメチルアミノアルキル
(メタ)アクリレートもしくはジメチルアミノアルキル
(メタ)アクリルアミドの酸塩または四級化剤(メチル
クロライド、ベンジルクロライド、ジメチル硫酸など)
で四級アンモニウム塩にしたものと(メタ)アクリルア
ミドとの共重合体で、(メタ)アクリルアミド含有率8
0mo1%以上のものがある。
カチオン性高分子凝集剤を添加する場合の汚泥の濃縮方
法は、被濃縮汚泥に前記酸化剤を添加した後、カチオン
性高分子凝集剤を0.2重量%(対SS)以下、好まし
くは0.05〜0.2重量%(対SS)添加して攪拌混
合し、重力分離により濃縮する。
法は、被濃縮汚泥に前記酸化剤を添加した後、カチオン
性高分子凝集剤を0.2重量%(対SS)以下、好まし
くは0.05〜0.2重量%(対SS)添加して攪拌混
合し、重力分離により濃縮する。
薬剤添加後の攪拌混合の方法は特に限定されず、攪拌槽
における攪拌羽根による攪拌、配管中の流れによる攪拌
、ポンプを通過させることによる攪明細書の浄書(内容
に変更なし) 拌などによることができる。攪拌強度も制限はなく、汚
泥と薬剤が十分混合し反応する程度でよい。
における攪拌羽根による攪拌、配管中の流れによる攪拌
、ポンプを通過させることによる攪明細書の浄書(内容
に変更なし) 拌などによることができる。攪拌強度も制限はなく、汚
泥と薬剤が十分混合し反応する程度でよい。
薬剤を添加した後の濃縮の手段は重力分離であって、反
応汚泥を固液分離槽に導入して自然沈降させる。濃縮し
た汚泥固形分側は脱水装置、消化槽等に導いて脱水、消
化等の処理に供される。また分離液は水処理系に返送さ
れる。
応汚泥を固液分離槽に導入して自然沈降させる。濃縮し
た汚泥固形分側は脱水装置、消化槽等に導いて脱水、消
化等の処理に供される。また分離液は水処理系に返送さ
れる。
本発明の濃縮方法は低温の汚泥に対しても効果があるが
、18℃以上の腐敗によりガスが発生しやすい汚泥に対
して特に効果が顕著である。
、18℃以上の腐敗によりガスが発生しやすい汚泥に対
して特に効果が顕著である。
汚泥の浮上は汚泥の腐敗により生成するガスが濃縮槽内
の汚泥相内に蓄積するために起こるが。
の汚泥相内に蓄積するために起こるが。
被濃縮汚泥に酸化剤を添加すると、汚泥の腐敗が抑制さ
れ、浮上が防止されるので、汚泥濃度が高くなる。また
、酸化剤を添加しかつカチオン性高分子凝集剤を0.2
重量%(対SS)以下添加すると、汚泥の沈降性−が改
善されるため、酸化剤だけの場合より汚泥濃度が高くな
る。
れ、浮上が防止されるので、汚泥濃度が高くなる。また
、酸化剤を添加しかつカチオン性高分子凝集剤を0.2
重量%(対SS)以下添加すると、汚泥の沈降性−が改
善されるため、酸化剤だけの場合より汚泥濃度が高くな
る。
これらの場合、酸化剤を過剰に添加すると、発明llu
書の浄書(内容に変更な口、)1生する酸素または塩素
等のガスが汚泥に付着して汚泥が浮上しやすくなるとと
もに、酸化剤がカチオン性高分子凝集剤の性能を低下さ
せ濃縮効果を悪くするが、ORPが前記範囲になるよう
に酸化剤の添加量を制御すると、汚泥の濃縮効果が大き
くなる。なお、カチオン性高分子凝集剤の添加量を多く
すると、生成フロックがブリッジングを起こすため、汚
泥濃度は高くならない場合がある。
書の浄書(内容に変更な口、)1生する酸素または塩素
等のガスが汚泥に付着して汚泥が浮上しやすくなるとと
もに、酸化剤がカチオン性高分子凝集剤の性能を低下さ
せ濃縮効果を悪くするが、ORPが前記範囲になるよう
に酸化剤の添加量を制御すると、汚泥の濃縮効果が大き
くなる。なお、カチオン性高分子凝集剤の添加量を多く
すると、生成フロックがブリッジングを起こすため、汚
泥濃度は高くならない場合がある。
一方、カチオン性高分子凝集剤のみを添加した場合には
、腐敗により発生するガスが付着して浮上しやすくなり
、汚泥濃度は高くならない。
、腐敗により発生するガスが付着して浮上しやすくなり
、汚泥濃度は高くならない。
このようにして1本発明の有機性汚泥の濃縮方法によれ
ば、汚泥のpH等の性状をほとんど変えることなく、汚
泥を従来法よりも高濃度に濃縮させることができる。汚
泥濃度が高くなることによって脱水性が良くなり、脱水
剤必要添加量の低減、脱水ケーキ含水率の低下、剥離性
の向上、汚泥処理量の増加等の脱水性能の向上、ならび
に消化効率の促進などが可能となる。
ば、汚泥のpH等の性状をほとんど変えることなく、汚
泥を従来法よりも高濃度に濃縮させることができる。汚
泥濃度が高くなることによって脱水性が良くなり、脱水
剤必要添加量の低減、脱水ケーキ含水率の低下、剥離性
の向上、汚泥処理量の増加等の脱水性能の向上、ならび
に消化効率の促進などが可能となる。
明ネ11書の浄書(内容に変更ない
以下、本発明の実施例について説明する。実施例におい
て、%は重量%を示す。
て、%は重量%を示す。
下水の最初沈殿池汚泥と余剰活性汚泥の1:1(容量比
)混合汚泥(pH=6.1.電気伝導率= 1200p
s/cta、S S ==0.80%、VSS/5S=
78%、温度=25℃)について、酸化剤または酸化剤
とカチオン性高分子凝集剤(cp)を用いて汚泥濃縮試
験を行った。
)混合汚泥(pH=6.1.電気伝導率= 1200p
s/cta、S S ==0.80%、VSS/5S=
78%、温度=25℃)について、酸化剤または酸化剤
とカチオン性高分子凝集剤(cp)を用いて汚泥濃縮試
験を行った。
使用した酸化剤は過酸化水素水(35%)または次亜塩
素酸ナトリウム溶液(12%)、カチオン性高分子凝集
剤CPはジメチルアミノエチルアクリレートの硫酸塩と
アクリルアミドの共重合体 30℃ (〔η] lN−N8NO,=s −s driig
、コロイド当量イ直=1.9meq/g (at pH
= 4 )、アクリルアミド含有率=82mo1%)で
ある。
素酸ナトリウム溶液(12%)、カチオン性高分子凝集
剤CPはジメチルアミノエチルアクリレートの硫酸塩と
アクリルアミドの共重合体 30℃ (〔η] lN−N8NO,=s −s driig
、コロイド当量イ直=1.9meq/g (at pH
= 4 )、アクリルアミド含有率=82mo1%)で
ある。
また汚泥濃縮試験法は次の通りである。
汚泥濃縮試験法
20Q容ポリエチレン容器に被濃縮汚泥17Qをとり、
所定量の酸化剤または酸化剤とカチオン性高分子凝集剤
とを添加し、攪拌機で混合攪拌を行う。
所定量の酸化剤または酸化剤とカチオン性高分子凝集剤
とを添加し、攪拌機で混合攪拌を行う。
明細書の浄書(内容に変更なし) ′この汚泥を
ピケットフェンス付きの透明アクリル樹脂製円筒(10
00md X 150m+mφ)に移し、スラッジボリ
ュームの経時変化を測定する。濃縮試験はビケットフェ
ンスを回転(0,1rpm、1分回転/30分停止の繰
返し)させながら行う。沈降開始後、汚泥界面高さの経
時変化を測定してスラッジボリュームと原汚泥のSS濃
度から、汚泥相のSS濃度を算出し、これを各時間にお
ける汚泥濃度とする。また汚泥が浮上し始める時間(h
r)を測定して汚泥浮上時間とし、25時間までに浮上
しなかったものを25以上とする。
ピケットフェンス付きの透明アクリル樹脂製円筒(10
00md X 150m+mφ)に移し、スラッジボリ
ュームの経時変化を測定する。濃縮試験はビケットフェ
ンスを回転(0,1rpm、1分回転/30分停止の繰
返し)させながら行う。沈降開始後、汚泥界面高さの経
時変化を測定してスラッジボリュームと原汚泥のSS濃
度から、汚泥相のSS濃度を算出し、これを各時間にお
ける汚泥濃度とする。また汚泥が浮上し始める時間(h
r)を測定して汚泥浮上時間とし、25時間までに浮上
しなかったものを25以上とする。
結果を表1に示す。表1において、魔1〜3゜Nα8、
Nα12は比較例、Nα4〜7.Nα9〜11、Na1
3は実施例を示す。
Nα12は比較例、Nα4〜7.Nα9〜11、Na1
3は実施例を示す。
表1の結果より、無薬注の場合(Nα1)は濃縮開始9
時間後に汚泥が浮上し、最高汚泥濃度は1.5%となる
。またカチオン性高分子凝集剤だけの添加の場合(Nα
2)は濃縮開始後4時間で浮上する。酸化剤(H2O2
、NaCl0)添加の場合(Nfi3〜8、Nα10〜
12)は添加率の増加に伴いORP値が上昇し、+I□
02は125II1g/Qの添加でORP + 25m
V、NaC10は150mg/uの添加でORP −1
0mVとなり、いずれの場合も汚泥が30分で浮上する
。しかし、それ以下の添加率であれば、ORPは−20
0〜−20mVの範囲になり、濃縮性は改善される。こ
の場合、H20□では25時間以上の浮上防止が可能と
なり、汚泥濃度は3.3%となる。またNaC10では
浮上防止時間は19時間、汚泥濃度は2.8%となり、
11202の方が効果がよい。酸化剤とカチオン性高分
子凝集剤を併用すると(NQ9、NQ13)、酸化剤単
独添加よりもさらに濃縮性を上げることができる。
時間後に汚泥が浮上し、最高汚泥濃度は1.5%となる
。またカチオン性高分子凝集剤だけの添加の場合(Nα
2)は濃縮開始後4時間で浮上する。酸化剤(H2O2
、NaCl0)添加の場合(Nfi3〜8、Nα10〜
12)は添加率の増加に伴いORP値が上昇し、+I□
02は125II1g/Qの添加でORP + 25m
V、NaC10は150mg/uの添加でORP −1
0mVとなり、いずれの場合も汚泥が30分で浮上する
。しかし、それ以下の添加率であれば、ORPは−20
0〜−20mVの範囲になり、濃縮性は改善される。こ
の場合、H20□では25時間以上の浮上防止が可能と
なり、汚泥濃度は3.3%となる。またNaC10では
浮上防止時間は19時間、汚泥濃度は2.8%となり、
11202の方が効果がよい。酸化剤とカチオン性高分
子凝集剤を併用すると(NQ9、NQ13)、酸化剤単
独添加よりもさらに濃縮性を上げることができる。
なお、本実施例では汚泥相の厚さは20〜30cmであ
るが、実際には厚さが2〜3m程度なので、汚泥5sf
A度は本実施例よりもはるかに高い値となる。
るが、実際には厚さが2〜3m程度なので、汚泥5sf
A度は本実施例よりもはるかに高い値となる。
本発明によれば、ORPが−200〜−20mVとなる
ように被濃縮汚泥に酸化剤を添加した後、重力分離する
ようにしたので、高温の腐敗しやすい汚泥の場合でも、
汚泥の性状をほとんど変えることなく、高濃度に濃縮さ
せることができ、2次公害も少ない。
ように被濃縮汚泥に酸化剤を添加した後、重力分離する
ようにしたので、高温の腐敗しやすい汚泥の場合でも、
汚泥の性状をほとんど変えることなく、高濃度に濃縮さ
せることができ、2次公害も少ない。
代理人 弁理士 柳 原 成
手続補正書
1、事件の表示
昭和61年 特許類 第75451号
2、発明の名称
有機性汚泥の濃縮方法
3、補正をする者
事件との関係 特許出願人
Claims (5)
- (1)ORPが−200〜−20mVとなるように被濃
縮汚泥に酸化剤を添加した後、重力分離により濃縮する
ことを特徴とする有機性汚泥の濃縮方法。 - (2)汚泥が下水の最初沈殿池汚泥、余剰活性汚泥また
はこれらの混合汚泥である特許請求の範囲第1項記載の
濃縮方法。 - (3)酸化剤が過酸化物、オゾンまたは次亜塩素酸塩で
ある特許請求の範囲第1項または第2項記載の濃縮方法
。 - (4)ORPが−150〜−25mVである特許請求の
範囲第1項ないし第3項のいずれかに記載の濃縮方法。 - (5)重力分離が予めカチオン性高分子凝集剤を添加し
た後行うものである特許請求の範囲第1項ないし第4項
のいずれかに記載の濃縮方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61075451A JPS62234600A (ja) | 1986-04-03 | 1986-04-03 | 有機性汚泥の濃縮方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61075451A JPS62234600A (ja) | 1986-04-03 | 1986-04-03 | 有機性汚泥の濃縮方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62234600A true JPS62234600A (ja) | 1987-10-14 |
Family
ID=13576651
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61075451A Pending JPS62234600A (ja) | 1986-04-03 | 1986-04-03 | 有機性汚泥の濃縮方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62234600A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1142494A (ja) * | 1997-05-30 | 1999-02-16 | Shokuhin Sangyo Kankyo Hozen Gijutsu Kenkyu Kumiai | 廃水のオゾン処理方法およびオゾン処理装置 |
JP2005305441A (ja) * | 1997-05-30 | 2005-11-04 | Mitsubishi Electric Corp | 廃水のオゾン処理方法およびオゾン処理装置 |
JP2007275740A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-25 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 汚泥の処理方法 |
JP2008055324A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Hitachi Housetec Co Ltd | 汚水浄化槽 |
JP2010179248A (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-19 | Hymo Corp | 畜産汚泥の処理方法 |
CN106746408A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种有机物污泥处理方法 |
-
1986
- 1986-04-03 JP JP61075451A patent/JPS62234600A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1142494A (ja) * | 1997-05-30 | 1999-02-16 | Shokuhin Sangyo Kankyo Hozen Gijutsu Kenkyu Kumiai | 廃水のオゾン処理方法およびオゾン処理装置 |
JP2005305441A (ja) * | 1997-05-30 | 2005-11-04 | Mitsubishi Electric Corp | 廃水のオゾン処理方法およびオゾン処理装置 |
JP2007275740A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-25 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 汚泥の処理方法 |
JP2008055324A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Hitachi Housetec Co Ltd | 汚水浄化槽 |
JP2010179248A (ja) * | 2009-02-06 | 2010-08-19 | Hymo Corp | 畜産汚泥の処理方法 |
CN106746408A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种有机物污泥处理方法 |
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