JPS62230401A - Ｈ形鋼の粗圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ←）　産業上の利用分野 本発明は、Ｈ形鋼の粗圧延工程において、圧延材料の先
後端部を所望の形状に成形する１（形鋼の粗圧延方法に
関するものである。

（１１）従来技術 近年、圧延木材に運ＦＡ鋳造スラブを使用し、これを加
熱炉で加熱し、形鋼玉揚で、−挙にＨ形鋼まで圧延する
１ヒート圧延が行われるようになってきた。

第４図はこのような形鋼玉揚のミル・レイアウトである
。加熱炉１で１２００℃以上の適当な温度に加熱、均熱
されたスラブ１２（第７図）は、ブレイクダウン・ミル
２によって粗形鋼片に粗形圧延された後、エツジング・
ミル４を後段に備えた粗ユニバーサル・ミル３、仕上げ
ユニバーサル・ミル５によって所定のＨ形鋼に、圧延さ
れる。

ブレイクダウン・ミル２のロールには例えば第５図に示
すようにボックス孔型６、造形孔型７、および仕上げ孔
型８が設けられており、スラブの幅方向を上下として、
エツジング圧延してドッグ・ボーン形状の前段粗形鋼片
９（第６図および第７図）とし、次いで造形孔型７およ
び、仕上げ孔ＩＪ！８により粗形鋼片９０（第８図およ
び第９図）に圧延している。

しかし、ボックス孔型６によるエツジング圧延において
は、圧下が中央部まで浸透せず上下の表面部のみ延伸さ
れるため、前段粗形鋼片９のトップとボトムは第６図に
示すように上下両端が円弧状にＩＩＩじていた。このよ
うな前段粗形鋼片９を孔型７．８で圧延すると、円弧状
のクロップが孔型の間隙部より噛み出１Ｊ′（第８図）
。このため、ブレイクダウン・ミル２の後段に設番プら
れた中間クロップ・ソー１０で、突出したフランジ部９
１．９２を切断除去しなければならない。クロップ・ソ
ー１０による切断、開面積が大きいため、りＯツブ・ソ
ーのブレードの消耗が漁しく、ブレード替え頻度が多く
なり、生産性を低下させていた。また、切断されたクロ
ップはスラブｍｍの３％以上もあり、圧延歩留低下の主
要な原因の１つとなっていた。

この問題を解決するために、本出願人に係る特願昭５５
−１６９９２４号（特開昭５７−９４４０２号公報）で
は、「スラブを加熱した後、その角部を幅方向からプレ
スで押圧し、前記スラブの先端部および後端部における
延在方向両側面角部を、テーバ状に成形し、この予備成
形鋼片を、幅方向を上下として、ボックス型カリバーに
より、エツジング圧延して、断面ドツグボーン形状のＨ
形鋼用前段組形鋼片を冑る方法。」が提案された（第１
０図から第１２図）。

第４図に示ずブレイクダウン・ミル２の前段に横型プレ
ス１１を設置し、連続鋳造で得たスラブ１２を加熱炉１
で加熱後、横形プレス１１により、スラブ１２の先端部
および後端部の両側面角部を、スラブ長手方向にテーバ
状に成形する。

この横形ブレス１１は、第１０図に示すように、スラブ
１２の先端部、後端部を幅方向かう押圧する１対の金型
１３．１３’を備え、同金型１３．１３’は、油圧シリ
ンダ等により駆動される。横型ブレス１１によりプレス
されたスラブ１２は、第１１図および第１２図に示ずよ
うに、先端部、後端部の各側面四角１４が、スラブ長手
方向の中心に向かって、デーパ状に成形されて予備成形
形鋼片となる。

しかし、このプレスによる成形方法は設備費が高くなり
、実用的では低い。

一方、鋼塊からブルームまたはスラブを圧延づる分塊圧
延においては、圧延材先端の方が、圧延材後端にくらべ
てフイラス・テールの生成が少ない。そこで、圧延材先
端のみを圧下し、その後、ロールを上げて材料を通過さ
せ、再度当初の圧下を行うタイキング圧延法が提案され
ている。

しかし、Ｈ形鋼の場合、粗形鋼片時の７ランジ厚は、片
側１２０〜１５Ｇ履あり、通常の圧下（１００゜７バス
）によるメイキング圧延では、フイラス・テールを解消
できず、７ランジとウェアの“まくれ込み″は残存し、
中間クロップ・ソーでの切断はフランジより切断せざる
をえない。

Ｑ９　　発明が解決しようとする問題点発明が解決しよ
うとする問題点は、ブレイクダウン・ミルによる粗圧延
工程において、゛圧延材の先後端部の“まくれ込み′°
を解消し、次工程でのクロップ・Ｏスの低減、中間りＯ
ツブ・ソーの損耗防止を図ることにある。

（→　問題点を解決するための手段 本発明の１１形鋼の粗圧延方法は、Ｈ形鋼の熱間圧延に
おける粗圧延工程において、ブレイクダウン・ミルのボ
ックス孔型の孔底に鋭利な凹凸を設けること、圧延材料
の先後ｒｉ！部に対して強圧下を加えて該先後端部を整
形することによって、上記問題点を解決している。

Ｇυ作　用 通常の熱間圧延においては、噛込み角θ（第１３図）が
３０度（圧下！１１５０ａ＊）以上の圧下は不可能であ
る。これを実現する方法として、プレス等で材料を押し
込むか、または、大きな凹凸をロール表面に付与するな
どの手段が考えられる。本発明では、噛込み角３５度以
上の圧下または噛込みを可能とする鋭利な凹凸をブレイ
クダウン・ミルのボックス孔型の孔底に設ける。圧延材
料をエツジング圧延して得られたドッグ・ボーン状の＠
料の先後端部を圧下量３０Ｇ＃Ｉｌ程度に設定して、ボ
ックス孔型に噛込まＶ１鳴込みと同時にミルを停止する
。

第２図に示すように、このときの材料の圧下された先端
の幅Ｗ３を、少なくとも後続して使用される造形孔型の
ウェブ部の幅Ｗ２よりも小さくする。このロールにより
材料の前後面は面取りされた形状どなる。ただし、最先
端部および最後端部のまくれ込みまたはフィシュ・テー
ルはあっても差支えは低い。つまり、フランジからウェ
ブにかけて、滑らかなテーバ状にすることが目的である
。

このときフイシュ・テールの先端は削り取られることも
ありうる。フランジからウェアのテーバ状の部分には、
当然凹凸がプリントされるが圧延紙とはならないため、
問題とはならない。

その後、造形孔型によりウェブ部を圧延すると、ウェブ
圧下に伴いフランジ部も延伸されるため、先後端部のク
ロップは滑らかなトング状となり、中間クロップ・ソー
による切断はウェア部のみですむ。

ここで、従来のようにウェブとフランジとの付根部に割
れ（ま（れ込み）があると、次のユニバーリル圧延にお
いてこの割れが拡大され、フランジ先端が竪ロールと竪
ロール・チョックとの間に入り、つ１ブまたはフランジ
が破断される場合が生ずる。ぞのため、中間クロップ・
ソーでフランジから切断し、この割れを予め除去するの
である。

（→実施例 １−１６００　Ｘ２００について本発明法を適用した実
施例を以下に示す。まず、厚み２５ＯｓＸ幅１０００ｊ
１＠ｘ長さ５１ルの連鋳スラブを加熱炉１で１２５０℃
まで加熱し、第１図に示すＪ：うな孔型６’　、７．８
を持つブレイクダウン・ミル２のロールにより、第１表
のパス・スケジュールにもとづいてウェブ厚６０＃１Ｉ
ＩＩＸフランジ幅３４０ｍＸフランジ平均厚１００＃ｌ
ｌｌ＋の粗形鋼片に圧延した。

第　　　１　　　表 （１）：９０°材料ターン ボックス孔型６′の孔底には、例えばラツギングまたは
Ｏ−レット加工による鋭利な凹凸６１を設けである。

従来、３バス後、つまりスラブ幅圧下後の材料先後端部
のフイラス・テール長さＬは２Ｇａｍであった。このま
ま４パス目の造形孔型７によるウェブ圧延を実施すると
、ブレイクダウン・ミル圧延完了後の粗形鋼片の先後端
部には、フランジ先端より４０＃ｌ１１１内部までまく
れ込みが入ってくる（第８図）。

これに対し、第１表の４パス目に材料のボトム側を圧下
量３００Ｍに設定したボックス孔型６′で噛込み後停止
１゛ると、ボトム側の形状は第２図のｔ ようになる（この場合のロールの孔型系は１３００ｇで
ある）。ボックス孔型６′の孔底には高さ３ａｍの突起
Ｇ１を３０酬の円周ピッチで設けである。こめとき、材
料先端の幅Ｗ３（第２図）をウェア相当幅Ｗ２より小さ
くすることが重要である。

次いで、停止１１ｏ−ル開度を大きくし、材料を未圧下
で通過させる。５パス目では、４パス目と同じように圧
下ｆｆ１３００＃ｌＩに設定した孔型６′で材料の先端
を噛込み、停止するまで整形する。次に、材料を後進さ
せ、９０°材料を転回し、従来の４パス目の造形孔型７
による圧延に入る。以後は通常の圧延と同じである。

このようにして得られた粗形鋼片９０の先後端部は、第
３図のような形状になる。この先後端部を中間り０ツブ
・ソー１０によって切断する。

このような圧延をすることにより、従来中間りＯツブ・
ソーで切断されるクロップ・ロスは３％であったものが
、１％となり、また、クロップ・ソーの寿命は従来１枚
で２６回の切断が１５０回の切断まで可能となった。

（Ｉ−）効　果 従来法により粗圧延された圧延材料の先後端部から１，
７Ｊ所されたクロップの曵ａ比率は、ウェア部１に対し
、フランジ部は２であり、クロップに占るフランジのｆ
ｆ１ｌｌは大きい。一方、本発明法により、つｌブ切断
ですむと、従来のり０ツブのｆｆ１ｆｆｉはおよそ１／
３になる。また、ソーで切断する而積は従来の１／３と
なり、ソーの寿命は１０倍近くになり、１０ツト（約２
０００トン）の圧延において従来３〜４回行っていたブ
レードの取替作業が不要となり、ミルの稼動率、圧延能
率の向上が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を適用したブレイクダウン・ミル
のロールの孔型を示す部分正面図。第２図は本発明の詳
細な説明図。第３図は本発明の方法によって得られた粗
形鋼片の先端部の側面図。 第４図は従来の形鋼工場のミル・レイアウトの概略図。 第５図は従来のブレイクダウン・ミルの０−ルの孔型を
示す正面図。第６図は従来法によって１！？られた前段
粗形鋼ハの側面図。第７図は第６図のＶｌ　−Ｖｌ線か
らみた横断面図。第８図は従来法によって得られた粗形
鋼片の先端部の側面図。第９図は第８図のＩＸ　−ＩＸ
線からみた横断面図。第１０図は従来の横型プレス法の
概略説明図。第１１図は第１０図に示す方法によって加
工されたスラブの平面図。第１２図は第１１図の正面図
。第１３図は噛込み角の説明図。 １・・・加熱炉 ２・・・ブレイクダウン・ミル ３・・く［ツジング・ミル ４・・・粗ユニバーサル・ミル ５・・・仕上げユニバーリル・ミル ６．６′・・・ボックス孔型 ７・・・造形孔型　　　　　　８・・・仕上げ孔型９・
・・前段粗形鋼片 １０・・・中間クロップ・ソー　１１・・・横形ブレス
１２・・・スラブ　　　　　　　６１・・・凹　凸９０
・・・粗形鋼片 特許出願人　住友金属工業株式会社 （外５名） 第４図 第６図　　　第７図 ―Ｗ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｈ形鋼の然間圧延における粗圧延工程において、ブレイ
   クダウン・ミルのボックス孔型の孔底に鋭利な凹凸を設
   けること、圧延材料の先後端部に対して強圧下を加えて
   該先後端部を整形することからなるＨ形鋼の粗圧延方法
   。