JPS62228431A - 長尺高張力鋼線用線材の製造方法 - Google Patents
長尺高張力鋼線用線材の製造方法Info
- Publication number
- JPS62228431A JPS62228431A JP24404885A JP24404885A JPS62228431A JP S62228431 A JPS62228431 A JP S62228431A JP 24404885 A JP24404885 A JP 24404885A JP 24404885 A JP24404885 A JP 24404885A JP S62228431 A JPS62228431 A JP S62228431A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- wire rod
- strength
- long
- ceq
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 7
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は長尺高張力ｍｓ用用材材製造方法に関するもの
である。
である。
（従来の技術）
光ファイバーは、その低損失、細径、大容量、経済性な
どの優れた特性を活して、海底ケーブルに導入すること
が試みられているが、例えば特公昭５９−７３６１号公
報では、光フアイバーケーブルとして第１図に示すよう
に、断面の形状が互いに等しく扇形の３本の金属材料異
形線（以下異形線という）が組合わされて、中心部に少
くとも１本の光ファイバーを収容する耐圧パイプが提案
されている。
どの優れた特性を活して、海底ケーブルに導入すること
が試みられているが、例えば特公昭５９−７３６１号公
報では、光フアイバーケーブルとして第１図に示すよう
に、断面の形状が互いに等しく扇形の３本の金属材料異
形線（以下異形線という）が組合わされて、中心部に少
くとも１本の光ファイバーを収容する耐圧パイプが提案
されている。
この構造では、光フアイバー心線１０を中心に置き、回
りから断面扇形の異形線２０を連続的に合わせながら、
一本の円筒状の耐圧層を形成するものである。この耐圧
層材料は深海の海水圧（例えば８０００ｍの深海ではＳ
ＯＯ気圧）に耐え得る。
りから断面扇形の異形線２０を連続的に合わせながら、
一本の円筒状の耐圧層を形成するものである。この耐圧
層材料は深海の海水圧（例えば８０００ｍの深海ではＳ
ＯＯ気圧）に耐え得る。
一方、海底ケーブルは障害を考慮して接続函の最適設置
間隔が定められているか、現在約５０〜１００ Ｋｍ毎
に接続函を設置するのが経済的とされている。しかしな
がら異形線用素材である線材の製造について検討してみ
ると、現用鋳造設備及び加熱炉の能力の制約から、大単
重化を図ってみても線材の単長は３０，０００ｍに限定
される。
間隔が定められているか、現在約５０〜１００ Ｋｍ毎
に接続函を設置するのが経済的とされている。しかしな
がら異形線用素材である線材の製造について検討してみ
ると、現用鋳造設備及び加熱炉の能力の制約から、大単
重化を図ってみても線材の単長は３０，０００ｍに限定
される。
従って、長距離の海底ケーブルの耐圧パイプ用素材とし
ての線材には、前記の扇形の異形線をうる冷間加工性と
、長尺化のための溶接性とを同時に満足させることが望
まれる。
ての線材には、前記の扇形の異形線をうる冷間加工性と
、長尺化のための溶接性とを同時に満足させることが望
まれる。
そこでこのような加工性と溶接性とを同時に満足させ得
るような鋼材としては、例えば特公昭５９−２２７７４
号公報ではＴｉ、Ｂ を含有し、ＣｅｑＯ１５５％以
下の鋼を制御圧延して、５５ Ｋｙｆ／ｍｊ以上の引張
強さを有する溶接性及び加工性の優れた線材が提案され
ている。又特公昭５９−２９６４８号公報では溶接性の
すぐれた高強度鉄筋材が提案されている。
るような鋼材としては、例えば特公昭５９−２２７７４
号公報ではＴｉ、Ｂ を含有し、ＣｅｑＯ１５５％以
下の鋼を制御圧延して、５５ Ｋｙｆ／ｍｊ以上の引張
強さを有する溶接性及び加工性の優れた線材が提案され
ている。又特公昭５９−２９６４８号公報では溶接性の
すぐれた高強度鉄筋材が提案されている。
しかしながらこれらの鋼材は、それらを冷間加工して得
られる鋼線の強度が低く、海底ケーブルの耐圧パイプ用
の異形線には供し得ない。
られる鋼線の強度が低く、海底ケーブルの耐圧パイプ用
の異形線には供し得ない。
（元側が解決しようとする問題点）
本発明は、溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼
線用の線材の製造方法を提供するものである。
線用の線材の製造方法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段作用）
重量係でＣ０，３０〜ｏ、６５％、Ｓｉ１．０％以下、
Ｍｎ ０．３〜１．５％、Ｃｒ１．２％以下でＭｎ十Ｃ
ｒ０．３〜１．５ ％、及びＩ Ｏ，００２〜０．１％
、Ｔｉ０．００２〜０．１％、Ｎｂ Ｏ，００１−０，
３％、ＶＯ，ＯＯ１〜０．３％、Ｂｏ、０００５〜０．
１％の１種または２種以上を合計０．０００５〜０．３
％、残部Ｆｅ及び不可避不純物から成ると共に、Ｃｅｑ
＝−（Ｍｎ＋Ｃｒ）≧０．５７％を満足する鋼塊を熱
間圧延し、続いて該線材を溶接して長尺線材とし、該溶
接部をオーステナイト域に加熱保持し、続いて３〜２０
℃／ｓｅａで冷却して、微細なフェライト・パーライ
ト組織とすることを特徴とする長尺高張力鋼線用線材の
製造方法である。
Ｍｎ ０．３〜１．５％、Ｃｒ１．２％以下でＭｎ十Ｃ
ｒ０．３〜１．５ ％、及びＩ Ｏ，００２〜０．１％
、Ｔｉ０．００２〜０．１％、Ｎｂ Ｏ，００１−０，
３％、ＶＯ，ＯＯ１〜０．３％、Ｂｏ、０００５〜０．
１％の１種または２種以上を合計０．０００５〜０．３
％、残部Ｆｅ及び不可避不純物から成ると共に、Ｃｅｑ
＝−（Ｍｎ＋Ｃｒ）≧０．５７％を満足する鋼塊を熱
間圧延し、続いて該線材を溶接して長尺線材とし、該溶
接部をオーステナイト域に加熱保持し、続いて３〜２０
℃／ｓｅａで冷却して、微細なフェライト・パーライ
ト組織とすることを特徴とする長尺高張力鋼線用線材の
製造方法である。
以下本発明について詳細に説明する。
海底光フアイバー用ケーブルの耐圧パイプは、引張強さ
１２６ＫＢ／−以上、好ましくは１３０Ｋｙｆ／−以上
を要求される。鋼線の強度は、素材の強度と冷間加工量
によって決るが、本発明者らの検討によると、例えば第
１図に示した幾形線２゜を製造するには、冷間加工率を
８５％以下に抑えることが、加工割れの発生を抑制する
上で必要である。製品強度１２６ Ｋ５＋ｆ／−を８５
％以下の冷間加工率で得るためには、素材の線材には７
ｏＫｐｆ／ｍｊ以上の引張強さが必要である。
１２６ＫＢ／−以上、好ましくは１３０Ｋｙｆ／−以上
を要求される。鋼線の強度は、素材の強度と冷間加工量
によって決るが、本発明者らの検討によると、例えば第
１図に示した幾形線２゜を製造するには、冷間加工率を
８５％以下に抑えることが、加工割れの発生を抑制する
上で必要である。製品強度１２６ Ｋ５＋ｆ／−を８５
％以下の冷間加工率で得るためには、素材の線材には７
ｏＫｐｆ／ｍｊ以上の引張強さが必要である。
父上記素材は溶接部の強度、靭性に優れることが求めら
れている。一般に溶接性はＣ量に比例して悪化の傾向に
あるが、引張強さ７ｏＫｙｔ／−以上を満たすために適
量のＣと可能な範囲で、ＭｎあるいはＭｎの一部をＣｒ
に置換して添加することが望ましい。
れている。一般に溶接性はＣ量に比例して悪化の傾向に
あるが、引張強さ７ｏＫｙｔ／−以上を満たすために適
量のＣと可能な範囲で、ＭｎあるいはＭｎの一部をＣｒ
に置換して添加することが望ましい。
このように本発明においては、強度、溶接性及び加工性
を満足するために、特定の成分元素を添加するものであ
るが、以下に成分元素の添加範囲を上記のように限定し
た理由を説明する。
を満足するために、特定の成分元素を添加するものであ
るが、以下に成分元素の添加範囲を上記のように限定し
た理由を説明する。
Ｃは溶接性の点から低い方が望ましいが、０．３係未満
ではｔｏＫｙｔ／−以上の強度は得られない。
ではｔｏＫｙｔ／−以上の強度は得られない。
一方、０□６５チ超では溶接部の靭性、加工性が劣化す
るので、０．３０％〜０．６５％とする。
るので、０．３０％〜０．６５％とする。
Ｓｌ はその固溶体硬化作用によって線材を強化する
ために添加されるが、１％を超えると靭性を劣化させる
ので１％を上限とした。
ために添加されるが、１％を超えると靭性を劣化させる
ので１％を上限とした。
Ｍｎ は溶接性への影響が少なく、強度を増加させる
元素であり、可能な範囲で添加することが望ましい。Ｍ
ｎ ０．３％未満ではＳを硫化物として固定することが
出来ず、また７ ０ ＫＢ／−以上の線材の強度を得る
こともできない。一方１．５チ超では線材の焼入性が高
くなりすぎて、溶接部に熱処理後マルテンサイトが発生
し、加工性を著しく劣化させることがあるので、０．３
％〜１．５係に添加範囲を限定した。
元素であり、可能な範囲で添加することが望ましい。Ｍ
ｎ ０．３％未満ではＳを硫化物として固定することが
出来ず、また７ ０ ＫＢ／−以上の線材の強度を得る
こともできない。一方１．５チ超では線材の焼入性が高
くなりすぎて、溶接部に熱処理後マルテンサイトが発生
し、加工性を著しく劣化させることがあるので、０．３
％〜１．５係に添加範囲を限定した。
ＣｒはＭｎと全く同じ作用を持つ元素で、Ｍｎの一部と
置換して添刀口することが出来るが、ＭｎとＣｒの合計
量が１．５係を超えると、溶接部に熱処理後マルテンサ
イトが発生するので、Ｃｒ１．２％以下、Ｍｎ −１−
Ｃｒ １．５係以下に添加量を限定した。
置換して添刀口することが出来るが、ＭｎとＣｒの合計
量が１．５係を超えると、溶接部に熱処理後マルテンサ
イトが発生するので、Ｃｒ１．２％以下、Ｍｎ −１−
Ｃｒ １．５係以下に添加量を限定した。
ＡＡ、 Ｔｉ 、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｂはいずれもオース
テナイト粒変の調整のだめに１種または２種以上添加さ
れるが、ＡＩ！ｏ、ｏｏ２％未満、Ｔｉ０．００２チ未
満、ＮｂＯ，００１１未満、ＶＯ，００１１未満、ＢＯ
，０００５係未満で且つ１種または２種以上の合計が０
．０００５％未満では細粒化されないし、ＭＯ８１係超
、Ｔｉ０．１％超、Ｎｂ０．３％超、ｖ ０．３ ％超
、Ｂ ０．１ ％超で且つ１種または２種以上の合計が
０．３係超では、細粒化効果が飽和するばかりでなく、
これらの元素の窒化物による脆化作用が顕著になるので
、Ａ１０．００２〜０．１％、Ｔｉｅ、００２〜０．１
％、ＮｂＯ，ＯＯ１〜０．３％、Ｖｏ、００１〜０，３
多、８０．０００５〜０．１％で且つこれらの１種また
は２種以上の合計を０．０００５〜０．３％に限定した
。
テナイト粒変の調整のだめに１種または２種以上添加さ
れるが、ＡＩ！ｏ、ｏｏ２％未満、Ｔｉ０．００２チ未
満、ＮｂＯ，００１１未満、ＶＯ，００１１未満、ＢＯ
，０００５係未満で且つ１種または２種以上の合計が０
．０００５％未満では細粒化されないし、ＭＯ８１係超
、Ｔｉ０．１％超、Ｎｂ０．３％超、ｖ ０．３ ％超
、Ｂ ０．１ ％超で且つ１種または２種以上の合計が
０．３係超では、細粒化効果が飽和するばかりでなく、
これらの元素の窒化物による脆化作用が顕著になるので
、Ａ１０．００２〜０．１％、Ｔｉｅ、００２〜０．１
％、ＮｂＯ，ＯＯ１〜０．３％、Ｖｏ、００１〜０，３
多、８０．０００５〜０．１％で且つこれらの１種また
は２種以上の合計を０．０００５〜０．３％に限定した
。
ｐ、ｓはいずれも不純物としてみられるが、靭性の点か
らそれぞれ０．０３％以下にすることが望ましい。また
Ｎは時効脆化を抑制するために０，０１チ以下に抑える
ことが望ましい。
らそれぞれ０．０３％以下にすることが望ましい。また
Ｎは時効脆化を抑制するために０，０１チ以下に抑える
ことが望ましい。
線材の強度はＣｅｑ ＝ Ｃ＋ ｇ （Ｍｎ十Ｃｒ ）
と、線材のオーステナイト域からの冷却速度によって決
り、Ｃｅｑが高いほど、また冷却速度が高いほど強度は
増加するが、本発明者らの検討によると、Ｃｅｑが０．
５７％以上ないと、いかに高速で冷却しても７０Ｋｐｆ
／−以上の強度を有するフェライト・パーライト鋼線材
は得られないことが明らかになった。これはＣｅｑがｏ
、５７％より低い線材を強度を上げるために高速冷却す
ると、加工性に致命的なマルテンサイトが現われるため
である。
と、線材のオーステナイト域からの冷却速度によって決
り、Ｃｅｑが高いほど、また冷却速度が高いほど強度は
増加するが、本発明者らの検討によると、Ｃｅｑが０．
５７％以上ないと、いかに高速で冷却しても７０Ｋｐｆ
／−以上の強度を有するフェライト・パーライト鋼線材
は得られないことが明らかになった。これはＣｅｑがｏ
、５７％より低い線材を強度を上げるために高速冷却す
ると、加工性に致命的なマルテンサイトが現われるため
である。
本発明の異形線用線材は、常法により線材圧延されて調
整冷却された後、溶接されて長尺線材とされ、更に溶接
部を熱処理して整粒された微細なフェライト・パーライ
ト組織とされ、更に冷間伸線または冷間圧延により所要
サイズとされる。
整冷却された後、溶接されて長尺線材とされ、更に溶接
部を熱処理して整粒された微細なフェライト・パーライ
ト組織とされ、更に冷間伸線または冷間圧延により所要
サイズとされる。
線材の溶接は強加圧アップセット方式、ＴＩＧ方式ある
いはレーザ一方式等を用い、格別限定されないが、例え
ば強加圧アップセット方式は、最初比較的低電流密度（
ん７５ Ａ／ｍｊ ）で通電を開始する。継手が軟化し
、初期加圧力にて変形を受けだすと同時に通電を停止し
、いわゆる強加圧力（〜５０ Ｋｆ／ｒｔｕｊ ）
を加える。あとは加圧力と軟化部が追出されていった後
の抗力とのバランスで停止すると良い。
いはレーザ一方式等を用い、格別限定されないが、例え
ば強加圧アップセット方式は、最初比較的低電流密度（
ん７５ Ａ／ｍｊ ）で通電を開始する。継手が軟化し
、初期加圧力にて変形を受けだすと同時に通電を停止し
、いわゆる強加圧力（〜５０ Ｋｆ／ｒｔｕｊ ）
を加える。あとは加圧力と軟化部が追出されていった後
の抗力とのバランスで停止すると良い。
ここで溶接部は衝合部とその近傍の熱影響部はＡ１点以
上に加熱された後急冷される。従って溶接ままでは、溶
接部はビッカース硬度が６００以上のマルテンサイト組
織となるので、著しく延性に欠ける。そこで線材から異
形線への加工性を向上させるために、溶接部をオーステ
ナイト域に加熱冷却する熱処理によって、母材と同等の
強度を有するフェライト・パーライト組織にすることが
必要となる。
上に加熱された後急冷される。従って溶接ままでは、溶
接部はビッカース硬度が６００以上のマルテンサイト組
織となるので、著しく延性に欠ける。そこで線材から異
形線への加工性を向上させるために、溶接部をオーステ
ナイト域に加熱冷却する熱処理によって、母材と同等の
強度を有するフェライト・パーライト組織にすることが
必要となる。
即ち、本発明者らは、溶接部を母材と同等の７０Ｋｙｆ
／−以上の強度を有するフェライト・パーライト組織に
するための熱処理条件を検討した。その結果、溶接部を
オーステナイト域に加熱後、冷却するときの冷却速度の
選定が重要で、７０Ｋｐｆ／ｍＡ以上の強度を有するフ
ェライト・パーライト組織にするためには、３〜ｂ 却する必要があることが明らかになった。
／−以上の強度を有するフェライト・パーライト組織に
するための熱処理条件を検討した。その結果、溶接部を
オーステナイト域に加熱後、冷却するときの冷却速度の
選定が重要で、７０Ｋｐｆ／ｍＡ以上の強度を有するフ
ェライト・パーライト組織にするためには、３〜ｂ 却する必要があることが明らかになった。
こ肚は冷却速度が３℃／ｓｅｃ未満では７ｏＫｐｆ／ｍ
ｊ以上の強度を得ることが出来ないためであり、一方２
０℃／ｓｅｃを超えると、再びマルテンサイト組織が現
われ加工性を劣化させるためである。冷却速度をこのよ
うな範囲に制御する手段は特に限定しないが、通電加熱
あるいは高周波加熱によって、電流量を制御しながら低
減させる手段、衝風冷却する手段などが良い。
ｊ以上の強度を得ることが出来ないためであり、一方２
０℃／ｓｅｃを超えると、再びマルテンサイト組織が現
われ加工性を劣化させるためである。冷却速度をこのよ
うな範囲に制御する手段は特に限定しないが、通電加熱
あるいは高周波加熱によって、電流量を制御しながら低
減させる手段、衝風冷却する手段などが良い。
後熱処理後の組織はほぼ母材と同じになり、硬度の差も
あまりない。溶接会合部ではわずかにフェライト量が多
いが、異形線に成形後はほとんど母材部との差異はない
。
あまりない。溶接会合部ではわずかにフェライト量が多
いが、異形線に成形後はほとんど母材部との差異はない
。
本発明の線材は最終りダクションが８０多以上に及ぶダ
イス引抜と、ロール乎圧延とを受けて異形線とする場合
が多いので、冷間加工性が要求される。このため本発明
の線材の組織は、全長にわたり整粒されたフェライト・
パーライト組織でなければならない。
イス引抜と、ロール乎圧延とを受けて異形線とする場合
が多いので、冷間加工性が要求される。このため本発明
の線材の組織は、全長にわたり整粒されたフェライト・
パーライト組織でなければならない。
光フアイバー異形線は例えば７■φ線材をダイス引抜し
て４．３Ｕとし、ロールで平圧延して２．３朋厚の断面
矩形状線材とする。ついで扇形にするためダイス引抜を
行い、第１図に示すように内径ａ ＝ ３． Ｏｇ、外
径ｂ ＝ ６．０１２３、厚みｔ、＝１゜５朋の異形線
２０をうろことができる。
て４．３Ｕとし、ロールで平圧延して２．３朋厚の断面
矩形状線材とする。ついで扇形にするためダイス引抜を
行い、第１図に示すように内径ａ ＝ ３． Ｏｇ、外
径ｂ ＝ ６．０１２３、厚みｔ、＝１゜５朋の異形線
２０をうろことができる。
なお、本発明はホースの外装などの長尺の高張力鋼線用
の線材の製造にも有効である。
の線材の製造にも有効である。
次に実施例をあげて本発明の効果を更に具体的に説明す
る。
る。
（実施例）
第１表に線材の組成、Ｃｅｑ、寸法、線材を溶接した手
段、溶接後その溶接部に加えた熱処理条件、線材を、第
１図に示した形状の内径３１３、外径６、０ 藺、厚み
１．５Ｕの異形線２０に加工したときの加工性及び異形
線の強度を併記した。この内磁１、３．４．５．７．８
．９．１０ が本発明例であり、他は比較例である。
段、溶接後その溶接部に加えた熱処理条件、線材を、第
１図に示した形状の内径３１３、外径６、０ 藺、厚み
１．５Ｕの異形線２０に加工したときの加工性及び異形
線の強度を併記した。この内磁１、３．４．５．７．８
．９．１０ が本発明例であり、他は比較例である。
１ｍｌは本発明組成を満足し、Ｃｅｑ Ｏ，５９％、７
、５１１３の径で、強度８１ ＫＢ／ｍｊの線材をＴｒ
Ｇ溶接し、更に溶接部を８７０℃に４０秒高岡波方式で
加熱後８℃／ｓｅｃの速度で冷却し、引続き異形線に加
工した場合の結果で、加工中継線トラブルもなく、また
異形線は１３２ Ｋｐｆ／−の強度を示した。
、５１１３の径で、強度８１ ＫＢ／ｍｊの線材をＴｒ
Ｇ溶接し、更に溶接部を８７０℃に４０秒高岡波方式で
加熱後８℃／ｓｅｃの速度で冷却し、引続き異形線に加
工した場合の結果で、加工中継線トラブルもなく、また
異形線は１３２ Ｋｐｆ／−の強度を示した。
一方間２は、組成、線径、強度及び線材の溶接方法はＮ
ａ ］、と同じであるが、溶接部の熱処理において加熱
後の冷却速度が２℃／ｓｅｃと小さかったために、溶接
部の強度が不足し、従って異形線強度が１２６Ｋｙｒ：
／−に達していない。
ａ ］、と同じであるが、溶接部の熱処理において加熱
後の冷却速度が２℃／ｓｅｃと小さかったために、溶接
部の強度が不足し、従って異形線強度が１２６Ｋｙｒ：
／−に達していない。
Ｉ＠３は本発明組成で且つｃｅｑ ｏ、６２％、８．７
ｒｌ。
ｒｌ。
の径で７ ｓ ＫＰｆ／−の強度を有する線材を、強加
圧アップセット方式で溶接し、更に溶接部を９００℃に
３０秒高岡波方式で加熱後、８℃／ ｓｅｃの冷却速度
で冷却し、その後異形線に加工した結果を示すもので、
断線中割れを生ずることもなく、１３７に９ｆ／ｙｊの
異形線が製造された。
圧アップセット方式で溶接し、更に溶接部を９００℃に
３０秒高岡波方式で加熱後、８℃／ ｓｅｃの冷却速度
で冷却し、その後異形線に加工した結果を示すもので、
断線中割れを生ずることもなく、１３７に９ｆ／ｙｊの
異形線が製造された。
随４は本発明組成を満足し、且つｏ、６４％のＣｅｑと
８８ Ｋ９ｆ／−の強度を有する７、 ６１１３の線材
を、同じく強加圧アップセット方式で溶接し、溶接部を
８５０℃に１分直接通電で加熱後、１１℃／ ｓｅｃの
冷却速度で溶接して異形線に加工したときの結果で、断
線事故もなく、１３８ Ｋｐｆ／−の強度を有する異形
線が得られた。
８８ Ｋ９ｆ／−の強度を有する７、 ６１１３の線材
を、同じく強加圧アップセット方式で溶接し、溶接部を
８５０℃に１分直接通電で加熱後、１１℃／ ｓｅｃの
冷却速度で溶接して異形線に加工したときの結果で、断
線事故もなく、１３８ Ｋｐｆ／−の強度を有する異形
線が得られた。
Ｎｆｌ ５は同じく本発明組成からなり、且つＣｅｑＯ
３６８％、６．８ツの径で、８５Ｋｐｆ／−の強度を有
する線材をレーザ一方式で溶接し、溶接部を通電加熱方
式で、８４０℃に４５秒加熱後、６℃／ｓｅｃの冷却速
度で冷却したのち、異形加工したもので、無事１２０
Ｋ９ｆ／−の異形線が得られた。
３６８％、６．８ツの径で、８５Ｋｐｆ／−の強度を有
する線材をレーザ一方式で溶接し、溶接部を通電加熱方
式で、８４０℃に４５秒加熱後、６℃／ｓｅｃの冷却速
度で冷却したのち、異形加工したもので、無事１２０
Ｋ９ｆ／−の異形線が得られた。
は６は随５と全く同じ組成、線径、強度を有し、溶接も
同じくレーザ一方式で行われたが、溶接後の熱処理で、
冷却速度を２３℃／ ｓｅｃまで上げたために、熱処理
実施個所にマルテンサイトが現われ、加工性が劣化した
例である。
同じくレーザ一方式で行われたが、溶接後の熱処理で、
冷却速度を２３℃／ ｓｅｃまで上げたために、熱処理
実施個所にマルテンサイトが現われ、加工性が劣化した
例である。
Ｎ［１７は本発明組成から成り、Ｃｅｑｏ、５５％、９
．０藷の径で、７１Ｋｙｔ／−の強度の線材を強加圧ア
ップセット方式で溶接し、更に溶接部を高周波誘導加熱
で９２０℃に２０秒加熱後、７℃／ ｓｅｃで冷却し、
異形線に加工したもので、割れの発生もなく１３ｓＫｐ
ｆ／−の強度を有する異形線が得られた。
．０藷の径で、７１Ｋｙｔ／−の強度の線材を強加圧ア
ップセット方式で溶接し、更に溶接部を高周波誘導加熱
で９２０℃に２０秒加熱後、７℃／ ｓｅｃで冷却し、
異形線に加工したもので、割れの発生もなく１３ｓＫｐ
ｆ／−の強度を有する異形線が得られた。
更に随８は本発明組成から成り、且つＣｅｑ Ｏ，７２
％、７．４１の径で９３ＫＰｆ／−の線材をフラッシュ
バット溶接し、溶接部を通電加熱方式で８４０℃×４０
秒加熱後、１２℃／ ｓｅｃで冷却して、その後異形線
に加工したもので、途中割れが生ずることもなく、ｌ
ｓ ｏ ＫＨ／−の強度の異形線を得ることができた。
％、７．４１の径で９３ＫＰｆ／−の線材をフラッシュ
バット溶接し、溶接部を通電加熱方式で８４０℃×４０
秒加熱後、１２℃／ ｓｅｃで冷却して、その後異形線
に加工したもので、途中割れが生ずることもなく、ｌ
ｓ ｏ ＫＨ／−の強度の異形線を得ることができた。
闇９は本発明組成を満足し、且つＣｅｑ Ｏ，６０％、
８．２．の径で８２にグｆ／−の強度の線材をレーザー
溶接し、溶接部を高周波誘導加熱で８８０℃に３０秒加
熱後、１８℃／ Ｓｅｃで冷却して、その後異形線に加
工したもので、割れを発生することなく加工でき、１４
０ ＫＳ’ｆ／ｒＩｊの異形線が得られた。
８．２．の径で８２にグｆ／−の強度の線材をレーザー
溶接し、溶接部を高周波誘導加熱で８８０℃に３０秒加
熱後、１８℃／ Ｓｅｃで冷却して、その後異形線に加
工したもので、割れを発生することなく加工でき、１４
０ ＫＳ’ｆ／ｒＩｊの異形線が得られた。
またＮｌ１１０は同じく本発明組成から成り、且つＣｅ
ｑ ０．６３％、６．４１の径で５ｓＫｐｆ／−の線材
を強加圧アップセット方式で溶接し、溶接部を高周波誘
導加熱で８５０℃に７０秒加熱後、１５℃、／ｓｅｃの
冷却速度で冷却し、その後異形線加工した場合の結果で
、１３４ ＫＰｆ／ｍｊ の鋼線が得られた。
ｑ ０．６３％、６．４１の径で５ｓＫｐｆ／−の線材
を強加圧アップセット方式で溶接し、溶接部を高周波誘
導加熱で８５０℃に７０秒加熱後、１５℃、／ｓｅｃの
冷却速度で冷却し、その後異形線加工した場合の結果で
、１３４ ＫＰｆ／ｍｊ の鋼線が得られた。
随１１〜２０は比較例で、忠１１はＭｎが本発明の下限
を下回っているために、１２６ Ｋｙｆ／−の異形線強
度に到達しなかった例、随１２はＳｌが本発明の上限を
上回ると共に、溶接後の熱処理の冷速も本発明の上限を
上回ったために、加工性が著しく劣化した例、随１３は
Ｃが本発明の下限を下回っているために、１２６Ｋｐｆ
／−の製品強度に到達しなかった例、ｌ＠１４と１５は
それぞれＭとＮｂが本発明の上限を超えているために、
多食の窒化物が析出して加工性が劣化した例、随１６は
ＣとＣｒ が共に本発明の上限を超えているために、
溶接部に熱処理後マルテンサイトが現われ、加工性が劣
化した例、随１７はＭｎとＣｒは単独では本発明内にあ
るが、その合計量が１．５係を超え、またＴ１ とＢ
も本発明の上限を超えているために加工性が劣化した例
、Ｎ［１１ＢはＣ，Ｍｎ、Ｃｒ単独では本発明内にある
が、Ｃｅｑが本発明の下限を下回り、且つまた溶接後の
熱処理の冷速も本発明の下限を下回っているために、製
品強度が１２６ Ｋｙ ｆ ／ｍｊに達しなかった例、
醜１９はＭｎ、Ｓｉ、Ｖがいずれも本発明の上限を超え
、またｐ、ｓも０．０３％を超え、更には溶接後の熱処
理の冷速も２０℃／ｓｅｃを超えているために加工性が
劣化した例、随２０はＡｌｌ、 Ｔｉ 、 Ｎｂ 、
Ｂ単独では本発明内にあるが、その合計量が本発明の上
限を超え、またＮも０．０１２０％も含有されていたた
めに、加工性が劣化した例を示す。
を下回っているために、１２６ Ｋｙｆ／−の異形線強
度に到達しなかった例、随１２はＳｌが本発明の上限を
上回ると共に、溶接後の熱処理の冷速も本発明の上限を
上回ったために、加工性が著しく劣化した例、随１３は
Ｃが本発明の下限を下回っているために、１２６Ｋｐｆ
／−の製品強度に到達しなかった例、ｌ＠１４と１５は
それぞれＭとＮｂが本発明の上限を超えているために、
多食の窒化物が析出して加工性が劣化した例、随１６は
ＣとＣｒ が共に本発明の上限を超えているために、
溶接部に熱処理後マルテンサイトが現われ、加工性が劣
化した例、随１７はＭｎとＣｒは単独では本発明内にあ
るが、その合計量が１．５係を超え、またＴ１ とＢ
も本発明の上限を超えているために加工性が劣化した例
、Ｎ［１１ＢはＣ，Ｍｎ、Ｃｒ単独では本発明内にある
が、Ｃｅｑが本発明の下限を下回り、且つまた溶接後の
熱処理の冷速も本発明の下限を下回っているために、製
品強度が１２６ Ｋｙ ｆ ／ｍｊに達しなかった例、
醜１９はＭｎ、Ｓｉ、Ｖがいずれも本発明の上限を超え
、またｐ、ｓも０．０３％を超え、更には溶接後の熱処
理の冷速も２０℃／ｓｅｃを超えているために加工性が
劣化した例、随２０はＡｌｌ、 Ｔｉ 、 Ｎｂ 、
Ｂ単独では本発明内にあるが、その合計量が本発明の上
限を超え、またＮも０．０１２０％も含有されていたた
めに、加工性が劣化した例を示す。
（発明の効果）
以上の実施例からも明らかなように、本発明は炭素鋼の
成分を特定して、線材のアズロールの引張強さｔｏＫ９
ｒ／−以上を得て、溶接によって長尺線材とし、溶接部
の熱処理によって全長に亘り整粒された微細なフェライ
ト・パーライト組織を得るので、海底ケーブル用異形線
の製造条件に適応する線材を容易に製造し得て、その工
業的効果は犬である。
成分を特定して、線材のアズロールの引張強さｔｏＫ９
ｒ／−以上を得て、溶接によって長尺線材とし、溶接部
の熱処理によって全長に亘り整粒された微細なフェライ
ト・パーライト組織を得るので、海底ケーブル用異形線
の製造条件に適応する線材を容易に製造し得て、その工
業的効果は犬である。
第３図は公知の異形線の断面図である。
１０・・光ファイバー心線、 ２０・・・異形線。
Claims (1)
- 重量％でＣ０．３０〜０．６５％、Ｓｉ１．０％以下、
Ｍｎ０．３〜１．５％、Ｃｒ１．２％以下で、Ｍｎ＋Ｃ
ｒ０．３〜１．５％、及びＡｌ０．００２〜０．１％、
Ｔｉ０．００２〜０．１％、Ｎｂ０．００１〜０．３％
、Ｖ０．００１〜０．３％、Ｂ０．０００５〜０．１％
の１種または２種以上を、合計０．０００５〜０．３％
、残部Ｆｅ及び不可避不純物から成ると共に、Ｃｅｑ＝
Ｃ＋１／５（Ｍｎ＋Ｃｒ）≧０．５７％を満足する鋼塊
を熱間圧延し、続いて該線材を溶接して長尺線材とし、
該溶接部をオーステナイト域に加熱保持し、続いて３〜
２０℃／ｓｅｃで冷却して、微細なフェライト・パーラ
イト組織とすることを特徴とする長尺高張力鋼線用線材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24404885A JPS62228431A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 長尺高張力鋼線用線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24404885A JPS62228431A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 長尺高張力鋼線用線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228431A true JPS62228431A (ja) | 1987-10-07 |
| JPH0454728B2 JPH0454728B2 (ja) | 1992-09-01 |
Family
ID=17112946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24404885A Granted JPS62228431A (ja) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | 長尺高張力鋼線用線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62228431A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340643B1 (ko) * | 1997-07-02 | 2002-07-18 | 이구택 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| WO2008044859A1 (en) * | 2006-10-11 | 2008-04-17 | Posco | Steel wire rod for high strength and high toughness spring having excellent cold workability, method for producing the same and method for producing spring by using the same |
| JP2009527638A (ja) * | 2005-12-27 | 2009-07-30 | ポスコ | 冷間加工性及び焼入れ性に優れた鋼線材、及びその製造方法 |
| US7732733B2 (en) * | 2005-01-26 | 2010-06-08 | Nippon Welding Rod Co., Ltd. | Ferritic stainless steel welding wire and manufacturing method thereof |
| US20130133789A1 (en) * | 2010-08-17 | 2013-05-30 | Makoto Okonogi | Steel wire of special steel and wire rod of special steel |
| WO2014054756A1 (ja) | 2012-10-04 | 2014-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 海底ケーブル保護管用異形鋼線及びその製造方法並びに耐圧層 |
| EP2765213A4 (en) * | 2011-10-07 | 2016-03-30 | Kobe Steel Ltd | STEEL WIRE FOR BOLTS, BOLTS AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| CN110453145A (zh) * | 2019-08-20 | 2019-11-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 高强抗震钢筋及轧制工艺 |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP24404885A patent/JPS62228431A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340643B1 (ko) * | 1997-07-02 | 2002-07-18 | 이구택 | 용접봉용 선재의 제조방법 |
| US7732733B2 (en) * | 2005-01-26 | 2010-06-08 | Nippon Welding Rod Co., Ltd. | Ferritic stainless steel welding wire and manufacturing method thereof |
| JP2009527638A (ja) * | 2005-12-27 | 2009-07-30 | ポスコ | 冷間加工性及び焼入れ性に優れた鋼線材、及びその製造方法 |
| WO2008044859A1 (en) * | 2006-10-11 | 2008-04-17 | Posco | Steel wire rod for high strength and high toughness spring having excellent cold workability, method for producing the same and method for producing spring by using the same |
| US8734599B2 (en) | 2006-10-11 | 2014-05-27 | Posco | Steel wire rod for high strength and high toughness spring having excellent cold workability, method for producing the same and method for producing spring by using the same |
| US20130133789A1 (en) * | 2010-08-17 | 2013-05-30 | Makoto Okonogi | Steel wire of special steel and wire rod of special steel |
| US10704118B2 (en) * | 2010-08-17 | 2020-07-07 | Nippon Steel Corporation | Steel wire and wire rod |
| US11203797B2 (en) | 2010-08-17 | 2021-12-21 | Nippon Steel Corporation | Steel wire and wire rod |
| EP2765213A4 (en) * | 2011-10-07 | 2016-03-30 | Kobe Steel Ltd | STEEL WIRE FOR BOLTS, BOLTS AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| WO2014054756A1 (ja) | 2012-10-04 | 2014-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 海底ケーブル保護管用異形鋼線及びその製造方法並びに耐圧層 |
| US9274298B2 (en) | 2012-10-04 | 2016-03-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Deformed steel wire for protection tube of submarine cable, method for manufacturing same, and pressure-resistant layer |
| CN110453145A (zh) * | 2019-08-20 | 2019-11-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 高强抗震钢筋及轧制工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0454728B2 (ja) | 1992-09-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2301838C2 (ru) | Стали с пакетно-сетчатой мартенсит-аустенитной микроструктурой, подвергаемые холодной обработке | |
| JPS62228431A (ja) | 長尺高張力鋼線用線材の製造方法 | |
| CN1312311C (zh) | 海底光缆增强用异型钢丝 | |
| US5180204A (en) | High strength steel pipe for reinforcing door of car | |
| JP3307164B2 (ja) | 耐水素遅れ割れ特性に優れた超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH02107743A (ja) | 均一伸びの優れた超高張力ｐｃ鋼線或は鋼棒およびその製造方法 | |
| JPS63241120A (ja) | 高延性高強度複合組織鋼板の製造法 | |
| US5665182A (en) | High-carbon steel wire rod and wire excellent in drawability and methods of producing the same | |
| KR100431849B1 (ko) | 저온조직이 없는 고실리콘 첨가 중탄소강 선재의 제조방법 | |
| JP3118623B2 (ja) | 抗張力８００ＭＰａ以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法 | |
| JP4392093B2 (ja) | 高強度直接パテンティング線材およびその製造方法 | |
| WO1994028187A1 (fr) | Barre en acier riche en carbone et fil d'acier presentant une excellente usinabilite dans le trefilage, et leur procede de production | |
| JPS63118013A (ja) | 高Ｓｉ鋼熱間圧延線材の製造方法 | |
| JPH0673502A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線材または鋼線およびその製造方法 | |
| JPH0742499B2 (ja) | 熱影響部の軟化しにくい自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS586937A (ja) | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 | |
| JPS6152317A (ja) | 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH03271329A (ja) | 高強度鋼線の製造方法 | |
| IE53019B1 (en) | Method of manufacturing steel reinforcements for concrete, having improved properties | |
| JPH05295436A (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| JPH0765142B2 (ja) | 海底光フアイバ−ケ−ブル用異形線 | |
| KR20000025991A (ko) | 신선성이 우수한 고강도 선재 및 그 제조방법 | |
| EP0494448A1 (en) | Method for manufacturing electric-resistance-welded steel pipe with high strength | |
| JPH0742548B2 (ja) | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 | |
| CN112705880B (zh) | 一种x80管线钢用低温高韧焊丝及制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |