JPS62227947A - ポリエステルシ−ト - Google Patents
ポリエステルシ−トInfo
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- JPS62227947A JPS62227947A JP7133186A JP7133186A JPS62227947A JP S62227947 A JPS62227947 A JP S62227947A JP 7133186 A JP7133186 A JP 7133186A JP 7133186 A JP7133186 A JP 7133186A JP S62227947 A JPS62227947 A JP S62227947A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はポリエステルシートに関し、更に詳しくは1例
えばオープン調理可能(オーブナブルということもある
)な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた容器等を効率よく
成形し得るポリエステルシートに関する。
えばオープン調理可能(オーブナブルということもある
)な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた容器等を効率よく
成形し得るポリエステルシートに関する。
ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートよりな
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
ジンテレフタレー)(PETと略記する場合がある)シ
ートより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた
成形品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く
、耐熱性が優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱
容器として使用し得る。
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
ジンテレフタレー)(PETと略記する場合がある)シ
ートより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた
成形品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く
、耐熱性が優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱
容器として使用し得る。
しかしながら、かかる技術により得られるPET製容器
は、苛酷な調理条件で使用した際に容器の耐衝撃性が極
端に低下する欠点を有しており、その改善が望まれてい
た。
は、苛酷な調理条件で使用した際に容器の耐衝撃性が極
端に低下する欠点を有しており、その改善が望まれてい
た。
本発明はかような事情を背景としてなされたものであり
、その目的とするところは、優れた耐熱性を存し、かつ
苛酷な温度条件で使用された後の耐衝撃性が優れた熱成
形容器を成形し得るポリエステルシートを提供すること
にある。
、その目的とするところは、優れた耐熱性を存し、かつ
苛酷な温度条件で使用された後の耐衝撃性が優れた熱成
形容器を成形し得るポリエステルシートを提供すること
にある。
本発明者は、前記の如き欠点のないポリエステルシート
に関し鋭意研究の結果、特定のポリオレフィン樹脂を特
定の割合でPETと溶融混合せしめて得られるシートで
あれば欠点を改善し得ることを見出し本発明に到達した
。
に関し鋭意研究の結果、特定のポリオレフィン樹脂を特
定の割合でPETと溶融混合せしめて得られるシートで
あれば欠点を改善し得ることを見出し本発明に到達した
。
即ち、本発明はポリエチレンテレフタレートを主成分と
するポリエステル約99〜90重鎗チとポリオレフィン
樹脂約1〜10重量%とが溶融混合されてなるシートに
おいて、該ポリオレフィン樹脂が弾性率20,000k
g/cIi以下かつ密度o、c+x、lZ/m以下のこ
とを特徴とするポリエステルシートである。
するポリエステル約99〜90重鎗チとポリオレフィン
樹脂約1〜10重量%とが溶融混合されてなるシートに
おいて、該ポリオレフィン樹脂が弾性率20,000k
g/cIi以下かつ密度o、c+x、lZ/m以下のこ
とを特徴とするポリエステルシートである。
本発明においてポリエステルとはポリエチレンテレフタ
レートのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル酸成分
の一部を例えばイソフタル酸。
レートのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル酸成分
の一部を例えばイソフタル酸。
ナフタリンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、ジフェニルニー ?ル
ジカルポン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸等の如
き芳香族ジカルボン酸:ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘ
キサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族ジカルボン酸;
7ジビン酸、セパチン酸、アゼライン酸等の如き脂肪族
ジカルボン酸;p−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸、
p−オキシ安息香酸、1−オキシカプロン酸等の如きオ
キシ酸等の他の二官能性カルボン酸の1種以上の成分で
、及び/又はエチレングリコール成分の一部を例えばト
リメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ヘ
キサメチレングリコール、デカメチレングリコール、ネ
オペンチレンゲリコール、ジエチレングリコール+ 1
*1−シクロヘキサンジメチロール、l、4−シクロヘ
キサンジメチロール、2.2−ビス(4−β−ヒドロキ
シエトキシフェニル)ブーパン、ビス(4−β−ヒトp
キシエトキシフェニル)スルホン等の他のグリコールの
1種以上の成分で置換したコポリエステルを包含する。
フェノキシエタンジカルボン酸、ジフェニルニー ?ル
ジカルポン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸等の如
き芳香族ジカルボン酸:ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘ
キサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族ジカルボン酸;
7ジビン酸、セパチン酸、アゼライン酸等の如き脂肪族
ジカルボン酸;p−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸、
p−オキシ安息香酸、1−オキシカプロン酸等の如きオ
キシ酸等の他の二官能性カルボン酸の1種以上の成分で
、及び/又はエチレングリコール成分の一部を例えばト
リメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ヘ
キサメチレングリコール、デカメチレングリコール、ネ
オペンチレンゲリコール、ジエチレングリコール+ 1
*1−シクロヘキサンジメチロール、l、4−シクロヘ
キサンジメチロール、2.2−ビス(4−β−ヒドロキ
シエトキシフェニル)ブーパン、ビス(4−β−ヒトp
キシエトキシフェニル)スルホン等の他のグリコールの
1種以上の成分で置換したコポリエステルを包含する。
該コポリエステル中の共重合成分の総割合は全酸成分に
対し3モルチ以下であることが好ましい。これらのうち
ポリエチレンテレフタレートのホモポリマーが好ましい
。
対し3モルチ以下であることが好ましい。これらのうち
ポリエチレンテレフタレートのホモポリマーが好ましい
。
本発明に用いるポリエステルシートとは、ポリエチレン
テレフタレートを主成分とする実質的に非晶質のシート
であり、シートを構成するポリエチレンテレフタレート
の固有粘度は0.8以上であることが好ましい。
テレフタレートを主成分とする実質的に非晶質のシート
であり、シートを構成するポリエチレンテレフタレート
の固有粘度は0.8以上であることが好ましい。
本発明のポリエステルシートは弾性率が20.000k
g/d以下でありかつ密度が0.91 F!/CrI以
下である軟質ポリオレフィン樹脂を約l〜toffin
%含有せしめたものである。
g/d以下でありかつ密度が0.91 F!/CrI以
下である軟質ポリオレフィン樹脂を約l〜toffin
%含有せしめたものである。
ここに軟質ポリエチレンの弾性率は、 ASTMD63
8 に規定されたダンベル壓の試料片において、その厚
さを3.2龍(1/8インチ相当)として射出成形して
得られたものを、この基準により引張試験法によって測
定したものである。
8 に規定されたダンベル壓の試料片において、その厚
さを3.2龍(1/8インチ相当)として射出成形して
得られたものを、この基準により引張試験法によって測
定したものである。
また、ポリオレフィンの密度は後述するように密度勾配
管を用いて250℃で測定したものである。
管を用いて250℃で測定したものである。
ポリオレフィン樹脂の弾性率が20,000kg/iよ
りも高い樹脂、例えば汎用の低密度ポリエチレン(LD
PE)、 線状低密度ポリエチレン(LLDPE)、
高密度ポリエチレン(HDPE)。
りも高い樹脂、例えば汎用の低密度ポリエチレン(LD
PE)、 線状低密度ポリエチレン(LLDPE)、
高密度ポリエチレン(HDPE)。
ポリプロピレン(pp)等では、PETが結晶化した状
態での衝撃値が低い。また、弾性率が20.000kg
/cdより低くても、密度が0.91よりも高いエチレ
ン酢酸ビニル共重合体(EVA)或いはエチレン−フル
リル酸エチル共重合体(EEA)でも、衝撃値の良好な
シートが得られない。更に、本発明でポリオレフィン樹
脂の混合割合は、約1〜10wt%であり、特に2〜5
wt%が好ましい。ポリオレフィン樹脂の割合が1%よ
りも低いと、耐衝撃性の改良効果が乏しい。またr O
wt%よりも高いと耐熱性が低下する。
態での衝撃値が低い。また、弾性率が20.000kg
/cdより低くても、密度が0.91よりも高いエチレ
ン酢酸ビニル共重合体(EVA)或いはエチレン−フル
リル酸エチル共重合体(EEA)でも、衝撃値の良好な
シートが得られない。更に、本発明でポリオレフィン樹
脂の混合割合は、約1〜10wt%であり、特に2〜5
wt%が好ましい。ポリオレフィン樹脂の割合が1%よ
りも低いと、耐衝撃性の改良効果が乏しい。またr O
wt%よりも高いと耐熱性が低下する。
ポリオレフィンで変成したポリエステルシートの耐衝撃
強度は、ポリエチレンテレフタレートが実質的に非晶の
状態ではポリエチレンテレフタレートのIVが高い程高
い衝撃値を示し、例えばポリオレフィンを3優程度添加
した場合は、ポリオレフィンの種類の影響が少なく、I
Vo、65 テ約50に9・an/cm 、 I V
o、80で90 #・cm / cm 、 I V 0
.95で130 kq・crn / cm程度の衝撃値
となる。一方、ポリエチレンテレフタレートがある程度
結晶化した(例えば20〜30%の結晶化度)状態では
ポリエチレンテレフタレートのIVと結晶化度との両方
が耐衝撃性に関与する。かかる結晶化度は一般にポリエ
チレンテレフタレートHオーズナプルトレイを高温の金
型を用いて熱成形した場合に得られる。
強度は、ポリエチレンテレフタレートが実質的に非晶の
状態ではポリエチレンテレフタレートのIVが高い程高
い衝撃値を示し、例えばポリオレフィンを3優程度添加
した場合は、ポリオレフィンの種類の影響が少なく、I
Vo、65 テ約50に9・an/cm 、 I V
o、80で90 #・cm / cm 、 I V 0
.95で130 kq・crn / cm程度の衝撃値
となる。一方、ポリエチレンテレフタレートがある程度
結晶化した(例えば20〜30%の結晶化度)状態では
ポリエチレンテレフタレートのIVと結晶化度との両方
が耐衝撃性に関与する。かかる結晶化度は一般にポリエ
チレンテレフタレートHオーズナプルトレイを高温の金
型を用いて熱成形した場合に得られる。
ところが、成形品の耐熱性を一層高めるため熱成形の過
程でPETの結晶化度を更に高くした場合、或いはオー
プン中で調理する条件の如き高温度で熱履歴を受けた場
合は、成形体中のポリエチレンテレフタレートの結晶化
度は40〜50%程度となるが、かかるポリエチレンテ
レフタレートの結晶化状態では耐wi撃値はポリエチレ
ンテレフタレートのIVによらず一般に10〜20 k
l?・鋼/cr11程度迄低下する。本発明はかかる状
態でも耐衝撃性の良好な成形体を成形し得るポリエステ
ルシートを見出したものであり、ポリオレフィン樹脂は
その引張弾性率が20.000kl?/i以下で、密度
がo、c+t、!il/i以下のものであることが必要
である。かかるポリオレフィン樹脂としては例えばC3
〜CS(炭素数3〜5)程度の分岐が規則的であるポリ
エチレン樹脂であり、ユニオンカーバイト社製のFLX
樹脂が一例として好ましいものである。
程でPETの結晶化度を更に高くした場合、或いはオー
プン中で調理する条件の如き高温度で熱履歴を受けた場
合は、成形体中のポリエチレンテレフタレートの結晶化
度は40〜50%程度となるが、かかるポリエチレンテ
レフタレートの結晶化状態では耐wi撃値はポリエチレ
ンテレフタレートのIVによらず一般に10〜20 k
l?・鋼/cr11程度迄低下する。本発明はかかる状
態でも耐衝撃性の良好な成形体を成形し得るポリエステ
ルシートを見出したものであり、ポリオレフィン樹脂は
その引張弾性率が20.000kl?/i以下で、密度
がo、c+t、!il/i以下のものであることが必要
である。かかるポリオレフィン樹脂としては例えばC3
〜CS(炭素数3〜5)程度の分岐が規則的であるポリ
エチレン樹脂であり、ユニオンカーバイト社製のFLX
樹脂が一例として好ましいものである。
本発明のポリエステルシートは熱成形してトレイ、カッ
プ等の形状の耐熱性及び耐衝撃性の優れた成形体を得る
ことができる。熱成形は、シートを加熱軟化せしめて所
望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を排除し
、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形、或い
は大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着せしめ
る圧空成形及び真空、圧空を併用する成形等を総称する
。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては例えば
ポリエステルシートのTCI以上TCD以下の範囲に保
った金型囚でシートを熱成形し、次いで7g以下に保っ
た金型の)で該成形体を更に熱成形して冷却賦型する方
法がある。金型囚と金ff1(B)とは実質的に同一形
状の成形品を得るための彫込形状のものであるが。
プ等の形状の耐熱性及び耐衝撃性の優れた成形体を得る
ことができる。熱成形は、シートを加熱軟化せしめて所
望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を排除し
、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形、或い
は大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着せしめ
る圧空成形及び真空、圧空を併用する成形等を総称する
。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては例えば
ポリエステルシートのTCI以上TCD以下の範囲に保
った金型囚でシートを熱成形し、次いで7g以下に保っ
た金型の)で該成形体を更に熱成形して冷却賦型する方
法がある。金型囚と金ff1(B)とは実質的に同一形
状の成形品を得るための彫込形状のものであるが。
金型(3)が凹型、金型(B)が成形体の肉淳を考慮し
た若干寸法の異なる凸型である事が好ましく、或いはそ
の逆であっても良い。
た若干寸法の異なる凸型である事が好ましく、或いはそ
の逆であっても良い。
なお成形性を改良するための結晶化核剤、また耐熱溶融
安定性を改良するための安定剤を含有させてもよい。
安定性を改良するための安定剤を含有させてもよい。
本発明のポリエステルシートは、耐熱、耐衝撃性の侵に
た熱成形性に成形でき、例えばオーブナブルトレイの如
き容儀の成形材料として有利に使用できる。
た熱成形性に成形でき、例えばオーブナブルトレイの如
き容儀の成形材料として有利に使用できる。
以下実施例により本発明を詳述する。
なお、主な物性値の測定条件は次のとおりである。
(1)固有粘[(IV); O−クローフェノール又は
フェノール/テトラクロルエタン混合溶媒中でポリオレ
フィン樹脂を戸別した溶液にて35℃にて測定。
フェノール/テトラクロルエタン混合溶媒中でポリオレ
フィン樹脂を戸別した溶液にて35℃にて測定。
(2)密度(p ) ;四塩化炭素とn−へブタンによ
り作成した密度勾配管により25℃にて測定。
り作成した密度勾配管により25℃にて測定。
(3)ガラス転移温U(Tg);示差熱量計(セイコー
電子工業株式会社mDsc−20屋)により20℃/M
の昇温速度で−j定。
電子工業株式会社mDsc−20屋)により20℃/M
の昇温速度で−j定。
(4)昇温時結島化ピーク温度(TCI) ;Tgと同
様の条件で測定。
様の条件で測定。
(5)融点(ポリニスデル) (TmE) :Tgと同
様の条件で測定。
様の条件で測定。
(6)降温時結晶化ピーク温度(’rco) ;示差熱
量計にて290℃で3分間保持したサンプルを20℃/
顛の降温速度で測定。
量計にて290℃で3分間保持したサンプルを20℃/
顛の降温速度で測定。
(7)融点(ポリオレフィン) (Tmo) : TC
Dと同様の条件で測定。
Dと同様の条件で測定。
(8)熱収縮率(SR);内容積Vo のトレイを2
30℃のオープン中で10分間熱処理した後。
30℃のオープン中で10分間熱処理した後。
室温 冷却した際のトレイ容tA VHより次式で算出
Vo −VH
8H= −X 1 0 0 (% )(9)弾性率
〔Y〕;シートより打抜いた引張試験片を試験法AST
M D638に準じて測定。
〔Y〕;シートより打抜いた引張試験片を試験法AST
M D638に準じて測定。
Q1引張衝撃強度(’rt);テスター産業■製引張衝
撃試験機によりサンプルより打抜いたダンベルの強度を
20℃にて測定。
撃試験機によりサンプルより打抜いたダンベルの強度を
20℃にて測定。
実施例1〜2および比較例1〜G
I V 1.06のポリエチレンテレフタレート(以下
PETという)を160℃で5時間除湿熱風で乾燥し得
られた乾燥チップと、表−1に示すポリオレフィン樹脂
及び表−1に示す添加剤とを表−Iに示す割合でブレン
ドした後、先端にシート押出し用ダイスを装着しである
30itφスクリユー径の押出機に供給した。押出機シ
リン/グー設定温度240〜280℃の条件にて溶、!
lI混練し、押出シートを冷却p−ルにて冷却して肉厚
約0.5mのポリエステルシートを得た。各シートの密
度は1.31〜1.32.1i’ /c!lであった。
PETという)を160℃で5時間除湿熱風で乾燥し得
られた乾燥チップと、表−1に示すポリオレフィン樹脂
及び表−1に示す添加剤とを表−Iに示す割合でブレン
ドした後、先端にシート押出し用ダイスを装着しである
30itφスクリユー径の押出機に供給した。押出機シ
リン/グー設定温度240〜280℃の条件にて溶、!
lI混練し、押出シートを冷却p−ルにて冷却して肉厚
約0.5mのポリエステルシートを得た。各シートの密
度は1.31〜1.32.1i’ /c!lであった。
またシート中PETのIVは0.90〜0.92であっ
た。
た。
該シートを浅野研究所製FC−IAPA−W型圧空・真
窒成形機により金m(5)として彫込形状、たて135
止、横58B、深さ18WMの凹型トレイ型を、金型(
B)としてたてl 33 vs +横58B、深さ18
酎の凸型トレイ型を用い、加熱シート表面温度160〜
180℃、金型囚との接触時間5秒、金型(B)の温度
20〜50℃、金型(Blとの接触時間15秒の条件で
真空成形を行った。力・くして得られたトレイを更に2
30℃のオープン内で10分間熱処理した。かかるトレ
イの評価結果ン表1に示す。
窒成形機により金m(5)として彫込形状、たて135
止、横58B、深さ18WMの凹型トレイ型を、金型(
B)としてたてl 33 vs +横58B、深さ18
酎の凸型トレイ型を用い、加熱シート表面温度160〜
180℃、金型囚との接触時間5秒、金型(B)の温度
20〜50℃、金型(Blとの接触時間15秒の条件で
真空成形を行った。力・くして得られたトレイを更に2
30℃のオープン内で10分間熱処理した。かかるトレ
イの評価結果ン表1に示す。
本発明の組成は、熱処理したトレイの耐債撃性が優れて
いる。
いる。
実施例3〜4及び比較例7〜11
表−2に示す混曾割合のシートを実施例1と同様に溶融
押出しにより得た。次いで該シートを金型囚の温度を1
70℃、金型囚との接触時間を15秒とした他は実施例
1と同様に熱成形してPETが充分に結晶化したトレイ
を得た。
押出しにより得た。次いで該シートを金型囚の温度を1
70℃、金型囚との接触時間を15秒とした他は実施例
1と同様に熱成形してPETが充分に結晶化したトレイ
を得た。
該熟成形トレイの耐熱性、耐衝撃性評価結果を表−2に
示す。
示す。
表−2に示す如(、耐熱収縮性を充分に高めたトレイの
耐衝撃性は本発明のシートより得たものが優れている。
耐衝撃性は本発明のシートより得たものが優れている。
実施例5〜8及び比較例12〜13
ポリオレフイン樹脂にFLX−DFDA1137NT−
7を使用し、添加割合を表−3に示す通りとした他は、
実施例1と同様にトレイを成形し、粁価した。結果を表
−3に示す。
7を使用し、添加割合を表−3に示す通りとした他は、
実施例1と同様にトレイを成形し、粁価した。結果を表
−3に示す。
本発明の範囲のものは耐熱収縮性、耐衝撃性がいずれも
優れたものであった。
優れたものであった。
哨 の さ ■ へ ω詠
ポ 実施例9〜12及び比較例14 PETのIVを変えた他は実施例1と同様にシート及び
トレイを成形した。得られた熱成形トレイの衝撃強度を
表−4に示す。
ポ 実施例9〜12及び比較例14 PETのIVを変えた他は実施例1と同様にシート及び
トレイを成形した。得られた熱成形トレイの衝撃強度を
表−4に示す。
表−4
Claims (1)
- ポリエチレンテレフタレートを主成分とするポリエステ
ル99〜90重量%とポリオレフィン樹脂1〜10重量
%とが溶融混合されてなるシートにおいて、該ポリオレ
フィン樹脂が弾性率20,000kg/cm^2以下か
つ密度0.91g/cm^3以下の軟質ポリオレフィン
樹脂であることを特徴とするポリエステルシート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7133186A JPS62227947A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | ポリエステルシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7133186A JPS62227947A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | ポリエステルシ−ト |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62227947A true JPS62227947A (ja) | 1987-10-06 |
Family
ID=13457443
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7133186A Pending JPS62227947A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | ポリエステルシ−ト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62227947A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01121334A (ja) * | 1987-11-05 | 1989-05-15 | Teijin Ltd | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
JPH02182753A (ja) * | 1988-11-14 | 1990-07-17 | Amoco Corp | 物理性状及び低温性状の著しい損失を伴わないポリアルキレンテレフタレートの熱的性質の改良 |
JPH02255757A (ja) * | 1989-03-29 | 1990-10-16 | Kanebo Ltd | 熱成形ポリエステル容器 |
US9200110B2 (en) | 2012-04-11 | 2015-12-01 | Toyobo Co., Ltd. | Polyester blow-molded article and method for molding polyester blow-molded article |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59131645A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-28 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | 熱可塑性ポリエステル−線状低密度ポリエチレン成形用組成物類 |
JPS61218638A (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-29 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 部分的に結晶性のポリエステル製品の製造法 |
JPS62209160A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-14 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
-
1986
- 1986-03-31 JP JP7133186A patent/JPS62227947A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS59131645A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-28 | ゼネラル・エレクトリツク・カンパニイ | 熱可塑性ポリエステル−線状低密度ポリエチレン成形用組成物類 |
JPS61218638A (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-29 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 部分的に結晶性のポリエステル製品の製造法 |
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US9200110B2 (en) | 2012-04-11 | 2015-12-01 | Toyobo Co., Ltd. | Polyester blow-molded article and method for molding polyester blow-molded article |
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